陰影遮擋下的光伏組件特性分析

陰影遮擋下的光伏組件特性分析陶磊;王艾;孫龍林;汪晶晶【摘要】在陰影遮擋情況下，光伏組件的輸出特性及最大功率點(diǎn)電壓根據(jù)遮擋的情況不同而不同，因此對(duì)輸出特性和最大功率點(diǎn)電壓隨遮擋情況變化的關(guān)系的研究具有重大意義.本文首先分析了實(shí)際光伏電站的常見分布方式的輸出特性，通過仿真分析得出在遮擋情況下電池板輸出特性與遮擋組串和光照強(qiáng)度變化的關(guān)系.根據(jù)此關(guān)系在遮擋情況下將更好的定位最大功率點(diǎn)電壓,從而輸出最大功率.【期刊名稱】《太陽能》【年(卷)，期】2015(000)007【總頁(yè)數(shù)】6頁(yè)(P22-27)【關(guān)鍵詞】陰影遮擋;最大功率點(diǎn)電壓;轉(zhuǎn)折點(diǎn)電壓【作者】陶磊;王艾;孫龍林;汪晶晶【作者單位】陽光電源股份有限公司;陽光電源股份有限公司;陽光電源股份有限公司;陽光電源股份有限公司【正文語種】中文0引言近年來，由于國(guó)際能源危機(jī)越來越嚴(yán)峻，太陽能、風(fēng)能等清潔能源因其具有分布廣泛、無污染、使用方便等優(yōu)點(diǎn)，受到各國(guó)政府的普遍認(rèn)同［1-4］，各種規(guī)模的光伏電站、風(fēng)力電站也應(yīng)運(yùn)而生。然而，光伏發(fā)電在發(fā)展過程中也遇到了許多問題，比如陰影遮擋、光伏組件PID效應(yīng)、失配等［5-7］。其中陰影遮擋對(duì)光伏組件功率輸出的影響更是亟待解決。光伏組件的輸出特性對(duì)光伏組件的功率輸出非常重要，會(huì)影響到光伏逆變器能否搜索到真正的最大功率點(diǎn)［8-12］。現(xiàn)有的論文大多通過構(gòu)建模型（包括工程模型）來得到不同光照和溫度條件下光伏組件的輸出特性，或通過設(shè)定一些條件來改變光伏組件的輸出特性，進(jìn)而研究光伏組件的功率搜索問題。本文在一般工程用光伏組件模型的基礎(chǔ)上，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)光伏電站的排布方式，分析現(xiàn)場(chǎng)幾種較為常見的排布方式，并分析光伏陣列在陰影遮擋情況下的輸出特性。1光伏電站現(xiàn)場(chǎng)光伏陣列排布情況1.1光伏陣列的第一種常見排列方式光伏陣列的第一種排列方式如圖1所示。其中，20-22塊組件為一排，兩列由一個(gè)支架搭建。圖1光伏陣列的第一種排列方式光伏陣列的第一種排列方式的遮擋示意圖如圖2所示，該遮擋方式為縱向遮擋。圖2光伏陣列的第一種排列方式遮擋示意圖a.單塊被遮擋的b.單串遮擋Ac.A和未遮擋B并聯(lián)電池組件1.2光伏陣列的第二種常見排列方式光伏陣列第二種排列方式如圖3所示。相鄰兩列的組件串聯(lián)，到中間10塊組件串聯(lián)后為1串，相鄰2串再并聯(lián)。圖3光伏陣列的第二種排列方式光伏陣列的第二種排列方式的遮擋示意圖如圖4所示。圖4光伏陣列的第二種排列方式遮擋示意圖a.最小被遮擋b.1串被遮擋組件Bc.2串B并聯(lián)組件C單元A與第二種排列方式相比，第一種排列方式更多被現(xiàn)場(chǎng)光伏電站所采用。因此，本文主要研究第一種排列方式及其在陰影遮擋時(shí)的輸出特性。2常見遮擋情況下光伏陣列的工程模型單塊光伏組件由60個(gè)電池單體串聯(lián)而成，每20個(gè)電池單體反并聯(lián)一個(gè)旁路二極管，其示意圖如圖5所示。對(duì)于單塊光伏組件來說，縱向遮擋時(shí)，該電池組件的所有遮擋和未遮擋的單體輸出特性相同，不同遮擋面積時(shí)的輸出特性見圖6。圖5單塊光伏組件結(jié)構(gòu)示意圖圖6單塊光伏組件縱向遮擋示意圖在遮擋強(qiáng)度和面積一定時(shí)，組件輸出特性為單峰，即各單體的輸出特性相同。因此，以單塊組件為最小單元。選擇光伏組件工程模型作為研究對(duì)象，其表達(dá)式如式(1)所示[4,7]:式中，I為單塊光伏組件的輸出電流；Isc為單塊光伏組件的短路電流；Voc為單塊光伏組件的開路電壓；Vmpp、Impp分別為單塊光伏組件最大功率點(diǎn)處的電壓和電流。設(shè)光伏組串string中共有N塊光伏組件，以單塊組件為最小單元，則該string共有N個(gè)單元。假定被遮擋的單元有M個(gè)，且該M個(gè)遮擋單元的遮擋程度和組件溫度相同，同時(shí)未遮擋單元的光照強(qiáng)度和溫度也相同，則M個(gè)遮擋單元的工作狀態(tài)完全相同，N-M個(gè)未遮擋單元工作狀態(tài)也完全相同。若無旁路二極管，則遮擋后該string上的總輸入電壓Vs在各單元上的電壓分配結(jié)果是使得流過N個(gè)串聯(lián)單元的電流大小相等。根據(jù)這一特性對(duì)遮陰下被遮擋單元的端電壓進(jìn)行求解，可證明旁路二極管接入的必要性，同時(shí)確定旁路二極管參與工作的電壓區(qū)間。假定string兩端所加電壓為Vs，且N/M。由前面的分析可知，M個(gè)遮擋單元的端電壓均相等，假定為Vx，則N-M個(gè)未遮陰單元的端電壓也相等，為(Vs-MxVx)/(N-M)。遮擋單元的輸出電流為：式中，11為被遮擋單元的輸出電流；ISC1為單塊被遮擋單元的短路電流。未遮擋單元的輸出電流為：式中，I2為未遮擋單元的輸出電流；Isc2為單塊未遮擋單元的短路電流。根據(jù)串聯(lián)電流相等可得：化簡(jiǎn)式(4)得：令：則式(4)可進(jìn)一步化簡(jiǎn)為：令，分別做兩條曲線如圖7所示，因?yàn)閮蓚€(gè)函數(shù)均為單調(diào)遞增的指數(shù)函數(shù)，因而對(duì)于特定電壓Vs0，式(7)有唯一解。圖7旁路二極管動(dòng)作臨界點(diǎn)求解示意圖3縱向遮擋下電池板特性分析如圖7所示，對(duì)于任意string電壓Vs，由點(diǎn)(Vs，g(Vs))向曲線f(V)做平行于水平軸的直線，直線與f(V)的交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的橫坐標(biāo)Vx即為對(duì)應(yīng)組串被遮擋單元穩(wěn)態(tài)時(shí)的端電壓。假定string兩端電壓為Vs0時(shí)，對(duì)應(yīng)的穩(wěn)態(tài)時(shí)遮擋單元兩端電壓為0(不計(jì)旁路二極管導(dǎo)通形成的負(fù)壓降)。則由圖7可見，當(dāng)組串電壓小于Vs0時(shí)(如圖中Vs1)，穩(wěn)態(tài)時(shí)被遮擋單元兩端的電壓為負(fù)，即從其余光伏組件吸收能量，從而引發(fā)熱斑效應(yīng)。為了防止被遮擋單元持續(xù)發(fā)熱，增加的旁路二極管可在Vs<Vs0時(shí)，旁路被遮擋單元；當(dāng)Vs>Vs0時(shí)，被遮擋單元兩端電壓大于0，旁路二極管退出工作，被遮擋單元與未被遮擋單元一起輸出能量。為求得二極管動(dòng)作電壓的臨界值，令Vx=0，由式(7)得：由式(8)得被遮擋單元的二極管動(dòng)作電壓臨界值為：下面分析Vs0隨遮擋單元數(shù)及遮擋后光照強(qiáng)度的變化規(guī)律。標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試條件(STC)及實(shí)際工況下光伏組件和遮擋光伏組件(被遮擋面積為1/4)的參數(shù)如表1所示。表1光伏組件參數(shù)工況STC未遮擋單元遮擋單元溫度/125.052.152.1日照強(qiáng)度/W-m-21000744150Voc/V37.90033.26332.559Isc/A8.84006.66431.3436Vmpp/V31.327.530.1Impp/A8.183706.158701.32093首先以兩塊光伏組件為例，遮擋其中一塊組件，即N=2、M=1。遮擋和未遮擋單元的光照強(qiáng)度如表1所示，計(jì)算得相關(guān)參數(shù)如表2所示(下標(biāo)1為被遮擋的單元，2為未被遮擋單元)；再將表2計(jì)算結(jié)果代入式(9)，可算得旁路二極管動(dòng)作點(diǎn)對(duì)應(yīng)電壓Vs0=32.7598V。對(duì)該遮擋情況進(jìn)行仿真，得遮擋后I-V曲線如圖8所示。由圖8可見，兩塊組件串聯(lián)，當(dāng)其中一塊被縱向遮擋時(shí)，I-V特性分為兩部分。當(dāng)電壓低于Vs0時(shí)，被遮擋單元被旁路二極管旁路，光伏組串的工作情況為1個(gè)未遮擋組件與3個(gè)旁路二極管串聯(lián)工作，故此時(shí)的I-V特性近似等效為1個(gè)組件的I-V特性(忽略旁路二極管壓降)；當(dāng)電壓大于Vs0時(shí)，被遮擋單元不再承受負(fù)壓，旁路二極管退出工作，因?yàn)榇?lián)關(guān)系，此時(shí)光伏組串總的輸出電流被遮擋單元的電流拉低，此時(shí)I-V曲線主要由遮擋單元的I-V曲線決定。表2參數(shù)計(jì)算Cal2.86852x10-24Ca23.43x10-7Cc154.2082444Cc214.88422Iscl/A1.3436Isc2/A6.6643Vocl/V32.559Voc2/V33.263K15.78328x10-25K20.798389C12.112394329C20.447471圖8兩塊光伏組件縱向遮擋仿真I-V曲線圖9為其P-V特性。在Vs0左側(cè)總的輸出特性近似為未被遮擋組件的輸出特性，功率偏差是由旁路二極管上的壓降引起的功率損耗。因此組串總輸出曲線左側(cè)的MPP點(diǎn)與未被遮擋組件的MPP點(diǎn)接近，且在Vs0左側(cè)。如圖9所示，在該情況下，左側(cè)的MPP點(diǎn)即為整個(gè)組串的最大功率點(diǎn)。當(dāng)電壓大于Vs0后，被遮擋組件開始輸出功率，此時(shí)由于串聯(lián)，電流被遮擋單元拉低，因此，未遮擋單元的輸出功率也被拉低，并在Vs0右側(cè)也會(huì)形成一個(gè)MPP點(diǎn)。圖9兩塊電池板縱向遮擋仿真P-V曲線圖10實(shí)驗(yàn)情況圖11實(shí)驗(yàn)波形為驗(yàn)證上述仿真的有效性，進(jìn)行了如圖10所示的兩塊光伏組件串聯(lián)；其中一塊縱向遮擋的實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)波形如圖11所示。由實(shí)驗(yàn)波形可見，兩塊光伏組件串聯(lián)，其中一塊組件縱向遮擋時(shí)，整體輸出P-V曲線呈雙峰特性，與仿真波形一致。如前所述，在串聯(lián)組串中，若有被縱向遮擋的組件（遮擋特性相同），組串的輸出特性將出現(xiàn)雙峰，在遮擋單元旁路二極管動(dòng)作時(shí)，組串總的輸出特性近似為未被遮擋組件的輸出特性。當(dāng)電壓高于Vs0時(shí)，被遮擋組件的旁路二極管不再動(dòng)作，此時(shí)組串的總輸出電流被遮擋單元的輸出電流箝位。由于兩個(gè)MPP點(diǎn)分別位于Vs0的左、右兩側(cè)，因此確定Vs0的位置對(duì)于確定MPP點(diǎn)電壓位置有很大幫助。故接下來分析遮擋單元數(shù)及遮擋后的光照強(qiáng)度與該電壓點(diǎn)之間的關(guān)系。首先固定遮擋前后光伏組串上的光照強(qiáng)度，如表1所示，改變被遮擋的單元數(shù)，則可得旁路二極管動(dòng)作電壓臨界值對(duì)應(yīng)string端電壓Vs0隨遮擋單元數(shù)的變化情況，如圖12所示?？梢奦s0隨被遮擋單元的增加而減小。圖12a同時(shí)給出了遮擋后最大功率點(diǎn)電壓Vmpp，New曲線和無遮擋情況下的原MPP電壓Vmpp，Org曲線。可見，一開始在此遮擋強(qiáng)度下，Vs0始終高于Vmpp，New，即此時(shí)全局最大功率點(diǎn)在轉(zhuǎn)折點(diǎn)電壓Vs0左側(cè)；當(dāng)被遮擋單元數(shù)增加到一定值時(shí)，Vmpp，New發(fā)生突變，且大于轉(zhuǎn)折點(diǎn)電壓Vs0，此時(shí)全局最大功率點(diǎn)在轉(zhuǎn)折點(diǎn)電壓右側(cè)。圖12遮擋單元數(shù)對(duì)Vs0的影響示意圖圖13給出了不同遮擋單元數(shù)下，改變被遮擋單元的輻照度時(shí)，Vs0的變化情況。該組串總的光伏組件個(gè)數(shù)為22個(gè)，其中圖13a、13b、13c、13d的被遮擋單元分別為3、6、9、16個(gè)，可見Vs0隨被遮擋單元輻照度的增強(qiáng)而減小。為了便于對(duì)比，圖中給出了遮擋后組串的最大功率點(diǎn)Vmpp，New和原未遮擋時(shí)的最大功率點(diǎn)Vmpp，Org的波形。由圖可見，當(dāng)被遮擋單元輻照度相對(duì)未遮擋單元輻照度較小時(shí)，Vs0始終大于Vmpp，New，此時(shí)最大功率點(diǎn)在Vs0左側(cè)；當(dāng)被遮擋單元輻照度和未遮擋單元輻照度接近時(shí)，Vs0低于Vmpp，New，即此時(shí)真正的最大功率點(diǎn)可能出現(xiàn)在Vs0的右側(cè)，且最大功率值相對(duì)未遮擋下的減小值也將較小。圖13不同輻照度對(duì)Vs0的影響4結(jié)論本文在分析現(xiàn)場(chǎng)光伏電站光伏組件排列方式的基礎(chǔ)上，分析了其中一種最為常見排列方式的光伏組件在遮擋情況下的輸出特性。通過仿真給出了光伏組串在遮擋下輸出的最大功率點(diǎn)電壓與串聯(lián)光伏組件的關(guān)系，及多峰時(shí)轉(zhuǎn)折點(diǎn)電壓與光照強(qiáng)度變化的關(guān)系，得到最大功率點(diǎn)電壓和轉(zhuǎn)折點(diǎn)電壓的特性，有助于光伏逆變器準(zhǔn)確和快速的搜索到最大功率點(diǎn)。參考文獻(xiàn)GaoLijun,DougalRA,LiuShengyi,etal.Parallel-connectedsolarPVsystemtoaddresspartialandrapidlyfluctuatingshadowconditions[J].IEEETransactionsonIndustrialElectronics,2009,56(5):1548-1555.KaratepeE,HiyamaT,BoztepeM,etal.Voltagebasedpowercompensationsystemforphotovoltaicgenerationsystemunderpartiallyshadedinsolationconditions[J].EnergyConversionandManagement,2008,49:2307-2316.翟載騰.任意條件下光伏陣列的輸出性能預(yù)測(cè)[D].安徽合肥：中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué),2008.Alonso-GarciaMC,RuizJM,ChenloF.ExperimentalstudyofmismatchandshadingeffectsintheI-Vcharacteristicofaphotovoltaicmodule[J].SolarEnergyMaterials&SolarCells,2006,90:329-340.IshaqueK,Salam乙Syafaruddin.AcomprehensiveMatlabsimulinkPVsystemsimulatorwithpartialshadingcapabilitybasedontwo-diodemodel[J].SolarEnergy,2011,85(9):2217-2227.IshaqueK,SalamZ,TaheriH,etal.Modelingandsimulationofphotovoltaic(PV)systemduringpartialshadingbasedonatwodiodemodel[J].SimulationModellingPracticeandTheory,2011,(19):1613-1626.LiS,ZhengHuiying.EnergyExtractionCharacteristicStudyofSolarPhotovoltaicCellsandModules[A].2011IEEEPowerandEnergySocietyGeneralMeeting[C].SanDiego,2011.IshaqueK,SalamZ.ADeterministicparticleswarmoptimizationmaximumpowerpointtrackerforphotovoltaicsystemunderpartialshadingcondition[J].IEEETransactionsonIndustrialElectronics,2013,60(8):3195-3206.MohantyP,BhuvaneswariG,BalasubramanianR,etal.MatlabbasedmodelingtostudytheperformanceofdifferentMPPTtechniquesusedforsolarPVsystemundervariousoperatingconditions[J].RenewableandSustainableEnergyRevie