空心樓蓋施工方案

板底鋼筋每平米均勻穿孔5個12#鐵絲每平米均勻穿孔5個12#鐵絲≤≤600mm圖一內模安裝時同一排必須保持順直，兩排管之間間距要符合設計要求。由于內模自重輕，在澆筑混凝土時，會產生較大浮力，造成內模左右位移和上浮，把樓板上排鋼筋頂起，發(fā)生質量事故，所以需采用專用固定卡及相應方法進行固定。（固定方法詳見內模安裝固定圖和抗浮處理措施圖。注意：鐵絲一定要拉直拉緊，以便有效抵抗上浮力，避免產生向上位移。鐵絲嚴禁拉接在膠合板下的木龍骨上，否則會將整個樓板底模拉起，起不到固定內模的作用）。最后，按設計要求將抗浮筋放置在已安裝好的內模上，用鐵絲將抗浮筋同底板筋連接固定。具體施工步驟詳見《抗浮處理措施圖》方法二：用鐵絲套住抗浮筋，穿過模板孔，垂直綁扎在模板下方鋼管架上（1)．抗浮壓筋數(shù)量應符合設計要求。（2）．抗浮壓筋放置方式；①如是兩根抗浮筋，抗浮筋放置位置應距管模端處1\4位置；②.如是三根抗浮筋，抗浮筋放置位置應距管模端處1\3位置；步驟：（1)板上打孔（沿抗浮筋垂直方向;孔徑6mm）（2）用14#鐵絲套住抗浮筋，穿過模板孔，垂直綁扎在模板下方鋼管架上。如若模板打孔下方沒有鋼管，應另增設鋼管（詳見施工工序圖片）！4.混凝土工程：（1）混凝土施工采用商品砼、輸送泵輸送的施工方法。混凝土拌合物的塌落度為200mm?；炷劣么止橇系淖畲罅綉鶕?jù)內模形式和混凝土澆筑要求確定，不宜大于空心樓板肋寬的1/2和板底厚度的1/2,且不得大于31.5mm。（2）施工便道：上下作業(yè)人員搭設專門的施工通道，寬度≥1.5m，坡度不得大于1:3，并在兩側搭設扶手和欄桿，下面有通道時還應設置180mm高擋腳板。施工和作業(yè)人員的作業(yè)通道必須搭設至作業(yè)點，邊施工邊拆除。輸送管搭設專門的架空450mm架子，不得和樓面接觸或直接支撐字樓面和鋼筋及管模上；施工人員不得直接踩踏板筋或管模。澆筑混凝土時，要求有木工和鋼筋工跟隨，及時修復內模與鋼筋，防止偏位、破損。（3）鋼筋隱蔽驗收及內模固定驗收合格后，方可澆筑混凝土?；炷帘霉苤Ъ茼毞胖迷谀z合板或其他材料的墊板上，禁止直接放置在內模上，以免刺破內模。（4）施工時，先對稱澆筑柱子混凝土，后澆筑擋墻（嚴格控制分層厚度，全高至少分四次循環(huán)進行澆筑）和梁、板部位混凝土，每塊板厚的混凝土要分兩步澆筑完成。首先，將每塊板的全部內模肋部混凝土澆至1/2高，宜使用3cm直徑插入式振搗棒仔細振搗混凝土，振搗棒插入間距300mm。澆筑砼時采用分層振搗（分層厚度約500mm），采用插入式振動棒振搗，振動棒插點均勻，間距400mm，振搗上一層時，插入下層5～10cm左右，消除冷縫。振搗時，嚴禁觸碰鋼筋，預埋件及線管等。只有這樣才能把內模下空氣全部排除干凈，使內模下混凝土振搗密實。如果一次將混凝土澆筑到板頂，板肋部位被混凝土掩蓋，不但不方便振搗而且使內模下空氣不易排出，很容易造成內模下混凝土振搗不密實，出現(xiàn)蜂窩、麻面甚至孔洞。在本塊板的所有肋部混凝土澆筑振搗密實后，即可將剩余板厚的混凝土澆筑到設計標高，并對肋部混凝土進行兩次振搗，最后使用混凝土平板振搗器沿固定內對留在樓板下的固定鐵絲，在底模板拆除后，用砂輪機沿板底割除，在下面幾乎看不到鐵絲，混凝土觀感質量好。本工程空心樓蓋范圍內的混凝土按設計分塊一次成型，不留施工縫，滿足按設計和規(guī)范要求。(5)砼試件管理砼試件在施工時按施工規(guī)范的要求留置標養(yǎng)（或送試驗室進行標養(yǎng)）和同條件試件不得≥15組，試塊派專人負責管理，編號記錄澆筑構件的時間、強度等情況。（七）模板拆除（1）基本要求側模板拆除報告須經項目部、監(jiān)理批準后方可實施拆模施工。拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。底模及其支架拆除時的混凝土強度必須符合下表要求，方可拆除（7天或10天凝期試件做強度試驗，其強度值須符合以下標準）。表-6底模拆除時的混凝土強度要求結構類型結構跨度（m）按設計混凝土強度標準值的百分比%板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、殼≤8≥75＞8≥100懸臂構件——≥100（2）墻柱模板拆除：在混凝土強達到1.2MPa能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，拆除順序為先縱墻后橫墻。在同條件養(yǎng)護試件混凝土強度達到1.0MPa后，先松動穿墻螺栓，使模板與墻體脫開。脫模困難時，再用撬棍在模板底部撬動，嚴禁在上口撬動、晃動或用大錘砸模板，拆除下的模板及時清理模板及襯模上的殘渣、涂刷隔離劑，進行全面檢查和維修做好模板檢驗批質量驗收記錄，保證使用質量。（3）洞口模板拆除：松開洞口模板四角脫模器及與墻模的連接扣件，撬棍從側邊撬動脫模，禁止從垂直面砸擊洞口模板。防止門口洞過梁混凝土拉裂，拆出的模板及時修整，所有洞口寬＞1m時拆模后立即用鋼管后頂托回撐。四、主要施工技術措施及要求（一）、鋼筋綁扎措施及要求：1.要按照主梁鋼筋、肋間鋼筋、板底鋼筋先后順序進行綁扎，綁扎鋼筋時，注意鋼筋疊加順序。2.樓板上部鋼筋及柱帽附加筋等按設計及規(guī)范要求搭接，注意鋼筋疊加順序。否則會造成柱帽附近樓板厚度超高。（二）內?？垢〈胧┘耙螅涸跐仓炷燎氨仨毑扇》乐箚蝹€內模位移上浮、樓板底模局部上浮和鋼筋移位的有效措施。施工中采用抗浮措施如下：1.樓板縱橫向底筋采用梅花狀方式，在板底模上1m2范圍內均勻鉆取6個鐵絲穿過孔，用12#鐵絲綁扎底板鋼筋縱橫向節(jié)點，并雙肢穿過底模鉆孔處垂直綁扎固定于下部的支模鋼管架上，鐵絲一定要拉直拉緊確保固定可靠、牢固（見圖一）。2.采用專用固定卡及相應方法進行固定。將內模裝入固定卡內，將內模及固定卡按排放圖安裝好，再用16#鐵絲將固定卡與底板筋垂直捆綁連接（詳見內模安裝固定圖）。3.用16#鐵絲將抗浮筋與底板筋垂直捆綁連接。4.內模如在安裝現(xiàn)場損壞，可用廠家提供的專用膜粘貼破損處，內模貯存及安裝過程中必須注意防火。（三）混凝土澆筑措施及要求：1.混凝土拌合物的塌落度為180mm，混凝土用粗骨料的最大粒徑不得大于31.5mm。2.混凝土要分兩步澆筑完成，第一先對稱澆筑柱子和砼擋墻（分層厚度500mm），振動棒的插點均勻（點與點間間距≤500mm），振搗適度（五明顯下沉和氣泡基本排完且整體性蠕動）。3.質量要求：內實外光、成型標準。五、施工質量要求（一）.內模安裝要求位置準確和整體順直，并符合下列要求：1.內模的安裝位置應符合設計要求。2.區(qū)格板周邊和柱周圍混凝土實心部分的尺寸應符合設計要求。（二）.施工過程中，預留、預埋設施（水平管線、電線盒等）的安裝應與鋼筋安裝、內模安裝等工序交叉進行。（三）.預留、預埋設施宜布置在樓蓋結構的樓板實心區(qū)域、肋寬范圍內。當預留、預埋設施無法避開管模時，可對管模采取端開或鋸缺口等措施，事后封堵。（四）.梁板鋼筋綁好后，嚴禁利用上層鋼筋或負筋鋪板作人行和澆筑混凝土的通道，以免將鋼筋踩到下面，而影響底板的受力性能。六.應急措施：澆筑混凝土須由北向南平行進行澆筑，每次澆筑單元為一跨（1/3跨位置斷），避免大面積澆筑后遇緊急情況而無法按預定位置留設施工縫；嚴格控制砼坍落度，每臺班次應至少進行一次抽檢測試。防止?jié)仓炷疗陂g的大雨，準備適量的彩條布，澆筑混凝土遇大雨時立即進行覆蓋，避免新澆筑的混凝土被雨水沖刷。停電的應對：準備30KW功率柴油發(fā)電機1臺防止停電而無法進行振搗和必須的照明；加強對作業(yè)人員的管理和監(jiān)督（旁站和指導），防止不按規(guī)定程序操作的現(xiàn)象發(fā)生。梁模板扣件鋼管支撐架計算書支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。模板支架搭設高度為4.5米，以屋面層為計算依據(jù)，基本尺寸為：板厚為460mm，支撐立桿的橫距(跨度方向)l=0.60米，立桿的步距h=1.50米，梁底增加2道承重立桿，采用的鋼管類型為48×3.2mm。000圖1梁模板支撐架立面簡圖一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=30.000×0.400×1.000=12.00kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350×0.600×(2×1.700+0.900)/0.900=1.003kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)×0.900×0.600=2.160kN均布荷載q=1.2×30.600+1.2×1.003=37.924kN/m集中荷載P=1.4×2.160=3.024kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=3.352kNN2=9.752kNN3=10.947KNN4=9.752KNN5=3.352kN最大彎矩M=0.205kN.m最大變形V=0.4mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.205×1000×1000/32400=6.327N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×5180.0/(2×600.000×18.000)=0.719N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.352mm面板的最大撓度小于225.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）板底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=10.947/0.600=18.246kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×18.25×0.60×0.60=0.657kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×18.246=6.568kN最大支座力N=1.1×0.600×18.246=12.042kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3.30×8.50×8.50/6=39.74cm3；I=3.30×8.50×8.50×8.50/12=168.88cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.657×106/54187.5=12.12N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算](3)木方撓度計算最大變形v=0.677×15.205×600.04/(100×9500.00×2302968.8)=0.610mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算(一)板底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續(xù)梁的計算得到：最大彎矩Mmax=0.596kN.m最大變形vmax=0.291mm最大支座力Qmax=16.043kN抗彎計算強度f=0.596×106/4729.0=126.11N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=16.04kN當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=16.04kN(已經包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重N2=1.2×0.129×4.900=0.759kNN=16.043+0.759=16.802kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.00m；公式(1)的計算結果：=187.59N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結果：=59.10N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：=74.20N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)k1———————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤2.1k11.1631.1671.1851.243———————————————————————————————————————表2模板支架計算長度附加系數(shù)k2—————————————————————————————————————————H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091———————————————————————————————————————————以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》六、梁模板高支撐架的構造和施工要求：除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內容：1.模板支架的構造要求：a.梁板模板支撐架根據(jù)設計荷載采用單立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)橫桿下繞、彎曲、扣件松動和變形情況及時解決。七、板側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q=8.380/0.500=16.760kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=8.380/0.500=16.760kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×16.760×0.50×0.50=0.419kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×16.760=5.028kN最大支座力N=1.1×0.500×16.760=9.218kN截面力學參數(shù)為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.419×106/83333.3=5.03N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算](3)撓度計算最大變形v=0.677×13.966×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.149mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!扣件鋼管樓板模板支架計算書屋面層部分梁、板砼，折合板厚0.40米計算現(xiàn)澆砼自重，樓面板以屋面作為計算代表，對樓板驗算支撐受力情況。實際（空心）板厚0.46米,取板厚0.32米驗算模板架體強度.模板支架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為4.5米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=0.50米，立桿的橫距l(xiāng)=0.60米，立桿的步距h=1.50米。采用的鋼管類型為48×3.2mm。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=26.000×0.200×0.900+0.350×0.900=4.995kN/m活荷載標準值q2=(2.000+2.000)×0.900=3.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；(1)抗彎強度計算：f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.2×4.995+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.099kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.099×1000×1000/48600=2.043N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算](3)撓度計算：v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×4.995×3004/(100×6000×437400)=0.104mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=26.000×0.200×0.300=1.560kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2=(2.000+2.000)×0.300=1.200kN/m靜荷載q1=1.2×1.560+1.2×0.105=1.998kN/m活荷載q2=1.4×1.200=1.680kN/m2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=3.310/0.900=3.678kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.68×0.90×0.90=0.298kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.678=1.986kN最大支座力N=1.1×0.900×3.678=3.641kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.298×106/53333.3=5.59N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算](3)木方撓度計算最大變形v=0.677×1.665×900.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.365mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩：Mmax=0.874kN.m最大變形vmax=2.173mm最大支座力Qmax=11.895kN抗彎計算強度f=0.874×106/4729.0=184.79N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=11.90kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,采用雙扣件!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.900=0.633kN(2)模板的自重(kN):NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=26.000×0.200×0.900×0.900=4.212kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=5.128kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.000+2.000)×0.900×0.900=3.240kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中N——立桿的軸心壓力設計值(kN)；N=10.69——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m；公式(1)的計算結果：=113.39N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結果：=61.46N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!墻模板計算書一、墻模板基本參數(shù)計算斷面寬度400mm，高度5100mm，兩側樓板高度180mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距150mm，內龍骨采用50×100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.2mm。對拉螺栓布置11道，在斷面內水平間距225+450*10mm，斷面跨度方向間距300mm，直徑14mm。二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取3.000m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.100m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.300。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=81.520kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=81.520kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.000kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取4.87m。荷載計算值q=1.2×81.520×4.870+1.4×4.000×4.870=503.675kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=487.00×1.80×1.80/6=262.98cm3；I=487.00×1.80×1.80×1.80/12=236.68cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=30.220kNN2=83.106kNN3=83.106kNN4=30.220kN最大彎矩M=1.133kN.m最大變形V=0.1mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=1.133×1000×1000/262980=4.308N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×45330.0/(2×4870.000×18.000)=0.776N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.122mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=83.106/4.870=17.065kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨變形圖(mm)內龍骨剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩M=0.431kN.m經過計算得到最大支座F=8.085kN經過計算得到最大變形V=0.1mm內龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.431×106/83333.3=5.17N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×4245/(2×50×100)=1.274N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算：最大變形v=0.1mm內龍骨的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩：Mmax=0.424kN.m最大變形vmax=0.053mm最大支座力Qmax=17.383kN抗彎計算強度f=0.424×106/9576000.0=44.28N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):14對拉螺栓有效直徑(mm):12對拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=17.383對拉螺栓強度驗算滿足要求!柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=600mm對拉螺栓沿縱高雙向設6道，柱模板的截面高度H=600mm，柱模板的計算高度L=3600mm，柱箍間距計算跨度d=600mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.2mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。每個方向豎楞5根。柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h；T——混凝土的入模溫度，取25.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取20.000m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.100m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.300。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=122.390kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=122.400kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.000kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下：面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。荷載計算值q=1.2×122.400×0.300+1.4×4.000×0.300=45.744kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；(1)抗彎強度計算：f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.2×36.720+1.4×1.200)×0.161×0.161=0.119kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.119×1000×1000/16200=7.329N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算](3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×36.720×1614/(100×6000×145800)=0.191mm面板的最大撓度小于161.1/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下：豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.161m。荷載計算值q=1.2×122.400×0.161+1.4×4.000×0.161=24.566kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=7.370/0.300=24.566kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×24.566×0.30×0.30=0.221kN.