氧化鋁生產(chǎn)工藝教學(xué)

拜耳法生產(chǎn)氧化鋁鋁土礦溶出動(dòng)力學(xué)流體反應(yīng)物在主流體中通過(guò)固體顆粒表面的擴(kuò)散層的傳質(zhì)流體反應(yīng)物在固體表面的吸附在固體表面上發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)流體產(chǎn)物由固體表面上的解吸，并通過(guò)固體產(chǎn)物層向流體的擴(kuò)散液固多相反應(yīng)鋁土礦的溶出過(guò)程：鋁土礦與堿液的反應(yīng)屬于復(fù)雜的液-固多相反應(yīng)含氧化鋁礦物的表面被含大量游離NaOH的循環(huán)母液所浸潤(rùn)含氧化鋁礦物與OH-相互作用生成鋁酸鈉鋁酸根離子通過(guò)在礦物表面上生成的擴(kuò)散層擴(kuò)散到整個(gè)溶液中去，而OH-通過(guò)擴(kuò)散層擴(kuò)散到礦物的表面上來(lái)，使反應(yīng)繼續(xù)下去2.2鋁土礦溶出過(guò)程的化學(xué)反應(yīng)及溶出工藝鋁土礦溶出動(dòng)力學(xué)步驟反應(yīng)物向礦物表面的內(nèi)擴(kuò)散；表面吸附；化學(xué)反應(yīng)；解吸；向外擴(kuò)散。AlOOH反應(yīng)的控制步驟：由最慢的步驟決定著整個(gè)反應(yīng)過(guò)程的速度鋁土礦溶出動(dòng)力學(xué)三水鋁石型鋁土礦K—常數(shù)A—表面積，m2CNaOH—苛性堿濃度,%T—溶出溫度,K一水軟鋁石型鋁土礦K—常數(shù)A—表面積，m2CNaOH—苛性堿濃度,%T—溶出溫度,K表觀活化能81.93kJ/nol表觀活化能71.48kJ/nol反應(yīng)物變成活化狀態(tài)比活化狀態(tài)變成生成物要快得多，即活化能越小，反應(yīng)速度越快，活化能越大，反應(yīng)速度越慢，因此活化能可以作為判斷多相反應(yīng)控制步驟的一個(gè)重要參數(shù)，一般擴(kuò)散控制活化能小于13kJ/mol，混合控制為20-34kJ/mol，而化學(xué)反應(yīng)控制活化能大于40kJ/mol，這是因?yàn)榛瘜W(xué)反應(yīng)需要在反應(yīng)物化學(xué)鍵完全斷裂和形成新化學(xué)鍵的情況下發(fā)生，反應(yīng)速度慢，需要較大活化能。2.2鋁土礦溶出過(guò)程的化學(xué)反應(yīng)及溶出工藝化學(xué)過(guò)程控制外擴(kuò)散控制鋁土礦溶出動(dòng)力學(xué)一水硬鋁石型鋁土礦K+—正反應(yīng)的速率常數(shù)K-—逆反應(yīng)的速率常數(shù)KE—鋁土礦溶出反應(yīng)的平衡常數(shù)CA—AlO2-濃度CN—OH-濃度溶出過(guò)程的表觀活化能83.8kJ/mol，逆反應(yīng)的活化能為54.6kJ/mol。溶出過(guò)程處于表面化學(xué)反應(yīng)控制階段2.2鋁土礦溶出過(guò)程的化學(xué)反應(yīng)及溶出工藝鋁土礦溶出鋁土礦溶出過(guò)程的要求2.2鋁土礦溶出過(guò)程的化學(xué)反應(yīng)及溶出工藝盡可能高的Al2O3溶出率Na2O化學(xué)損失盡可能低溶出液具有足夠的硅量指數(shù)溶出液具有低的分子比循環(huán)母液具有高的分子比和Na2O濃度2.2鋁土礦溶出過(guò)程的化學(xué)反應(yīng)及溶出工藝影響鋁土礦溶出過(guò)程的因素礦物組成及結(jié)構(gòu)溶出溫度的影響循環(huán)母液堿濃度的影響配料分子比的影響攪拌強(qiáng)度的影響礦石磨細(xì)程度影響溶出時(shí)間的影響2.2鋁土礦溶出過(guò)程的化學(xué)反應(yīng)及溶出工藝影響鋁土礦溶出過(guò)程的因素礦物組成及結(jié)構(gòu)

結(jié)晶構(gòu)造不同，晶格中連接各種離子或離子團(tuán)的鍵的強(qiáng)度亦各異。

結(jié)晶物質(zhì)的溶解過(guò)程就是晶格的損壞過(guò)程，晶格能越大，結(jié)晶就越穩(wěn)定，越難于溶解。

鋁土礦礦物晶格的破壞是OH-進(jìn)入晶格的結(jié)果。

晶格能大?。喝X石<一水軟鋁石<一水硬鋁石溶出性能孝義修文新安平果赤泥鋁硅比1.031.151.221.66相對(duì)溶出率99.1298.6297.0492.23溶出液MR1.571.591.611.622.2鋁土礦溶出過(guò)程的化學(xué)反應(yīng)及溶出工藝影響鋁土礦溶出過(guò)程的因素溫度是溶出過(guò)程中最主要的影響因素。提高溫度，增加溶出率提高溫度，增加設(shè)備產(chǎn)能提高溫度，降低溶出液苛性比值提高溫度，提高循環(huán)效率提高溫度，消除礦物形態(tài)差別的影響提高溫度，改善赤泥結(jié)構(gòu)和沉降性能提高溫度，對(duì)設(shè)備的要求苛刻溶出溫度化學(xué)反應(yīng)速率常數(shù)擴(kuò)散速率常數(shù)溫度（℃）溶出液αkA/S（赤泥）N/S（赤泥）ηA相（%）2451.732.310.601852601.631.330.58296.32801.611.160.57398.2Na2Ok=200g/l，配料分子比MR=1.6，C/T=2.52，溶出時(shí)間為1.5小時(shí)2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝影響鋁土礦礦溶出過(guò)程程的因素循環(huán)母液堿堿濃度其他溶出條條件固定時(shí)時(shí)，氧化鋁鋁的溶出率率隨循環(huán)母母液苛性堿堿濃度的提提高而增大大循環(huán)母液堿堿濃度根據(jù)據(jù)生產(chǎn)實(shí)際際適宜控制制。過(guò)分提提高母液堿堿濃度為后后續(xù)工序帶帶來(lái)困難。。一般循環(huán)母母液堿濃度度200g/L以上，直接接加熱溶出出器，堿濃濃度270-280g/L，間接加熱熱溶出器，，堿濃度220-230g/L。溶出溫度220℃2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝影響鋁土礦礦溶出過(guò)程程的因素配堿分子比比為了保證高高的循環(huán)效效率和高的的Al2O3溶出速率及及溶出率，，應(yīng)盡可能能降低配料料分子比，，通常配料料分子比要要比相同條條件下平衡衡溶液分子子比高0.15-0.2。工業(yè)生產(chǎn)上上，提高溶溶出溫度可可以得到分分子比低的的溶出液（（MR=1.4-1.45），為了防防止這種低低分子比的的溶出液在在進(jìn)入種分分之前發(fā)生生大量水解解損失，可以往第一一次赤泥洗洗滌槽中加加入適當(dāng)數(shù)數(shù)量的種分分母液，使使稀釋后的的溶出漿液液的分子比比提高到1.55-1.65，以保證溶溶液有足夠夠的穩(wěn)定性性。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝影響鋁土礦礦溶出過(guò)程程的因素?cái)嚢鑿?qiáng)度擴(kuò)散速率方方程加強(qiáng)攪拌，，強(qiáng)化傳質(zhì)質(zhì)過(guò)程加強(qiáng)攪拌，，強(qiáng)化溶出出過(guò)程加強(qiáng)攪拌，，降低加熱熱表明結(jié)疤疤管道化溶出出，礦漿流流速達(dá)1.5~5m/s，湍流程度度高，成為為強(qiáng)化溶出出過(guò)程的一一個(gè)重要原原因。比高高壓溶出器器內(nèi)礦漿流流速高200倍到300倍，這樣一一來(lái)，擴(kuò)散散速度便不不會(huì)成為溶溶出過(guò)程的的限制性因因素，溶出出溫度便只只取決于隨隨溫度升高高而迅速提提高化學(xué)反反應(yīng)速度。。所以難溶溶礦石在300℃高溫下只幾幾分鐘便可可溶出完。。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝影響鋁土礦礦溶出過(guò)程程的因素礦石磨細(xì)程程度礦石磨細(xì)程程度大，增增加反應(yīng)界界面，溶出出速度加快快礦石磨細(xì)程程度大，使使原來(lái)被雜雜質(zhì)包裹的的氧化鋁水水合物暴露露出來(lái)，增增多礦量?jī)?nèi)內(nèi)部的裂縫縫，促使溶溶出過(guò)程的的進(jìn)行不同礦石對(duì)對(duì)細(xì)度的要要求不同：：三水鋁石石，易溶且且本身縫隙隙多，不必必細(xì)磨（一一般0.2-0.5mm以下）；一一水硬鋁石石型要求細(xì)細(xì)磨（70-80um以下）。過(guò)細(xì)不利赤赤泥的沉降降分離，增增加磨礦費(fèi)費(fèi)用2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝影響鋁土礦礦溶出過(guò)程程的因素添加石灰的的影響避免鈦酸鈉鈉形成；提高氧化鋁鋁溶出速度度；促進(jìn)針鐵礦礦轉(zhuǎn)變；降低堿耗；；清除雜質(zhì)；；改善沉降性性能。反苛化；增增加AO損失。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝影響鋁土礦礦溶出過(guò)程程的因素溶出時(shí)間鋁土礦溶出出過(guò)程中，，Al2O3的溶出率沒(méi)沒(méi)有達(dá)到最最大值時(shí)，，增加溶出出時(shí)間，Al2O3的溶出率就就會(huì)增加。。鋁土礦類型型不同，溶溶出時(shí)間不不同。延長(zhǎng)長(zhǎng)溶出時(shí)間間對(duì)一水硬硬鋁石的溶溶出率影響響較大。溶出溫度不不同，溶出出時(shí)間不同同。250-260℃℃時(shí)，溶出時(shí)時(shí)間影響溶溶出率較大大；溫度大大于260℃℃時(shí)，溶出時(shí)時(shí)間對(duì)溶出出率影響相相對(duì)減弱；；特別是溫溫度大于300℃℃時(shí)，不管氧氧化鋁礦態(tài)態(tài)如何，大大多數(shù)鋁土土礦溶出過(guò)過(guò)程都可以以在幾分鐘鐘內(nèi)完成，，且溶液接接近飽和。。過(guò)長(zhǎng)增加溶溶出時(shí)間造造成產(chǎn)量減減少，根據(jù)據(jù)實(shí)際生產(chǎn)產(chǎn)條件確定定溶出時(shí)間間。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝氧化鋁實(shí)際際溶出率：：鋁土礦與NaOH反應(yīng)實(shí)際溶溶出到溶液液中的Al2O3量與鋁土礦礦中Al2O3總量之比。。拜耳循環(huán)氧化鋁溶出率氧化鋁理論論溶出率：：理論上礦石石中可以溶溶出的Al2O3量（扣除不不可避免的的化學(xué)損失失）與礦石石中Al2O3總量之比。。氧化鋁相對(duì)對(duì)溶出率：：氧化鋁實(shí)際際溶出率與與理論溶出出率之比。。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝赤泥的產(chǎn)出出率：每處理1t鋁土礦所生生成的赤泥泥量拜耳循環(huán)赤泥的產(chǎn)出率及堿耗堿耗：鋁土礦溶出出過(guò)程，每每溶出1tAl2O3所損失的堿堿量A/S=7時(shí)，η理=85.7%，Na2O耗=101KgA/S=5時(shí)，η理=80.0%,Na2O耗=152Kg拜耳法生產(chǎn)產(chǎn)氧化鋁時(shí)時(shí)，為什么么要求高的的A/S比？在高于循環(huán)環(huán)母液沸點(diǎn)點(diǎn)的溫度下下加熱和保保溫料漿的的密封容器器，也叫壓壓煮器2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝高壓溶出器器對(duì)溶出的高高溫高壓料料漿借其顯顯熱自行沸沸騰蒸發(fā)降降溫的容器器。自蒸發(fā)器將預(yù)熱器、、高壓溶出出器和自蒸蒸發(fā)器以及及高壓泥漿漿泵串聯(lián)而而成的龐大大機(jī)組。高壓溶出器器組溶出過(guò)程名詞由專門的蒸蒸汽鍋爐產(chǎn)產(chǎn)生的蒸汽汽，又稱一一次蒸汽。。新蒸汽由自蒸發(fā)器器產(chǎn)生的蒸蒸汽，又稱稱二次蒸汽汽或乏汽。。自蒸發(fā)蒸汽汽2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝蒸汽直接加加熱溶出技技術(shù)蒸汽間接加加熱溶出技技術(shù)管道化溶出出技術(shù)高壓溶出技術(shù)蒸汽直接通入高壓溶出器中加熱礦漿的溶出技術(shù)。單罐溶出、多罐串聯(lián)連續(xù)溶出。優(yōu)點(diǎn)：缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于操作控制高壓溶出器本體沒(méi)有運(yùn)轉(zhuǎn)部件，易于制造和維修減輕熱交換表面結(jié)垢的清整工作預(yù)熱溫度低，新蒸汽消耗大蒸汽直接加熱料漿，堿濃度被稀釋，增加母液蒸發(fā)設(shè)備的負(fù)擔(dān)和蒸汽的消耗量；溶出礦漿降壓過(guò)程，壓差大，減壓裝置磨損快。

蒸汽間接加熱高壓溶出器是通過(guò)加熱管壁把熱量傳給原礦漿而進(jìn)行加熱。單罐和多罐串聯(lián)溶出。優(yōu)點(diǎn)：缺點(diǎn)：避免了礦漿被蒸汽冷凝水稀釋采用多級(jí)自蒸發(fā)，提高熱利用率降低母液蒸發(fā)成本設(shè)備流程復(fù)雜換熱面表面結(jié)垢嚴(yán)重，清理困難料漿泵磨損嚴(yán)重管道化溶出就是礦漿在管道中以較高溫度和較高流速下的溶出技術(shù)。有：德國(guó)多管單流、匈牙利多管多流，法國(guó)單管預(yù)熱-高壓釜溶出、我國(guó)管道預(yù)熱-儲(chǔ)留罐溶出。優(yōu)點(diǎn)：缺點(diǎn)：溶出時(shí)間短礦漿流速快，結(jié)疤少溶出液分子比低，有利于分解多級(jí)自蒸發(fā)，熱利用率高低堿濃度溶出，降低能耗投資成本低因料漿流速快，在管道轉(zhuǎn)彎處易磨損因硝酸鹽腐蝕環(huán)型加熱管，易爆管蒸氣直接加加熱的高壓壓溶出器組組管道化溶出出原理流程程圖2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝管道化溶出出技術(shù)(德國(guó)RA6)2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝管道化溶出出技術(shù)(單管預(yù)熱-高壓釜溶出出)管道化溶出技術(shù)的優(yōu)越性項(xiàng)目希臘派拉斯鋁礦山西鋁礦比較項(xiàng)目管道溶出壓煮器溶出管道溶出壓煮器溶出溶出容度/℃280250270-280260堿液分子比/溶出液分子比2.85/1.502.85/1.502.85/1.502.80/1.48加熱原礦漿流速/(m/s)2-32-3傳熱系數(shù)/(kJ/m2·h·c)3000-50002500-30003000-50002500-3000堿液濃度/(g/L)140220155230溶出及蒸發(fā)熱耗/(GJ/t·AO)3.98.24.28.5管道溶出和和壓煮器溶溶出的參數(shù)數(shù)比較2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝管道化溶出技術(shù)的優(yōu)越性名稱設(shè)備質(zhì)量/t設(shè)備費(fèi)/萬(wàn)元設(shè)備運(yùn)雜費(fèi)/萬(wàn)元設(shè)備安裝費(fèi)/萬(wàn)元設(shè)備投資總價(jià)值/萬(wàn)元2套R(shí)A6裝置1700136011014701系列壓煮溶出器19002090167452302管道溶出和和壓煮器溶溶出的投資資比較2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝管道化溶出技術(shù)的優(yōu)越性生產(chǎn)操作和和維護(hù)1、溶出系統(tǒng)開開停車所需需時(shí)間短管道溶出裝裝置放空及及開車各需需2h,壓煮器溶出出裝置放空空需10h，開車需16-20h.2、維修費(fèi)用低低管道化溶出出系統(tǒng)沒(méi)有有攪拌等傳傳動(dòng)裝置，，沒(méi)有備用用中間設(shè)備備（高壓閥閥門、管件件等），維維修費(fèi)用低低。3、清理方法比比較簡(jiǎn)單管道化溶出出的清理采采用化學(xué)清清理和機(jī)械械清理相結(jié)結(jié)合的方法法，壓煮器器組的清理理采用化學(xué)學(xué)清理、機(jī)機(jī)械清理和和人工清理理相結(jié)合的的方法。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝管道化溶出技術(shù)的優(yōu)越性生產(chǎn)操作和和維護(hù)4、操作容易管道溶出系系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)簡(jiǎn)單，附件件少，易操操作；而壓壓煮溶出系系統(tǒng)設(shè)備間間管道連接接復(fù)雜，密密封、轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)部分多，，單個(gè)壓煮煮器的切換換、旁通頻頻繁而復(fù)雜雜。5、管道溶出可可以采用熔熔鹽加熱熔鹽加熱的的熱效率高高達(dá)90%，且熔鹽加加熱簡(jiǎn)單可可靠，熔鹽鹽加熱爐靠靠近溶出裝裝置，輸送送熱載體的的路程較短短，熱損失失?。欢吒邏赫羝佸仩t一般距距溶出裝置置較遠(yuǎn)，輸輸送熱載體體的熱損失失大，還存存在冷凝水水的回流問(wèn)問(wèn)題。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝我國(guó)拜耳法溶出技術(shù)的進(jìn)步2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝蒸汽直接加加熱的壓煮煮器溶出管道化溶出出技術(shù)山西鋁廠和和平果鋁廠廠從法國(guó)引引進(jìn)的單管管預(yù)熱-高壓釜溶出出長(zhǎng)城鋁業(yè)鄭鄭州鋁廠從從德國(guó)引進(jìn)進(jìn)的管道化化溶出（RA6)我國(guó)具有自自主知識(shí)產(chǎn)產(chǎn)權(quán)的管道道-停留罐溶出出雙流法溶出出技術(shù)是將配礦用用的堿液分分成兩部分分，第一部部分為總液液量的20%，與鋁礦磨磨制成礦漿漿流，剩余余的大部分分堿液為堿堿液流，兩兩股料流分分別用溶出出礦漿多級(jí)級(jí)自蒸發(fā)產(chǎn)產(chǎn)生的二次次蒸汽預(yù)熱熱后，堿液液流在用新新蒸汽加熱熱，在第一一個(gè)溶出器器中兩股料料流混合；；匯合礦漿漿在溶出器器中用新蒸蒸汽直接加加熱至溶出出溫度并完完成溶出過(guò)過(guò)程。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝結(jié)疤的形成成：在鋁土礦預(yù)預(yù)熱和溶出出過(guò)程中，，一些礦物物與循環(huán)母母液發(fā)生化化學(xué)反應(yīng)，，生成溶解解度很小的的化合物從從液相中結(jié)結(jié)晶析出并并沉積在容容器表面上上，形成結(jié)結(jié)疤。結(jié)疤分類：：以Al(OH)3為主的結(jié)疤疤，由溶解解、分解過(guò)過(guò)程而生成成。主要在在赤泥分離離、洗滌設(shè)設(shè)備和分解解設(shè)備的器器壁上生成成。以鈉硅渣，，水化石榴榴石為主的的結(jié)疤，由由溶液脫硅硅以及鋁土土礦與溶液液間反應(yīng)而而產(chǎn)生。主主要在礦漿漿預(yù)熱，溶溶出過(guò)程及及母液蒸發(fā)發(fā)過(guò)程中出出現(xiàn)。以鈦酸鈣類類為主的結(jié)結(jié)疤，由鋁鋁土礦中含含鈦礦物在在拜耳法高高溫溶出過(guò)過(guò)程中與添添加劑及溶溶液反應(yīng)而而生成。主主要在高溫溫區(qū)生成。。難清除。。其他結(jié)疤，，如一水硬硬鋁石、鐵鐵礦物、磷磷酸鹽、含含鎂礦物、、氟化物及及草酸鹽等等。這類結(jié)結(jié)疤相對(duì)較較少。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝結(jié)疤生成的的溫度：100~160℃生成鈉硅渣渣和少量的的鈣鈦渣；；160~220℃生成鈣鈦渣渣和少量的的鈉硅渣；；220~280℃生成鈣鈦渣渣、鈉硅渣渣、鈣鈦渣渣、磷酸鈣鈣和赤鐵礦礦。影響結(jié)疤生生成的因素素：礦漿礦物組組成：礦漿礦物組組成不同，，生成的結(jié)結(jié)疤不同。。溫度：升溫過(guò)程，，低溫段（（100-180℃）結(jié)疤輕微微，高溫段段（180-265℃℃）有結(jié)疤；；溶出階段段結(jié)疤嚴(yán)重重。停留罐罐技術(shù)適合合我國(guó)鋁土土礦的溶出出特點(diǎn)。礦礦漿加熱管管道兩側(cè)介介質(zhì)溫差增增大催進(jìn)結(jié)結(jié)疤的生長(zhǎng)長(zhǎng)；礦漿溫溫度升高，，還使結(jié)疤疤結(jié)晶逐漸漸致密和牢牢固。石灰添加量量：不同溫度段段，石灰添添加量對(duì)結(jié)結(jié)疤的生成成規(guī)律不同同。165-210℃℃，結(jié)疤生成成速度隨石石灰添加量量增加而減減少；245~280℃增加石灰量量使鈦結(jié)疤疤的生成速速度加快。。礦漿Al2O3濃度：礦漿Al2O3濃度增加，，結(jié)疤速度度增加。結(jié)結(jié)疤主要以以水合鋁硅硅酸鈉為主主。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝結(jié)疤的危害害：主要是使熱熱交換設(shè)備備的傳熱系系數(shù)下降，，能耗升高高，造成生生產(chǎn)成本增增加。當(dāng)加加熱面的結(jié)結(jié)疤厚達(dá)1mm時(shí)，為達(dá)到到相同的加加熱效果，，必須增加加一倍的傳傳熱面積，，或者相應(yīng)應(yīng)地提高熱熱介質(zhì)溫度度。結(jié)疤能能直接影響響生產(chǎn)工藝藝、技術(shù)經(jīng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。。2.2鋁土礦溶出出過(guò)程的化化學(xué)反應(yīng)及及溶出工藝藝結(jié)疤的防治治：預(yù)脫硅為主主，保持礦礦漿的良好好流動(dòng)狀態(tài)態(tài)。預(yù)脫硅硅就是在高高壓溶出之之前，將原原礦漿在90℃以上攪拌6-10h，使大部分分SiO2在高壓溶出出前的預(yù)熱熱階段成為為水合鋁硅硅酸鈉結(jié)晶晶析出。是是減輕溶出出器和管道道結(jié)疤的有有效途徑。。影響預(yù)脫硅硅效果的因因素：含硅礦物活活性：含活性SiO2低的鋁土礦礦溶出過(guò)程程脫硅效果果差，必須須進(jìn)行預(yù)脫脫硅。含硅礦物種種類：含硅礦物不不同，預(yù)脫脫硅性能差差別很大。。國(guó)外鋁土礦礦一般在95℃，8h條件下下，頂脫硅硅率達(dá)75-80％。而而我國(guó)只有有山西鋁土土礦可以達(dá)到較高高的頂脫硅硅率。鋁土礦含量量：預(yù)