住宅樓工程腳手架專項施工方案落地及懸挑架

烏魯木齊XXXXX交易市場項目一期3號住宅樓施工腳手架專項方案編制人:＿＿＿＿＿＿審核人:＿＿＿＿＿＿復審人:＿＿＿＿＿＿審批人：＿＿＿＿＿＿新疆XXX建筑工程有限公司年月日目錄TOC\o"1-3"一、工程概況……………41.工程基本情況…………42.腳手架的選用及搭設部位……………43.施工平面布置…………44.施工要求………………5二、編制依據(jù)……………9三、施工計劃……………91.施工進度計劃…………92.材料與設備計劃………9四、施工工藝技術(shù)………101.技術(shù)參數(shù)……………102.工藝流程……………113.施工防范……………124.檢查驗收……………12五、施工安全保證措施………………131.組織保障……………132.技術(shù)措施……………133.監(jiān)測監(jiān)控……………154.應急措施……………15六、勞動力計劃………171.專職安全生產(chǎn)管理人員……………172.特種作業(yè)人員………17七、計算書及相關(guān)節(jié)點圖……………17一、工程概況工程基本情況工程名稱XX烏魯木齊農(nóng)產(chǎn)產(chǎn)品批發(fā)交易易市場項目一一期——3號住宅樓工程地點新疆XX農(nóng)十二師師104團四連周邊環(huán)境西臨通連公路，北北臨四連生活活區(qū)建筑面積（m2）11296.855建筑高度（m）42m基礎形式獨立基礎、條形基基礎、筏形基基礎主體結(jié)構(gòu)框架剪力墻結(jié)構(gòu)抗震等級抗震設防烈度8度地上層數(shù)12層地下層數(shù)標準層層高3m腳手架的選用及搭設部位本工程一層至六層采用落地式雙排腳手架，七層以上采用懸挑式腳手架，按六層設置計算施工。施工平面布置施工要求4.1材料準備（1）鋼管選用國標《直縫電焊鋼管》（GB/T13793），質(zhì)量符合國標碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。（2）扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質(zhì)符合國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定，使用前進行質(zhì)量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發(fā)生破壞?？奂饕腥N形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉(zhuǎn)扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。（3）腳手板采用由毛竹制作的竹制笆板。4.2、縱向水平桿（1）縱向水平桿設置在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不宜小于3跨；（2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不能大于0.40m；（3）縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；4.3、橫向水平桿（1）主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，內(nèi)排腳手架的外伸長度300mm；（2）作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2；（3）使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上；4.4、腳手板（一）腳手板（1）作業(yè)層腳手板應鋪滿，鋪穩(wěn)，離開墻面120～150mm；（2）竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上；（3）作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定；六、九、立桿（一）立桿（1）每根立桿底部設置底座或墊板；（2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不小于500mm；（3）腳手架底層步距不大于2m；(4)立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為2步2跨（5）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規(guī)定：a.立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；b.搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。（6）立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m；4.5、連墻件（一）連墻件（1）宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不大于300mm；（2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；（3）優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4）一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m。(5)采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。（6）連墻件的構(gòu)造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接；(7)連墻件的構(gòu)造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構(gòu)造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁柱等結(jié)構(gòu)部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋；（8）當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度～60度之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；（9）架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施；4.6、門洞處構(gòu)造（1）門洞采用上升斜桿，平行弦桿桁架結(jié)構(gòu)型式，斜桿與地面的傾角在45度～60之間。4.7、剪刀撐與橫向斜撐(1)每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)5，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度～60度之間；(2)外側(cè)立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m；（3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm；（4）剪刀撐斜桿應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；（5）橫向斜撐的設置應在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置，斜撐采用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。當斜撐在1跨內(nèi)跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜撐固定在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接或搭接；(6)腳手架可不設橫向斜撐；4.8、腳手架拆除（1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件，支撐體系等是否符合構(gòu)造要求；（2）應根據(jù)檢查結(jié)果確定拆除順序和措施，經(jīng)主管部門批準后方可實施；（3）應由施工負責人進行安全技術(shù)交底；（4）拆除作業(yè)應由上而下逐層進行；（5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆連墻件整層或數(shù)層后再拆除腳手架，分層拆除，高度不應大于2步，如大于2步，應增設連墻件加固；（6）當拆至最后一根立桿高度時，應在適當位置加臨時拋撐后再拆除連墻件；（7）各構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面。二、編制依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011。《建筑工程設計文件》?！督ㄖ┕じ咛幾鳂I(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-91《建筑工程安全檢查標準》JGJ59-11三、施工計劃1.施工進度計劃外墻部分主體一層至六層采用落地式雙排腳手架。計劃從7月10日至8月25日。從六層到42米高部位，采用雙排懸挑式腳手架，計劃從8月25日至主體完成。2.材料設備計劃序號材料（設備名稱）數(shù)量116號工字鋼（3m）200根2鋼管Φ48*3.5（66m）5000根3十字扣件15000個4旋轉(zhuǎn)扣件2000個5直接扣件4680個6切割機1臺施工工藝技術(shù)技術(shù)參數(shù)落地式雙排腳手架：腳手架排數(shù)雙排腳手架縱、橫向水平桿布布置方式縱向水平桿在上搭設高度（m）20鋼管類型Φ48*3.5立桿縱距（m）1.5立桿橫距（m）0.7立桿步距（m）1.8雙立桿計算方法擋腳板類型竹串片腳手板腳手板類型竹串片腳手板擋腳板2步1設腳手板1步1設橫向斜撐5跨1設連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式雙扣件連接地區(qū)烏魯木齊基本風壓（KN//m2）0.6安全網(wǎng)封閉腳手架沿縱向搭設設長度L（m）87.1內(nèi)立桿離建筑物距距離a（m）0.3雙立桿計算高度HH1（m）雙立桿受力不均勻勻系數(shù)Ks結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層層數(shù)2懸挑式式雙排腳手架：腳手架排數(shù)雙排腳手架縱、橫向水平桿布布置方式縱向水平桿在上搭設高度（m）20鋼管類型Φ48*3.5立桿縱距（m）1.5立桿橫距（m）0.7立桿步距（m）1.5雙立桿計算方法擋腳板類型竹串片腳手板腳手板類型竹串片腳手板擋腳板2步1設腳手板1步1設橫向斜撐5跨1設連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式雙扣件連接地區(qū)烏魯木齊基本風壓（KN//m2）0.6安全網(wǎng)封閉腳手架沿縱向搭設設長度L（m）87.1內(nèi)立桿離建筑物距距離a（m）0.3雙立桿計算高度HH1（m）雙立桿受力不均勻勻系數(shù)Ks結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層層數(shù)2工藝流程落地腳手架工藝流程為：場地平整、夯實→基礎承載力實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。施工防范腳手架搭設作業(yè)容易發(fā)生高處墜落，物體打擊，架體倒塌等安全事故，應加強施工防范。3.1腳手架搭設安全隱患的主要表現(xiàn)作業(yè)人員違章作業(yè)現(xiàn)場未設安全警戒區(qū)架體基礎不實或承載力不夠架體的構(gòu)造尺寸過大架體連墻件設置過少，連墻點以上自由高度過大未按要求設置剪刀撐與其他整體拉結(jié)桿件架體節(jié)點構(gòu)造和連接安裝不符合規(guī)定要求架體垂直度，水平桿水平度不夠懸挑式腳手架挑支件、撐拉件和挑支構(gòu)造的制作或安裝不符合設計要求（十）任意混用不同規(guī)格和材質(zhì)的鋼管扣件4.檢查驗收(1)鋼管的檢查應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證和檢驗報告。(2)扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。(3)腳手板采用鋼制，有裂縫，變形的嚴禁使用。(4)腳手架檢查與驗收(5)腳手架及其地基筏板應在下列階段進行檢查與驗收①筏板基礎完工后及腳手架搭設前；②作業(yè)層上施加荷載前；③每層搭設完后后；④遇有六級大風與大雨后；⑤停用超過一個月后。(6)腳手架使用中，應定期檢查下列項目：①桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構(gòu)造是否符合要求；②地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；③扣件螺栓是否松動；④安全防護措施是否符合要求；⑤是否超載。(7)腳手架搭設的允許偏差①立桿垂直度，最終檢驗垂直度允許偏差不得大于±100mm；②步距偏差不得大于±20mm；③縱向水平桿高差,一根桿的兩端不得大于±20mm，④扣件安裝（同步立桿上的兩個相隔扣件的高差須≥500mm；立桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離≤步距/3；縱向水平桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離≤跨距/3；扣件螺栓擰緊扭力矩在40-60N·m）⑤剪刀撐斜桿與地面的傾角在45°-60°之間。施工安全保證措施組織保障（一）腳手架分項工程組織機構(gòu)：組長：副組長：組員:技術(shù)措施2.1腳手架搭設作業(yè)的安全技術(shù)措施架上作業(yè)人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋，并站穩(wěn)把牢；未設置第一排連墻件前，應適當設置拋撐（間距不大于6跨），以確保架子穩(wěn)定和架子上作業(yè)人員的安全；在架上傳遞，放置桿件時，應注意失衡閃失和滑落；安裝較重的桿件部件作業(yè)條件較差時，應避免單人操作；剪刀撐、連墻件及其他整體性拉結(jié)桿應隨架子高度上升及時裝設，以確保整體穩(wěn)定；搭設過程中，架子不得集中超載堆置桿件材料；搭設過程中應統(tǒng)一指揮，協(xié)調(diào)作業(yè)，腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不超過相鄰連墻件以上二步；搭設過程中，要確保構(gòu)架的尺寸，桿件兩垂直度和水平度、節(jié)點構(gòu)造和緊固程度等符合設計要求；禁止使用規(guī)格、材質(zhì)不符合要求的配件，嚴禁將外徑48mm與51mm腳手架鋼管混合使用。當遇有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時，應停止腳手架搭設作業(yè)。2.2一一般腳手架拆拆除作業(yè)的安安全技術(shù)措施施拆除作業(yè)應按與搭搭設相反的程程序由上而下下逐層進行，嚴嚴禁上下同時時作業(yè)；每層連墻件的拆除除，必須在其其上全部可拆拆件均已拆除除后進行，嚴嚴禁先拆開連連墻件，再拆拆除上部桿件件；已松開的桿件必須須及時取出放放下，以免作作業(yè)人員誤扶扶誤靠；分段拆除架體高差差不應大于2步，如高差差大于2步，應增設設連墻件加固固；拆除的桿件、扣件件，腳手板及及時調(diào)運至地地面，禁止從從架上向下拋拋擲；當遇有六級及六級級以上大風和和霧、雨、雪雪天氣時，應應停止腳手架架拆除拆除作作業(yè)。監(jiān)測監(jiān)控3.1桿件的設置置和連接連墻墻件、支撐、門門洞桁架等的的構(gòu)造是否符符合要求；3.2地地基是否積水水，底座是否否松動，立桿桿是否懸空；；3.3扣扣件螺栓是否否松動；3.4高高度在24mm以上的腳手手架，其立桿桿的沉降與垂垂直度偏差是是否符合技術(shù)術(shù)規(guī)范的要求求；3.5架架件安全防護護措施是否符符合要求；3.6是是否有超使用用現(xiàn)象應急措施（1）內(nèi)部聯(lián)絡1）緊急情況發(fā)生后后，發(fā)現(xiàn)者應應立即報告組組長或其他管管理人員。2）組長或副組長實實施應急指揮揮，調(diào)動各級級人員立即采采取措施。3）事故發(fā)生后，有有關(guān)人員應立立即報告公司司總經(jīng)理和質(zhì)質(zhì)量技術(shù)安全全部。4）相關(guān)人員聯(lián)系電電話：項目經(jīng)理：項目總負責人：技術(shù)負責人：項目生產(chǎn)經(jīng)理：項目綜合經(jīng)理：項目質(zhì)檢員:項目技術(shù)員：項目專職安全員：：應告知現(xiàn)場有關(guān)人人員。（2）外部聯(lián)絡1）一般性事故或傷傷勢較輕者或或受傷人數(shù)在在1-3人時，通過過現(xiàn)場自救或或?qū)⑹軅咚退屯徒t(yī)院院治療。2）傷勢較重或受傷傷人數(shù)較多時時，請求“120”救助。3）質(zhì)量技術(shù)安全部部按職工傷亡亡事故報告程程序上報有關(guān)關(guān)主管部門。（3）應急措施實施步步驟（4）事故總結(jié)事故發(fā)生后，質(zhì)量量技術(shù)安全部部會同有關(guān)部部門認真做好好事故調(diào)查，分分清事故原因因，嚴格按照照“四不放過”（即：事故故原因不查清清不放過，不不采取改進措措施不放過，責責任人和廣大大群眾不受到到教育不放過過，對事故的的有關(guān)領(lǐng)導和和責任人不查查處不放過）的的原則，加強強事故的處理理工作。勞動力計劃專職安全生產(chǎn)管理理人員安排1名名專職安全生生產(chǎn)管理人員員和1名兼職安全全生產(chǎn)管理人人員進行安全全生產(chǎn)檢查和和監(jiān)督。特種作業(yè)人員計劃用330名培訓合格格取得特種作作業(yè)人員作業(yè)業(yè)證書的專業(yè)業(yè)架子工進行行腳手架的搭搭設工作。計算書及相關(guān)節(jié)點點圖（一）落地式雙排排腳手架計算算書一)、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高高度為20.00米，立桿采采用單立管；；搭設尺寸為：立桿桿的縱距為1.50米，立桿的的橫距為0.70米，大小橫橫桿的步距為為1.80米；內(nèi)排架距離墻長度度為0.30米；大橫桿在上，搭接接在小橫桿上上的大橫桿根根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為為Φ48×3..5；橫桿與立桿連接方方式為單扣件件；取扣件抗抗滑承載力系系數(shù)為0.80；連墻件采用兩步三三跨，豎向間間距3.600米，水平間間距4.50米，采用扣扣件連接；連墻件連接方式為為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標標準值:3.0000kN//m2；腳手架用用途:結(jié)構(gòu)腳手架架；同時施工層數(shù):22層；3.風荷載參數(shù)本工程地處新疆省省烏魯木齊市市，基本風壓壓為0.60kN/m22；風荷載高度變化系系數(shù)μz為0.84，風荷載體體型系數(shù)μs為0.65；腳手架計算中考慮慮風荷載作用用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)結(jié)構(gòu)自重標準準值(kN/m2):0.11248；腳手板自重標準值值(kN/m2):0.3350；欄桿擋腳腳板自重標準準值(kN/m2):0.1110；安全設施與安全網(wǎng)網(wǎng)(kN/m2):0.0005；腳手板鋪鋪設層數(shù):4；腳手板類別:竹串串片腳手板；；欄桿擋板類類別:欄桿、沖壓壓鋼腳手板擋擋板；每米腳手架鋼管自自重標準值(kN/m2):0.0038；5.地基參數(shù)地基土類型:碎石石土；地基承承載力標準值值(kN/m2):4000.00；立桿基礎底面面積積(m2):0.009；地面廣截截力調(diào)整系數(shù)數(shù):0.40。二)、大橫桿的計算::按照《扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1330-20111)第條規(guī)定，大大橫桿按照三三跨連續(xù)梁進進行強度和撓撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。將將大橫桿上面面的腳手板自自重和施工活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準準值:P1=0.0338kN//m；腳手板的自重標準準值:P2=0.3550×0.7700/(22+1)=00.082kN/m；活荷載標準值:Q=3.0000×0..700/((2+1)==0.7000kN/mm；靜荷載的設計值::q1=1.2××0.0388+1.2××0.0822=0.1444kN//m；活荷載的設計值::q2=1.4××0.7000=0.9880kN//m；圖1大橫桿設計計荷載組合簡簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)圖2大橫桿設計計荷載組合簡簡圖(支座最大彎彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎彎距分別按圖圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎闼愎饺缦?跨中最大彎距為MM1max=00.08×00.144××1.50002+0.100×0.9880×1.55002=0.2246kNN.m；支座最大彎距計算算公式如下:支座最大彎距為M2maxx=-0..10×0..144×11.50022-0.1117×0.9980×1..5002=-0..290kkN.m；選擇支座彎矩和跨跨中彎矩的最最大值進行強強度驗算：σ=Max(0.2246×1006,0.2990×1066)/50880.0=557.0877N/mmm2；大橫桿的最大彎曲曲應力為σ=57..087NN/mm2小于大橫桿的抗抗壓強度設計計值[f]==205.00N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準準值:q1=P1+P2=0.0338+0.0082=0..120kkN/m；活荷載標準準值:q2=Q==0.7000kN/mm；最大撓度計算值為為：V=0.6777×0.1220×15000.04/(1000×2.066×105×1219900.0))+0.9990×0.7700×15500.044/(1000×2.066×105×1219900.0))=1..561mmm；大橫桿的最大撓度度1.5661mm小于大橫桿的最最大容許撓度度15000.0/1550mm與10mm，滿足要求求！三、小橫桿的計算算:根據(jù)JGJ130-22011第條規(guī)定，小小橫桿按照簡簡支梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。用大大橫桿支座的的最大反力計計算值作為小小橫桿集中荷荷載，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準準值：p1=0.0038×1..500==0.0558kN；腳手板的自重標準準值：P2=0.3550×0.7700×1..500/((2+1)==0.1222kN；活荷載標準值：QQ=3.0000×0.7700×1..500/((2+1)=1.0550kN；集中荷載的設計值值:P=11.2×(00.058++0.1222)+1.44×1.0050=1.6866kN；小橫桿計算算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與大大橫桿傳遞荷荷載的標準值值最不利分配配的彎矩和均均布荷載最大大彎矩計算公公式如下:Mqmax=11.2×0..038×00.70022/8=0.0033kN.mm；集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mpmax=11.686××0.7000/3=0.3933kN.mm；最大彎矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.3966kN.mm；最大應力計算值σ=M/W==0.3996×1066/50800.000==78.0002N/mmm2；小橫桿的最大應力力計算值σ=78..002NN/mm2小于小橫桿的抗抗壓強度設計計值205..000NN/mm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與大大橫桿傳遞荷荷載的設計值值最不利分配配的撓度和小小橫桿自重均均布荷載引起起的最大撓度度計算公式如如下:Vqmax=5×00.038××700.004/(3844×2.0660×1055×1219900.0000)=0.0055mm；大橫桿傳遞荷載P=pp1+p2+Q=0.0058+0..122+11.050=1.2230kNN；集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度計算公式式如下:Vpmax=11230.1100×7000.0×((3×7000.02-4×7000.02/9)/(72××2.0600×105×121900..0)=0.5966mm；最大撓度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..005+00.596=0.6601mmm；小橫桿的最大撓度度和0.6001mm小于小橫桿的最最大容許撓度度700..000/1150=4..667與10mmm,滿足要求??！四)、扣件抗滑力的計計算:按規(guī)范表,直角、旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.80，該工程實實際的旋轉(zhuǎn)單單扣件承載力力取值為6.40kkN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承載載力設計值,取6.40kN；R--縱向或或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設計值；大橫桿的自重標準準值:P1=0..038×11.500××2/2=00.058kN；小橫桿的自重標準準值:P2=0..038×00.700==0.0277kN；腳手板的自重標準準值:P3=0..350×00.700××1.5000/2=0..184kkN；活荷載標準值:Q=33.000××0.7000×1.5000/2=1.5575kNN；荷載的設計值:R=1.22×(0.0027+0..184)++1.4×11.575==2.4588kN；R<6.400kN，單扣件抗抗滑承載力的的設計計算滿滿足要求!五）、腳手架立桿桿荷載計算:作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)每米立桿承承受的結(jié)構(gòu)自自重標準值(kN)，為0.12448NG1=[0.12248+(11.50×22/2+1..50×2))×0.0338/1.880]×200.00==4.4116；(2)腳手板的自自重標準值(kN/m2)；采用竹串串片腳手板，標標準值為0.35NG2=00.350××4×1.5500×(00.700++0.3)//2=11.050kN；(3)欄桿與擋腳腳手板自重標標準值(kN/mm)；采用欄桿桿、沖壓鋼腳腳手板擋板，標標準值為0.11NG3=0.1100×4×1..500/22=0..330kkN；(4)吊掛的安全全設施荷載，包包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.5000×20..000==0.1550kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NGG1+NG2+NG3+NG4=55.946kN；活荷載為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，內(nèi)、外外立桿按一縱縱距內(nèi)施工荷荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=3..000×00.700××1.5000×2/2=3.1150kNN；風荷載標準值按照照以下公式計計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)的規(guī)定采用用：Wo==0.6000kN//m2；Uz---風荷載高度度變化系數(shù)，按按照《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》(GB500009-22001)的規(guī)定采用用：Uz=0.8400；Us---風荷載體型型系數(shù)：取值值為0.649；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值Wk=0.7××0.6000×0.8440×0.6649=0.2299kN/mm2；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×5.9446+1..4×3.1150=111.5455kN；考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值為為N=11.2NGG+0.855×1.4NNQ=1..2×5.9946+00.85×11.4×3..150=10.8884kN；風荷載設計值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=0.85×1.4WWkLah2/10==0.8500×1.44×0.2229×1.5500×1.8002/110=0.1322kN.mm；六）、立桿的穩(wěn)定定性計算:不組合風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式為為：立桿的軸向壓力設設計值：N=111.545kN；計算立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑：i=11.58ccm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《扣件件式規(guī)范》表表得：k=11.155；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：μ=1..500；；計算長度,由公公式lo=kμh確定：l0=3..119mm；長細比Lo/ii=1997.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果果查表得到：φ=0.1186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[f]==205.0000N//mm2；σ=115455.000//(0.1886×4899.000))=126..934NN/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=1226.9344N/mmm2小于立桿的抗壓壓強度設計值值[f]=2055.000N/mm22，滿足要求求！考慮風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算公式立桿的軸心壓力設設計值：N=100.884kN；計算立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑：i=11.58ccm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《扣件件式規(guī)范》表表得：k=1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：μ=1..500；；計算長度,由公公式l0=kuuh確定：l0=3..119mm；長細比:L0//i=1197.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表表得到：φ=0.1186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[f]==205.0000N//mm2；σ=108833.700//(0.1886×4899.000))+1324420.8990/50880.0000=1445.7299N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=1445.7299N/mmm2小于立桿的抗壓壓強度設計值值[f]=2055.000N/mm22，滿足要求求！七）、最大搭設高高度的計算:按《規(guī)范》條不考考慮風荷載時時,采用單立管管的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：構(gòu)配件自重標準值值產(chǎn)生的軸向向力NG2K(kNN)計算公式為為：NG2K=NGG2+NG3+NG4=11.530kN；活荷載標準值：：NQ=3..150kkN；每米立桿承受的結(jié)結(jié)構(gòu)自重標準準值：Gk=0..125kkN/m；Hs=[0.1866×4.8990×10--4×2055.000××103-(1.22×1.5330+1.4×3.1150)]//(1.2××0.1255)=82..796mm；按《規(guī)范》條腳手手架搭設高度度Hs等于或大于26米，按照下下式調(diào)整且不不超過50米：[H]=822.796/(1+00.001××82.7996)=766.465m；[H]=76..465和50比較取較小小值。得到，腳腳手架搭設高高度限值[H]=50.0000m，滿足要求求！按《規(guī)范》條考慮慮風荷載時,采用單立管管的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：構(gòu)配件自重標準值值產(chǎn)生的軸向向力NG2K(kNN)計算公式為為：NG2K=NGG2+NG3+NG4=11.530kN；活荷載標準值：：NQ=3..150kkN；每米立桿承受的結(jié)結(jié)構(gòu)自重標準準值：Gk=0..125kkN/m；計算立桿段由風荷荷載標準值產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩：：Mwk=Mw/(11.4×0..85)==0.1332/(11.4×0.85))=0..111kkN.m；Hs=(0.1886×4.8890×100-4×2055.000××10-3-(1..2×1.5530+0..85×1..4×(3..150+00.186××4.8900×0.1111/5.0080))))/(1.22×0.1225)=711.382m；按《規(guī)范》條腳手手架搭設高度度Hs等于或大于26米，按照下下式調(diào)整且不不超過50米：[H]=711.382/(1+00.001××71.3882)=666.626m；[H]=66..626和50比較取較小小值。經(jīng)計算算得到，腳手手架搭設高度度限值[H]=50.0000m，滿足要求求！八）、連墻件的計計算:連墻件的軸向力設設計值應按照照下式計算：：Nll=Nlww+N0風荷載標準值WWk=0..229kkN/m2；每個連墻件的覆蓋蓋面積內(nèi)腳手手架外側(cè)的迎迎風面積Aw=166.200m2；按《規(guī)范》條連墻墻件約束腳手手架平面外變變形所產(chǎn)生的的軸向力(kN),N0=5.0000kNN；風荷載產(chǎn)生的連墻墻件軸向力設設計值(kN)，按照下式式計算：Nlw=1.44×Wk×Aw=5..193kkN；連墻件的軸向力設設計值Nl=Nlww+N0=10..193kkN；連墻件承載力設計計值按下式計計算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)；由長細比l0/i=3300.0000/15..800的結(jié)果查表表得到φ=0.9449，l為內(nèi)排架距距離墻的長度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205.000N/mmm2；連墻件軸向承載力力設計值為Nf=0..949×44.890××10-4×2055.000××103=955.133kN；Nl=10.1993<NNf=955.133,,連墻件的設設計計算滿足足要求！連墻件采用雙扣件件與墻體連接接。由以上計算得到Nl=100.193小于雙扣件件的抗滑力16.00kN，滿足要求求！連墻件扣件件連接示意圖圖九）、立桿的地基基承載力計算算:立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設計值值:fg=fgk×kkc=1660.0000kN/mm2；其中，地基承載力力標準值：fgk=4000.0000kN/mm2；腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=0..400；立桿基礎底面的平平均壓力：p=NN/A=1120.9330kN//m2；其中，上部結(jié)構(gòu)傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值：N=110.8844kN；基礎底面面積：：A=00.090m2。p=120.9330≤fg=160..000kkN/m2。地基承載載力滿足要求求?。ǘ姨羰诫p排排腳手架計算算書一）、腳手架參數(shù)數(shù)雙排腳手架搭設高高度為20.00米，立桿采采用單立桿；；搭設尺寸為：立桿桿的縱距為1.50米，立桿的的橫距為0.70米，立桿的的步距為1.50米；內(nèi)排架距離墻長度度為0.30米；大橫桿在上，搭接接在小橫桿上上的大橫桿根根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為為Φ48×3..5；橫桿與立桿連接方方式為單扣件件；取扣件抗抗滑承載力系系數(shù)0.80；連墻件布置取兩步步三跨，豎向向間距3.000米，水平間間距4.50米，采用扣扣件連接；連墻件連接方式為為雙扣件連接接；二）活荷載參數(shù)施工均布荷載標準準值(kN/m2):3.0000；腳手架用用途:結(jié)構(gòu)腳手架架；同時施工層數(shù):22層；三)風荷載參數(shù)本工程地處新疆省省烏魯木齊市市，查荷載規(guī)規(guī)范基本風壓壓為0.600，風荷載高高度變化系數(shù)數(shù)μz為0.740，風荷載體體型系數(shù)μs為0.649；計算中考慮風荷載載作用；四）靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載標準值(kN/m2):0.11394；腳手板自重標準值值(kN/m2):0.3300；欄桿擋腳腳板自重標準準值(kN/m2):0.1110；安全設施與安全網(wǎng)網(wǎng)自重標準值值(kN/m2):0.0005；腳手板鋪鋪設層數(shù):4層；腳手板類別:竹笆笆片腳手板；；欄桿擋板類類別:欄桿、沖壓壓鋼腳手板擋擋板；五）水平懸挑支撐撐梁懸挑水平鋼梁采用用16號工字鋼，其其中建筑物外外懸挑段長度度1.10米，建筑物物內(nèi)錨固段長長度1.800米。與樓板連接的螺栓栓直徑(mm)::20.000；樓板混凝土標號::C30；六）拉繩與支桿參參數(shù)支撐數(shù)量為:1；；懸挑水平鋼梁采用用懸臂式結(jié)構(gòu)構(gòu)，沒有鋼絲絲繩或支桿與與建筑物拉結(jié)結(jié)。七）大橫桿的計算算按照《扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1330-20111)第條規(guī)定，大大橫桿按照三三跨連續(xù)梁進進行強度和撓撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。將將大橫桿上面面的腳手板自自重和施工活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準準值:P1=0.0338kN//m；腳手板的自重標準準值:P2=0.3000×0.7700/(22+1)=00.070kN/m；活荷載標準值:Q=3.0000×0..700/((2+1)==0.7000kN/mm；靜荷載的設計值::q1=1.2××0.0388+1.2××0.0700=0.1330kN//m；活荷載的設計值::q2=1.4××0.7000=0.9880kN//m；圖1大橫桿設計計荷載組合簡簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)圖2大橫桿設計計荷載組合簡簡圖(支座最大彎彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎彎距分別按圖圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎闼愎饺缦?跨中最大彎距為MM1max=00.08×00.130××1.50002+0.100×0.9880×1.55002=0.2244kNN.m；支座最大彎距計算算公式如下:支座最大彎距為M2maxx=-0..10×0..130×11.50022-0.1117×0.9980×1..5002=-0..287kkN.m；選擇支座彎矩和跨跨中彎矩的最最大值進行強強度驗算：σ=Max(0.2244×1006,0.2887×1066)/50880.0=556.4966N/mmm2；大橫桿的最大彎曲曲應力為σ=56..496NN/mm2小于大橫桿的抗抗壓強度設計計值[f]==205.00N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準準值:q1=P1+P2=0.0338+0.0070=0..108kkN/m；活荷載標準準值:q2=Q==0.7000kN/mm；最大撓度計算值為為：V=0.6777×0.1008×15000.04/(1000×2.066×105×1219900.0))+0.9990×0.7700×15500.044/(1000×2.066×105×1219900.0))=1..545mmm；大橫桿的最大撓度度1.5445mm小于大橫桿的最最大容許撓度度15000.0/1550mm與10mm，滿足要求求！八）、小橫桿的計計算:根據(jù)JGJ130-22011第條規(guī)定，小小橫桿按照簡簡支梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。用大大橫桿支座的的最大反力計計算值作為小小橫桿集中荷荷載，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準準值：p1=0.0038×1..500==0.0558kN；腳手板的自重標準準值：P2=0.3000×0.7700×1..500/((2+1)==0.1055kN；活荷載標準值：QQ=3.0000×0.7700×1..500/((2+1)=1.0550kN；集中荷載的設計值值:P=11.2×(00.058++0.1055)+1.44×1.0050=1.6655kN；小橫桿計算算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與大大橫桿傳遞荷荷載的標準值值最不利分配配的彎矩和均均布荷載最大大彎矩計算公公式如下:Mqmax=11.2×0..038×00.70022/8=0.0033kN.mm；集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mpmax=11.665××0.7000/3=0.3899kN.mm；最大彎矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.3911kN.mm；最大應力計算值σ=M/W==0.3991×1066/50800.000==77.0337N/mmm2；小橫桿的最大應力力計算值σ=77..037NN/mm2小于小橫桿的抗抗壓強度設計計值205..000NN/mm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與大大橫桿傳遞荷荷載的設計值值最不利分配配的撓度和小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度計算算公式如下:Vqmax=5×00.038××700.004/(3844×2.0660×1055×1219900.0000)=0.0055mm；大橫桿傳遞荷載P=pp1+p2+Q=0.0058+0..105+11.050=1.2213kNN；集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度計算公式式如下:Vpmax=11212.6600×7000.0×((3×7000.02-4×7000.02/9)/(72××2.0600×105×121900..0)=0.5888mm；最大撓度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..005+00.588=0.5593mmm；小橫桿的最大撓度度和0.5993mm小于小橫桿的最最大容許撓度度700..000/1150=4..667與10mmm,滿足要求！！九）、扣件抗滑力力的計算按規(guī)范表,直角、旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.80，該工程實實際的旋轉(zhuǎn)單單扣件承載力力取值為6.40kkN。縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承載載力設計值,取6.40kN；R--縱向或或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設計值；大橫桿的自重標準準值:P1=0..038×11.500××2/2=00.058kN；小橫桿的自重標準準值:P2=0..038×00.700==0.0277kN；腳手板的自重標準準值:P3=0..300×00.700××1.5000/2=0..158kkN；活荷載標準值:Q=33.000××0.7000×1.5000/2=1.5575kNN；荷載的設計值:R=1.22×(0.0027+0..158)++1.4×11.575==2.4266kN；R<6.400kN，單扣件抗抗滑承載力的的設計計算滿滿足要求!十）、腳手架立桿桿荷載的計算算作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)每米立桿承承受的結(jié)構(gòu)自自重標準值(kN)，為0.13994NG1=[0.13394+(11.50×22/2+1..50×2))×0.0338/1.550]×200.00==5.0992；(2)腳手板的自自重標準值(kN/m2)；采用竹笆笆片腳手板，標標準值為0.30NG2=00.300××4×1.5500×(00.700++0.3)//2=00.900kN；(3)欄桿與擋腳腳手板自重標標準值(kN/mm)；采用欄桿桿、沖壓鋼腳腳手板擋板，標標準值為0.11NG3=0.1100×4×1..500/22=0..330kkN；(4)吊掛的安全全設施荷載，包包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.5000×20..000==0.1550kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NGG1+NG2+NG3+NG4=66.472kN；活荷載為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，內(nèi)、外外立桿按一縱縱距內(nèi)施工荷荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=3..000×00.700××1.5000×2/2=3.1150kNN；風荷載標準值按照照以下公式計計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)的規(guī)定采用用：Wo==0.6000kN//m2；Uz---風荷載高度度變化系數(shù)，按按照《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》(GB500009-22001)的規(guī)定采用用：Uz=0.7400；Us---風荷載體型型系數(shù)：取值值為0.649；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值Wk=0.7××0.6000×0.7440×0.6649=0.2022kN/mm2；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×6.4772+1..4×3.1150=112.1766kN；考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值為為N=11.2NGG+0.855×1.4NNQ=1..2×6.4472+00.85×11.4×3..150=11.5115kN；風荷載設計值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=0.85×1.4WWkLah2/10==0.8500×1.44×0.2002×1.5500×1.5002/110=0.0811kN.mm；十一）、立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算不組合風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式為為：立桿的軸向壓力設設計值：N=122.176kN；計算立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑：i=11.58ccm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《扣件件式規(guī)范》表表得：k=11.155；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：μ=1..500；；計算長度,由公公式lo=kμh確定：l0=2..599mm；長細比Lo/ii=1664.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果果查表得到：φ=0.2262；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[f]==205.0000N//mm2；σ=121766.000//(0.2662×4899.000))=95.0041N//mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=955.041N/mm22小于立桿的抗壓壓強度設計值值[f]=2055.000N/mm22，滿足要求求！考慮風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算公式立桿的軸心壓力設設計值：N=111.515kN；計算立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑：i=11.58ccm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《扣件件式規(guī)范》表表得：k=1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：μ=1..500；；計算長度,由公公式l0=kuuh確定：l0=2..599mm；長細比:L0//i=1164.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結(jié)果查表表得到：φ=0.2262立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[f]==205.0000N//mm2；σ=115144.900//(0.2662×4899.000))+810111.4577/50800.000=1055.824N/mm22；立桿穩(wěn)定性計算σ=1005.8244N/mmm2小于立桿的抗壓壓強度設計值值[f]=2055.000N/mm22，滿足要求求！十二）、連墻件的的計算:連墻件的軸向力設設計值應按照照下式計算：：Nll=Nlww+N0風荷載標準值WWk=0..202kkN/m2；每個連墻件的覆蓋蓋面積內(nèi)腳手手架外側(cè)的迎迎風面積Aw=133.500m2；按《規(guī)范》條連墻墻件約束腳手手架平面外變變形所產(chǎn)生的的軸向力(kN),N0=5.0000kNN；風荷載產(chǎn)生的連墻墻件軸向力設設計值(kN)，按照下式式計算：Nlw=1.44×Wk×Aw=3..812kkN；連墻件的軸向力設設計值Nl=Nlww+N0=8.8812kNN；連墻件承載力設計計值按下式計計算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)；由長細比l0/i=3300.0000/15..800的結(jié)果查表表得到φ=0.9449，l為內(nèi)排架距距離墻的長度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205.000N/mmm2；連墻件軸向承載力力設計值為Nf=0..9