風機葉片載荷情況定義

風機葉片載荷情況定義（標準的附錄）A1總則A1.1確定載荷情況是為了進行靜強度和疲勞強度分析。如有必要，應考慮系統(tǒng)的動態(tài)特性（例如共振、動態(tài)的不穩(wěn)定性）。疲勞分析應采用適當?shù)姆椒紤]風速在風輪掃掠面上的不均勻分布造成的影響，這種不均勻分布是確定因素（垂直風速梯度、塔影）和隨機因素（局部陣風、湍流）影。向的結(jié)果。A1.2按照A2尤其是湍流度（A2.2.5）考慮所有的外界條件來建立用于疲勞分析的實際載荷譜，可能包括很多理論上的和計算上的工作。為此，在A4.7中給出了一個確定風輪直徑最大46m、具有三片或三片以上葉片水平軸風力發(fā)電機組替代載荷譜的簡化方法。A1.3為了確定載荷，把外界條件和運行狀態(tài)按照它們發(fā)生的概率來細分。外界條件和運行狀態(tài)在統(tǒng)計上是相互獨立的，所以罕見外界條件和罕見運行狀態(tài)的組合通常不予考慮。需考慮的最小的載荷情況組合列于A4及A5中表A4里。A1.4A6里給出了水平軸、三葉片或三葉片以上風力發(fā)電機組的簡化設計載荷譜。A2外界條件A2.1總則A2.1.1本標準中，外界條件意味著在風力發(fā)電機組上所有的外在影響，這些影響既來自于山岳和地形條件又來自于氣象條件和其他外部原因（例如電網(wǎng)連接、機械驅(qū)動機構(gòu)）。A2.1.2為了和運行狀態(tài)相結(jié)合，外界條件分為正常外界條件和極端外界條件兩種。正常外界條件通常是指那些具有每年一次或更多次概率的情況，而極端外界條件是指具有50年一遇概率的情況。A2.1.3載荷的確定是以安裝風力發(fā)電機組地點的氣候條件和地形數(shù)據(jù)為基礎的，尤其應注意一些特殊地區(qū)，例如，極地、高山地區(qū)、沙漠和有熱帶風暴的地區(qū)。如果不能充分了解實際環(huán)境條件，風力發(fā)電機組可以按照A2.2提到某種等級及下面描述的數(shù)據(jù)進行設計。吊裝風力發(fā)電機組之前，應確保設計狀態(tài)包含了該地區(qū)比較普遍的外界條件，對于風場中安裝好的風力發(fā)電機組，應考慮機組之間的相互影響，和其他情況一樣，它明顯地增加了來流風的湍流和不均勻性。A2.1.4根據(jù)相關(guān)的外界條件劃分的五個等級為I至IV級和S級，風力發(fā)電機組相應地分為五個等級，下面給出I至IV級相關(guān)的外界條件，S級和這里給出狀態(tài)不同，單獨加以定義。A2.1.5安裝在沿海地區(qū)的風力發(fā)電機組，要考慮選擇適當?shù)牟牧?、涂層和保護膜及定期檢查等措施進行防腐保護，機械和電氣元件的確定不僅應考慮整體性能還應注意腐蝕對功能的影響。例如，傳感器失效或組件銹死的故障。由于在進行疲勞強度計算時，未考慮腐蝕的影響。因此，對于葉片更應考慮防腐蝕的措施。A2.1.6風力發(fā)電機組是暴露在外的設備，應考慮遭雷擊的危險。A2.1.7設計葉片時，要考慮冰雹和可能的鳥撞影響。A2.2氣象數(shù)據(jù)A2.2.1風力發(fā)電機組的等級A2.2.1.1風力發(fā)電機組的等級是根據(jù)具有50年一遇平均概率的極限風速的10min平均值-V和多年來年平均風速VM（在輪轂髙度處）來E劃分的。見表A1。展vi処力發(fā)電擾酬的評紺[II111IV1“\5037.5yhi107.S6A2.2.1.2為了與國際標準(IEC61400-1)的極限載荷情況的安全水準保持兼容，在為極限載荷情況計算設計載荷時，表A1中的極限風速VE及由此導出的所有風速應減少70%。A2.2.250年一遇的陣風A2.2.2.1在輪轂髙度處，具有50年一遇平均概率的5秒鐘內(nèi)最大風速平均值-V,E由表A1里50年一遇的極限風速V乘以系數(shù)1.4得到，即-V=1.4-V。E E E對于其他髙度，這一系數(shù)可以根據(jù)A2.2.8利用風速梯度進行轉(zhuǎn)換，陣風可能偏離平均風向達土15角。A2.2.2.2有時，在另外一段時間內(nèi)求平均值的，或者具有其他出現(xiàn)概率的極限風速是有效的。在缺少其他確定數(shù)據(jù)的情況下，具有百年一遇概率的風速減少4%可以轉(zhuǎn)化為50年一遇的風速。同樣地，對于3s的陣風轉(zhuǎn)換為5s的陣風，風速可減少3%。把60min內(nèi)平均風速值提髙10%可以轉(zhuǎn)換為10min平均風速。A2.2.J乍平溝耳速lOmin的年乎尊隨逮M和年一豈蹶率的年陣鳳￥1在％內(nèi)最大鳳速的平購債,｝別棚當丁蟲i、址那分中擁到的薊網(wǎng)遇的風竝和陣沌的的供:Vj=0_8\\陣科可能偏離平均鳳向達±1刖血°X2.2.4平旳鳳速分布IOnl高度fthEOiHir.平均鳳速、的并布函戰(zhàn)U砂假過如S別分布’A2.2.5風粉堿0度A2.2.5.1對于〔主動或披幼地）跟腺鳳鞫的鳳.』發(fā)電機組，除非由于控制棄統(tǒng)列偏航系統(tǒng)而產(chǎn)量了更火的課瓷値?否則認為有±1卯的悄電僞就溟差。在再ig湍盜時，如果注粛郵了垂直丁平均鳳向的速魔分■以及館航蟲統(tǒng)的滑成’剛該謀連可比忽略°A2.25.2鳳的闕流度由關(guān)流渦帝走的能■來林理'功率鍛及相蕓函數(shù)表示的趙過:大的10E口帶走的能豎?&頻幸的井布通常被認営星轉(zhuǎn)表達樹流規(guī)則的本質(zhì)口在一勞較短的時期內(nèi)°由坯計參救表徳的風的尚然湍流特處可以野卿下列掙數(shù)■菽中包括；—平均「*速：——備流度，——整住長鹿尺寸"A2,2.5.3外部琴菽（例胡鳳岸、ftl糙恢陜“平煤風速尋）與耐連的功率鑿及相黃甫數(shù)的標橋組會被幕車認可為描述舗ift的S；始點.^2.1.5.4n$6段島f塑血■編滝強ft蔽圧為，T=V"02式中V 相關(guān)的lOnun平均風速值（mAh（7—曉間風速HI對于V的標準偏左“對于其他島度?可以假設cr保持不變?而V將按A2.2.8變化，閔此.1丁也變化，尤艮應考電葉片打掠而內(nèi)M速的變化這些?加上決定性的爪速變化刖亂輪的嵐轉(zhuǎn)就產(chǎn)牛?了“建轉(zhuǎn)脈沖”效應（即部分陣風反復通過），這一效應將對疲勞強度產(chǎn)生很大的序響.A2-2.6運行過程中的陣鳳A2.2.6.1運行過程中的陣風?將導致風邁的增加（正的陣風）或減少（負的陣就），用陣風系數(shù)h進行計算：對I*止的陣K：v=kb\對于負的I^H；v=v/kb式中V——相關(guān)的平均風速（m/s）：V. 陣風的幅值（見A2.262）（mA）.A2.2.6.2陣風幅值VB収值如F，—對「H仃每年發(fā)生次平均概率的陣風（正常運行陣風）V*9m/?—對于具有50年一遇的平均槪率的陣風（權(quán)限運行陣風）J=13mA.A2.2.6.3如果在栽荷情況中未明確折出，則陣風可與平肉％向偏離蟲15。?對丁水平軸風力笈電機組來說，可假設陣風的的平均風向平擰于風輪旋轉(zhuǎn)軸?A2.2.C）.I工仿真過程中，如果考陣鳳的發(fā)牛次數(shù)?川以假定片的堪大加址一」5m/幾應采用正弦陣鳳形式,且風速和風向同時變化。如果仿真陣風的時間序列?幷再慮運行陣風時■應對完鞭周期（陣風堵加和衰減'和半個周期C在風速増加時）均加以分析.A2.2.7風向變化A2.2.7.1在風力發(fā)電機組運行期仙需考德相對于lOmin平均鳳向在±30“范陽內(nèi)自發(fā)變化（鳳向的正常變化人另外風向的極端變化和A226中所述陣風同時發(fā)生的情況也應考電?A2.2.7.2在平的鳳堪為Sm/s內(nèi)，鳳向的極端變化范國可達土18（）；一八I速為15m/s時?風向的變化範圍是±35。；50年一遇風速虧E時，鳳向的變化范樹為±15。；對T平均風速的中間旌.用度變化值可以用線性內(nèi)插法插『［?A2.2-8正常風速梯度在h高度hJOmin風速平均值的風速梯度可假定由幕釀數(shù)給出:成中、'?一參考髙度h?的風速（nt/s）；a——幕指數(shù):a=0.16（'IV*^（Vt;）,a=O.11（當V=VrVK）..A2.2.9極PU風速梯度風輪掃掠面上的極限風速梯度為*=々+(),1劑uh'ur1)13—15比中I)—鳳箍灶徑50°對于風輪慮斤缶于鈾5的風力發(fā)電機俎來說"應使用的極限鳳速梯度州聊丁425||?-%-\假宦這一風遽梯度在水乎和垂亡辦向上是相直獨立的、心￡10溫度范惘A2J.1D.】堀力;K電機組的極F&設計溫度為-30-+5賓’運行溫度為-20-+和弋.A2.2.10.2應力分析的基礎溫度相對于沽七的吊裝亂燈打±35兀的燮化*A2,2,10.3如果安裝風力發(fā)電機爼的地區(qū)，冬年來低于?20電的FI聃平均多于?天’脫該制定更低的SS度攪ftt如巣是由于堆擇的運舒地嵐或部件表面的曝園+都件的制變可能禹于十鮒1C,這些情況也應加從苦慮”A2.2J1空%密度海平而上的空氣帝度徨徙為p=1「25血皿'卻黑在心.工1Q中限制的溫虞低于-空咒密度將相械地增大=在高嚮扳地區(qū)，空氣殖度將相陋地減小?A2.2.12丈陽輻射強度朮陽4fi射強度為I-1000W/M?.他-工13」對于不轉(zhuǎn)功部件-個設所有棗露表幗第冰犀段為3（｝釧》冰晰巒艘假垃筠TOfc^m7?對于處在粋機狀毒的風力發(fā)電機組"葉丿;匾麼堿述行這種袤I用結(jié)沐併忻.A2.2.li.2對于運行的厲力發(fā)電機爼嚴全罄葉片站冰”利"一片葉片結(jié)冰”的狀憲啦須加兇分析個設冰層的質(zhì)量分布（毎單檢尺摩上冰層的質(zhì)誼）在葉片的前綾匕冰層質(zhì)■分布從旋轉(zhuǎn)軸線的零開始「蛭性增加到一半半牲處為盧險然后直至葉尖一直保持為常數(shù)“Z的値為成巾pE—滋冏曹度,7D0kg/W；k0-006754＜）.?tA|j：：-0.ilR/R,5:R——城輪半住R）——】叭仃“ 只電踐長1E）；匕站——葉罠弦氏＜nJnA工鼻她形影響A231特殊地形.尤其歴坡形地帶可能產(chǎn)生不網(wǎng)于Ai.2.8中提刮的速度分布，應該相應地加臥者電.A2?3?2如果tan甲乓0?3R毗/H殺6,則坡曲地帶引起的K3ffl加可氏不予希曲.這卑屮是殷地的槻斜誹鼻賦是鳳力發(fā)電機組輪轂社的高度（從塔底到輪轂處hH是墟地為于平坦地帶的髙度。對于tandW6$h/H$2的地區(qū)來說，風速的hub增加可通過將表Al的風速及由此導出的所有風速增加10%來考慮。A2.3.3對于在斜坡上的風力發(fā)電機組來說，實際上風速矢量可能偏離水平方向，因此，在整個工作壽命期間，假定風速從下向上的攻角偏離水平線10°。A2.4電網(wǎng)負載變化的影響如有必要，應考慮連接在電網(wǎng)上負載對電網(wǎng)的特殊影響（例如在弱電網(wǎng)中的頻率、電壓和載荷波動、電動機驅(qū)動的機械、電網(wǎng)故障）?！r電網(wǎng)故障和（或）失載應視為正常的外界條件，例如，對風力發(fā)電機組的最大影響為———在一孤立電網(wǎng)中的主頻、電壓和載荷波動；———干擾電壓；———短路；———機械設備突加的負載。A2.5地震有地震危險的地區(qū)應考慮由地震產(chǎn)生的載荷。A3運行狀態(tài)A3.1總則在正常狀態(tài)、經(jīng)常發(fā)生的工作狀態(tài)、很少發(fā)生的故障情況、故障發(fā)生后的情況以及運輸和安裝狀態(tài)之間制定了區(qū)別。注：對水平軸風力發(fā)電機組的所有工作狀態(tài)應考慮A2.2.5.1中的恒定偏航誤差。在研究制動機構(gòu)的制動性能時，對A3.2.4和A3.3.1的停機狀態(tài)應考慮其最小制動力矩。最大制動力矩將用來確定極限載荷。A3.2正常運行A3.2.1待機當風力發(fā)電機組沒有故障或其他停機的條件且風速在規(guī)定的功率輸出范圍之外時，風力發(fā)電機組處于待機狀態(tài)，機組停車或空轉(zhuǎn)，這取決于它的設計和工作原理。A3.2.2起動起動狀態(tài)為介于待機狀態(tài)及功率輸出狀態(tài)之間的過程，或者處于功率輸出的不同狀態(tài)之間，例如，從低轉(zhuǎn)速到高轉(zhuǎn)速的一個過程。A3.2.3功率輸出在功率輸出狀態(tài)期間，風力發(fā)電機組產(chǎn)生的功率取決于風速。圖Al中定義了主要數(shù)據(jù)。對于沒有切出風速的風力發(fā)電機組，在計算中可以用50年一遇風速(A2.2.1.1)來代替。A3.2.4正常剎車正常剎車狀態(tài)是介于功率輸出狀態(tài)和待機狀態(tài)之間的一個過程，或處在功率輸出過程中的狀態(tài)，例如，從髙轉(zhuǎn)速到低轉(zhuǎn)速的一個過渡過程。圖加功率曲線簡圖￥_切入鳳速Yr—額定風連—切出風連VA—M期節(jié)出鳳連A3.3故障如果風力發(fā)電機組發(fā)生故障就會出現(xiàn)這種情況，在這里假定相互獨立的故障不會同時發(fā)生。A3.3.1應急停車應急停車可能由下列原因引起，例如：———人工觸發(fā)；———超過安全和控制系統(tǒng)中規(guī)定的極限值引起的觸發(fā)（超速、超功率、振動等）。A3.3.2控制系統(tǒng)故障控制系統(tǒng)故障包括偏航系統(tǒng)故障、輸出控制系統(tǒng)故障、葉片調(diào)節(jié)系統(tǒng)故障。A3.3.3安全系統(tǒng)部件的故障在安全系統(tǒng)中，幾個獨立部件同時發(fā)生故障的情況可以不必考慮。下面的情況需要特別注意：主剎車系統(tǒng)故障；葉片變距系統(tǒng)故障（如果應用此系統(tǒng)）。A3.3.4電力系統(tǒng)故障A3.3.4.1在此，要特別研究發(fā)電機短路的情況，因為它可產(chǎn)生一個極大的瞬間載荷。兩相短路產(chǎn)生的扭矩通常會比三相短路的更大，因此兩相短路是起決定性的，在沒有更精確的經(jīng)過驗證值的情況下，應用下面所給的方程。A3.3.4.2在同步發(fā)電機兩相短路的情況下，應分析下列電磁扭矩M：式中M,.一Xr,d 山發(fā)電機制進閤給定的冋步發(fā)：1題機的次瞬態(tài)電抗?如果口未知剛應牽慮10.5 額定扭矩的值申A3.3.4.3注感應發(fā)電機兩相燉路的情況下，應分析下面的電磁扭矩血式中Mk 感應發(fā)電機傾復力矩;。漏磁系數(shù);3g 電網(wǎng)的角頻率；t 時間；T1 定子的時間常數(shù)。M、。和T的值按發(fā)電機制造商提供的資料使用。如果需要的值未知,k1則應考慮8倍額定扭矩的值。A3.3.4.4對感應發(fā)電機來說，也應研究三相短路的情況，在此應分析下面的電磁扭矩：M=2Msin(st)exP(-2S?t)k g Kg式中sg 電網(wǎng)角頻率；M———傾復力矩；kS———發(fā)電機制造商給定的感應發(fā)電機的傾斜轉(zhuǎn)差率。K由下式就可獲得最大扭矩：=Eirctan1：■——A3.4發(fā)生故障后的狀態(tài)A3.4.1具有缺陷或損壞元件（例如A3.3中的情況）的風力發(fā)電機組屬于這個范疇。A3.4.2風力發(fā)電機組未與電網(wǎng)連接的狀態(tài)，即電網(wǎng)故障超過1小時,若這種情況持續(xù)5天應認為是故障狀態(tài)。A3.5運輸、吊裝、維護和交付A3.5.1制造商應說明在什么天氣，特別是最大平均風速（10min平均）條件下，機組可以進行吊裝和維護。在運輸和吊裝過程中增加的載荷應加以考慮。A3.5.2工作次序應用適當?shù)奈募f明。A3.5.2在維護情況下，應特別注意各種鎖定裝置的作用（如風輪葉片、偏航驅(qū)動）以及可能采用的維護位置。A4載荷A4.1總則A4.1.1載荷是由特定的外界條件和運行狀態(tài)的組合來確定。用于靜強度計算的載荷一般由下列組合給出： 正常的外界條件和正常運行； 正常的外界條件和A3.3和A3.4提到的故障； 極端外界條件和正常運行。A4.1.2外界條件和運行狀態(tài)假定在統(tǒng)計規(guī)律上是相互獨立的，則極端外界條件和故障的組合是不可能發(fā)生的，所以可以不必考慮。確實需要考慮的組合集中在表A2中。査A2外卑條件?尉運存秋態(tài)的爼ft外界華釋m常 |E—■T.龍A4.1.3在這些組合中，在A4.3至A4.6部分定義的載荷組是用于估算的，這些載荷的特點在于具有可選擇的附加補充影響的基本狀態(tài)。A4.1.4用于疲勞分析的載荷一般只來源于正常外界條件和運行狀態(tài)的組合。本標準假定由于其他組合很少發(fā)生，因此不會對疲勞強度產(chǎn)生任何明顯的影響。除非采用A4.7的替代載荷譜，否則在疲勞分析時應考慮正常外界條件的湍流影響（A2.2.5）。A4.1.5需要研究的一般載荷組合集中列在C.7.A5部分的表A4中，對于某些結(jié)構(gòu)的機組，一些載荷情況可以取消，或增加新的載荷情況。A4.1.6對所有的載荷情況，需要考慮下面的影響：———葉片和暴露在風中的風力發(fā)電機組的所有表面上的氣動力；———慣性力，特別是重力、離心力和陀螺力；———由電子或液壓元件的動作產(chǎn)生的操作力；———從能量吸收產(chǎn)生的力，例如，由驅(qū)動電動機產(chǎn)生的扭矩。A4.1.7對于所有載荷情況，應畫一個包括相關(guān)點（通常在葉根、輪轂和塔頂）截面力的圖表。A4.1.8疲勞分析是以載荷譜為基礎的，可用不同的方法確定疲勞分析的載荷譜，例如，通過測量或計算機仿真。在A4.7中給出了一個在疲勞分析中使用的簡化替代載荷譜。A4.2載荷局部安全系數(shù)A4.2.1對于可維修性極限狀態(tài)的分析，載荷局部安全系數(shù)yF=1.0可F以用于所有的承載部件。A4.2.2當驗證極限狀態(tài)（即靜態(tài)應力分析）時，表A3給出的載荷局部安全系數(shù)適用于相應載荷組的各種承載部件。在A5任荷柑赫友上垂型卄Ehl靈力/■熾柞力平和的帖況3,35/1.I11.35/3,r1.LGL35有利的悟況1.(]L0J-01J)XES\11.2L2LUL1)疔別的惜呪門一K1.01.GL2L5L0L5辣樨力1.351.01.351.5——一—WL0—①如果質(zhì)量能準確測定。A4.2.3對于疲勞分析，載荷局部安全系數(shù)yF=1.0適用于所有的承載F部件。A4.3正常載荷情況正常載荷情況是由正常外界條件和正常運行組成的，至少應研究下面的情況：A4.3.1載荷組N1載荷情況N1.0：基本功率輸出狀態(tài)（A3.2.3）和風速為VR、Vo以及在結(jié)構(gòu)上產(chǎn)生最大載荷的y,和Vo之間的正常外界條件（A2.2）載荷情況N1.1：正常運行陣風（A2.2.6）。載荷情況N1.2：側(cè)風（A2.2.7.1）。載荷情況N1.3:電網(wǎng)故障或失載（A2.4）。載荷情況N1.4：溫度變化引起的影響（A2.2。10）。A4.3.2載荷組N2載荷情況N2.0：在風速VI、VR和Vo點的正常外界條件下起動的基本狀態(tài)（A3.2.2）。載荷情況N2.1:正常工作陣風（A2.2.6）。A4.3.3載荷組N3載荷情況N3.0：在風速為V1、VR和Vo點的正常外界條件下，剎車過程的基本狀態(tài)（A3.2.4）。載荷情況N3.1:正常運行陣風（C.7.A2..2.6）。A4.3.4載荷組N4載荷情況N4.0：在風速直至V1,下的正常外界條件下的待機基本狀態(tài)（A3.2.1）。載荷情況N4.1:年陣風的發(fā)生（A2.2.3）。載荷情況N4.2：側(cè)風（A2.2.7.1）。載荷情況N4.3：溫度變化的影響（A2.2.10）。A4.4極限載荷情況：極限載荷情況是由正常運行狀態(tài)和極限外界條件組合構(gòu)成,至少應研究下列情況：A4.4.1載荷組E1載荷情況E1.0：基本功率輸出狀態(tài)（A3.2.3）和風速為V和V以及Ro在結(jié)構(gòu)上產(chǎn)生最大載荷的V和V之間的正常外界條件的正常外界條件（A2.2）。1o載荷情況E1.1：考慮風向極端變化和可能的偏航（A2.2.7）情況下的極端運行陣風（A2.2.6）。載荷情況E1.2:在風輪掃掠面上的極限風速梯度（A2.2.9）。載荷情況E1.3:負載的極端影響（A2.4）。載荷情況E1.4:在功率輸出過程中的結(jié)冰載荷（A2.2.13）。A4.4.2載荷組E2載荷情況E2.0：具有50年一遇風速（A2.2.1）下的基本待機狀態(tài)（A3.2.1）。載荷情況E2.1：50年一遇陣風（A2.2.2）和風向極端變化（A2.2.7.2）的發(fā)生，如果電網(wǎng)發(fā)生故障（A2.4），將導致更不利的狀態(tài)，可以應用這一狀態(tài)。對于水平軸風力發(fā)電機組，可以假定平均風向（在陣風前）和風力發(fā)電機組軸向一致。載荷情況E2.2：結(jié)冰載荷（A2.2.13）和風向的極端變化（A2.2.7.2）。A4.5特殊載荷情況特殊載荷情況通常是由故障運行狀態(tài)和正常外界條件組成，至少應研究下列情況：A4.5.1載荷組SI載荷情況S1.0：由基本功率輸出狀態(tài)（A3.2.3）和在風速V和V時RA的正常外界條件（A2.2），以及對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最大載荷的介于V和V之間的風速一1A起構(gòu)成。載荷情況S1.1:根據(jù)A3.3.1的應急剎車狀態(tài)。載荷情況S1.2：根據(jù)A3.3.4的內(nèi)部電氣系統(tǒng)故障。載荷情況S1.3：根據(jù)A3.3.2的控制系統(tǒng)的故障。載荷情況S1.4:根據(jù)A3.3.3的安全系統(tǒng)或制動系統(tǒng)中的故障。載荷情況S1.5:根據(jù)A2.5的地震。注：當分析載荷組S1中的特殊載荷情況時，應注意制動系統(tǒng)的要求。A4.5.2載荷組S2載荷情況S2.0:基本狀態(tài)：在年平均風速（A2.2.3）下發(fā)生故障（A3.4.1）的狀態(tài)。載荷情況S2.1：—年一遇的陣風（A2.2.3）。A4.6運輸和吊裝載荷情況這些載荷情況來源于制造商規(guī)定的運輸和安裝時的吊裝條件（也可見A3.5），由制造商規(guī)定的外部條件，在吊裝和維護期間的短暫狀態(tài)以及在豎立期間多于一天的盛行狀態(tài)。A4.6.1載荷組M1載荷情況M1.0：基本狀態(tài)：如果沒有規(guī)定風速，在制造商規(guī)定的最大允許平均風速或年平均風速下吊裝、安裝和維護狀態(tài)（A3.5）。載荷情況M1.1：如假定年平均風速為基本狀態(tài)，正常工作陣風或年陣風的發(fā)生。載荷情況M1.2:在校驗塔架時，應考慮由渦流脫落引起的橫向振動。A4.6.2載荷組M2在運輸和吊裝過程中的載荷情況（A3.5.1）。A4.7疲勞分析載荷譜A4.3下所列的正常載荷情況是進行疲勞分析的最低要求。在確定載荷譜時，需注意A4.1.8下的實測值。載荷循環(huán)用雨流計數(shù)法進行確定。假定最少壽命為20年。除交變載荷外，還應指明平均值。這些值可從雨流矩陣中或從簡化載荷譜中獲得，在額定輸出時的平均載荷可以作為疲勞分析的平均值。A4.7.1需考慮的影響對于通過計算得出的載荷譜，還須考慮下面的影響：———重力；———偏心度：對于風輪，要考慮實際質(zhì)量的偏心度。如果不知道，可用下面公式：對于平衡過的風輪：e=0.005RM對于未平衡的風輪：e=0.05RM式中R 風輪半徑（m）?！L力發(fā)電機組的結(jié)構(gòu)動力學：應考慮葉片的彈性，傳動系統(tǒng)和發(fā)電機的扭轉(zhuǎn)振動以及塔架的彎曲。在不能忽略其影響的前提下，也應考慮機器的彈性安裝、塔架的扭轉(zhuǎn)應力和地基的影響；———應根據(jù)塔的幾何形狀考慮塔的堵塞效應和塔影效應對風速圖形的擾動；———由葉片制造或裝配公差引起的氣動力的不對稱，應考慮其實際公差，如果不太清楚，可假定葉片的安裝角公差范圍為±0.3°；———所用翼型的動態(tài)失速； 根據(jù)A2.2.8的正常風速梯度；根據(jù)A2.2.5的風湍流度，其仿真時間一般不應少于10min；平均風速變化； 如果只考慮風湍流度的縱向分量，除應考慮按A2.2.5.1的側(cè)面的恒定傾斜氣流外，還應考慮按A2.2.7.1變化的側(cè)風； 根據(jù)A2.3.3的風向在水平方向的偏移；———對于具有主動偏航的水平軸風力發(fā)電機組，如果偏航速度超過15/R（°/s）或偏航加速度超過450/R2（°/S2）時，應考慮偏航系統(tǒng)在10%的使用壽命內(nèi)的工作（其中尺為風輪的半徑，單位為m）；———當起動和停車過程經(jīng)過塔的共振點時要考慮動態(tài)放大率（通常包括在結(jié)構(gòu)動力學中）：在速度V1每年有1000次起動和1000次停車過程；在速度V每年有50次起動和50次停車。o———對變槳距風力發(fā)電機組、變速風力發(fā)電機組和其他相關(guān)的情況來說，應以實際方式來考慮控制系統(tǒng)（控制性能）。A4.7.2水平軸風力發(fā)電機組氣動載荷部件的簡化載荷譜

A4.7.2.1對于三葉片、風輪直徑為46m以下的水平軸風力發(fā)電機組來說，圖A2所示的載荷譜適用于氣動載荷部件，在此，最大范圍△S相當于A4.3.1（載荷情況N1.0）在V處的平均氣動載荷的1.5max R倍，最大載荷循環(huán)次數(shù)是在風力發(fā)電機組整個使用壽命期內(nèi)假定是連續(xù)工作的條件下由其風輪的額定轉(zhuǎn)速和葉片頻率來導出（風輪的額定轉(zhuǎn)速乘以風輪的葉片數(shù)）。這也適用于變速運行的風力發(fā)電機組。