CFG樁復(fù)合地基技術(shù)與實(shí)踐

CFG樁復(fù)合地基技術(shù)與實(shí)踐青島市勘察測繪研究院青島巖土基礎(chǔ)工程公司編輯李鵬吳剛安慶軍郝勝利提綱第一章CFG樁復(fù)合地基概論（7′）第二章CFG樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)計(jì)算（8′）第三章CFG樁復(fù)合地基施工（5′）第四章CFG樁復(fù)合地基幾個(gè)問題的探討（15′）第五章CFG樁復(fù)合地基工程實(shí)例分析（25′）……第一章CFG樁復(fù)合地基概論7pages復(fù)合地基復(fù)合地基compositefoundation部分土體被增強(qiáng)或被置換形成增強(qiáng)體，由增強(qiáng)體和周圍地基土共同承擔(dān)荷載的地基。[1]樁體材料性狀分類散體材料樁復(fù)合地基：碎石樁、砂樁一般粘結(jié)強(qiáng)度樁復(fù)合地基：石灰樁、水泥土樁高粘結(jié)強(qiáng)度樁復(fù)合地基：CFG樁、素混凝土樁復(fù)合地基比較特性碎石樁石灰樁CFG樁應(yīng)力應(yīng)變性狀強(qiáng)度低圍壓影響大強(qiáng)度較低圍壓影響較大強(qiáng)度高圍壓影響小樁荷載分擔(dān)比[2]（m=10%）15%~30%擠密效應(yīng)為主（m=10%）20%~38%擠密與置換效應(yīng)（m=10%）40%~75%置換效應(yīng)為主樁長效應(yīng)樁長大于2.5倍基礎(chǔ)寬度時(shí)作用不大樁傳遞垂直荷載的深度比碎石樁大全樁長發(fā)揮側(cè)阻力樁端阻作用一般忽略不計(jì)樁長增加端阻較小端阻作用明顯CFG樁復(fù)合地基水泥粉煤灰碎石樁法cement-flyash-gravelpile由水泥、粉煤灰、碎石、石屑或砂等混合料加水拌合形成高黏結(jié)強(qiáng)度樁，并由樁、樁間土和褥墊層一起組成復(fù)合地基的地基處理方法。[1]CFG樁復(fù)合地基技術(shù)80年代末進(jìn)行試驗(yàn)研究并應(yīng)用于工程實(shí)踐；1994年列為國家級(jí)重點(diǎn)推廣項(xiàng)目；1997年列入國家級(jí)工法；1999年推出長螺旋鉆孔管內(nèi)泵壓CFG樁施工工藝。CFG樁體材料和成樁工藝樁體材料水泥、碎石、石屑、粉煤灰、水水泥、卵石（碎石）、砂、粉煤灰、水素混凝土【注】水泥粉煤灰碎石樁與素混凝土樁的區(qū)別僅在于樁體材料的構(gòu)成不同，而在起其受力和變形特性方面沒有什么區(qū)別。[1]成樁工藝振動(dòng)沉管成樁長螺旋鉆孔管內(nèi)泵壓灌注成樁褥墊層技術(shù)褥墊層作用保證樁、土共同承擔(dān)荷載調(diào)整樁、土荷載分擔(dān)比減小基礎(chǔ)底面的應(yīng)力集中調(diào)整樁、土水平荷載的分擔(dān)褥墊層厚度厚度過小，褥墊層作用難以發(fā)揮厚度過大，樁、土應(yīng)力比趨于1，變形大褥墊層厚度取0.45~0.5倍樁徑為宜[2]垂直荷載作用下的受力特性CFG樁復(fù)合地基初始加載時(shí)，大部分荷載由土承擔(dān)荷載增加時(shí)，樁承擔(dān)的荷載比例增加，土承擔(dān)的荷載比例減少固定荷載下，褥墊層的調(diào)整作用使樁、土的荷載分擔(dān)基本為定值，不隨時(shí)間變化而變化摩擦樁基初始加載時(shí)，全部荷載由樁承擔(dān)荷載增加時(shí)，樁承擔(dān)的荷載比例減少，土承擔(dān)的荷載比例增加固定荷載下，承臺(tái)的沉降使土承擔(dān)的荷載增加，樁承擔(dān)的荷載有一個(gè)逐步向承臺(tái)下土轉(zhuǎn)移的過程水平荷載作用下的受力特性無褥墊層時(shí)，水平荷載主要由樁承擔(dān)褥墊層厚度達(dá)到一定數(shù)值后，樁頂承受剪力占水平荷載的比例大體與面積置換率相當(dāng)，即水平荷載主要由樁間土承擔(dān)實(shí)踐和試驗(yàn)表明，褥墊層厚度不小于10cm，樁體不會(huì)發(fā)生水平折斷第二章CFG樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)計(jì)算8pages設(shè)計(jì)依據(jù)資料工程地質(zhì)勘察報(bào)告相關(guān)建筑的基礎(chǔ)平面圖和剖面圖建筑物荷載荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下基礎(chǔ)底面處的平均壓力和最大壓力荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下基礎(chǔ)底面處的平均壓力裙房或車庫基底壓力標(biāo)準(zhǔn)值（主樓周圍有裙房或車庫時(shí)）基底反力不滿足荷載線性分布或需做抗沖切驗(yàn)算時(shí)另要求設(shè)計(jì)要求的復(fù)合地基承載力和變形設(shè)計(jì)綜合分析明確地基處理的目的掌握建筑物結(jié)構(gòu)布置及荷載傳遞特點(diǎn)掌握?qǐng)龅赝临|(zhì)變化情況考慮施工設(shè)備和施工工藝綜合場地周圍環(huán)境因素設(shè)計(jì)確定參數(shù)樁長l樁徑d樁間距s樁體強(qiáng)度褥墊層厚度及材料根據(jù)樁端持力層綜合選擇一般取350~600mm一般取3~5倍樁徑抗壓強(qiáng)度滿足樁頂應(yīng)力的3倍一般取150~300mm設(shè)計(jì)流程據(jù)勘察確定樁間土承載力據(jù)勘察確定樁端持力層初定樁長，計(jì)算單樁承載力據(jù)施工工藝確定樁徑計(jì)算不同樁間距的承載力據(jù)承載力要求確定樁間距樁間距不合理時(shí)返回調(diào)整計(jì)算復(fù)合地基變形變形不滿足要求時(shí)返回調(diào)整設(shè)計(jì)樁身強(qiáng)度等級(jí)設(shè)計(jì)褥墊層據(jù)基礎(chǔ)平面和上述參數(shù)布樁樁間距與置換率一根樁分擔(dān)的處理地基面積的等效圓直徑等邊三角形布樁正方形布樁矩形布樁【注】s、s1、s2分別為樁間距、縱向間距和橫向間距。面積置換率知識(shí)回顧：基底壓力與荷載組合承載力計(jì)算相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)基礎(chǔ)底面處的平均壓力：pk變形計(jì)算相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)基礎(chǔ)底面處的平均壓力：p′k基礎(chǔ)底面處的附加壓力基礎(chǔ)底面處土的自重壓力正常使用極限狀態(tài)下的荷載組合承載能力極限狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)組合準(zhǔn)永久組合承載力計(jì)算估算公式β為樁間土承載力折減系數(shù)，宜按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值，如無經(jīng)驗(yàn)時(shí)可取0.75~0.95，天然地基承載力較高時(shí)取大值。[1]樁體試塊抗壓強(qiáng)度平均值滿足樁頂應(yīng)力的3倍：承載力修正基礎(chǔ)寬度的地基承載力修正系數(shù)應(yīng)取0；基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)應(yīng)取1.0。承載力復(fù)核強(qiáng)度等級(jí)C15C20C25混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc7.29.611.9變形計(jì)算變形估算公式ξ為復(fù)合土層壓縮模量的提高系數(shù)，。[1]【注】參見《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》。第三章CFG樁復(fù)合地基施工6pages振動(dòng)沉管CFG樁施工工藝應(yīng)用條件要求對(duì)土質(zhì)具有擠密作用或預(yù)震作用，空曠地區(qū)及不存在擾民情況主要問題難以穿透厚的硬土層如砂層、卵石層等振動(dòng)及噪音污染嚴(yán)重振動(dòng)對(duì)臨邊建筑物可能產(chǎn)生不良影響擠土成樁，在飽和粘性土中會(huì)造成隆起斷樁，或?qū)е聵堕g土強(qiáng)度降低施工投料效率低，長樁拔管時(shí)需空中投料長螺旋鉆孔管內(nèi)泵壓CFG樁施工工藝主要優(yōu)點(diǎn)低噪音，無泥漿污染成孔制樁時(shí)不產(chǎn)生振動(dòng)，避免對(duì)已打樁的影響成孔穿透能力強(qiáng)，可穿透砂層、圓礫層和粒徑不大于60mm的卵石層施工效率高施工工序鉆機(jī)就位：樁位、垂直度混合料攪拌：配合比、坍落度（16~20cm）鉆進(jìn)成孔：鉆速、樁長、卵礫層穿越灌注及拔管：工序、提速（2~3.5m/min）、充盈系數(shù)長螺旋鉆機(jī)清土及CFG樁樁頭處理清土及時(shí)清運(yùn)：減少施工中找樁位和設(shè)備就位的時(shí)間、便于發(fā)現(xiàn)竄孔及其他施工問題、廢棄混合料強(qiáng)度較低便于清運(yùn)清運(yùn)方式：人工、機(jī)械與人工聯(lián)合清運(yùn)保護(hù)樁頭處理截樁：同一水平面同一角度對(duì)稱

設(shè)置鋼釬，大錘同時(shí)擊打樁頭修平接樁褥墊層鋪設(shè)鋪設(shè)要求宜用中砂、粗砂、級(jí)配砂石或碎石等，最大粒徑30mm夯填度（夯實(shí)后與虛鋪厚度的比值）不大于0.9高低差與基礎(chǔ)周邊的鋪設(shè)高差底部鋪設(shè)無特殊要求高差頂部邊緣砌體支擋側(cè)向約束高差面可做垂直、臺(tái)階形（斜面無樁）高差面可做斜面（斜面有樁，樁頭設(shè)低標(biāo)高砂漿調(diào)整）基礎(chǔ)周邊外擴(kuò)寬度大于厚度，要求有側(cè)向約束施工檢測與質(zhì)量驗(yàn)收質(zhì)量檢驗(yàn)施工記錄、混合料坍落度、樁數(shù)、樁位偏差、褥墊層厚度、夯填度和樁體試塊抗壓強(qiáng)度等承載力檢測應(yīng)采用復(fù)合地基載荷試驗(yàn)檢測樁身強(qiáng)度應(yīng)滿足試驗(yàn)荷載條件，宜成樁28天后靜載荷試驗(yàn)數(shù)量宜為總樁數(shù)的0.5~1%，且單體不少于3個(gè)低應(yīng)變檢測數(shù)量不少于總樁數(shù)的10%樁分擔(dān)面積確定載荷板面積第四章CFG樁復(fù)合地基幾個(gè)問題的探討13pages幾個(gè)問題的探討荷載傳遞的機(jī)理問題樁、土荷載的分擔(dān)問題邊載的影響問題承載力的修正問題復(fù)合地基的檢測問題CFG樁的負(fù)摩阻問題多樁型的復(fù)合問題特殊土的適用性問題柔性結(jié)構(gòu)（路基）的加固問題荷載傳遞的機(jī)理問題土位移大于樁頂位移—上刺—負(fù)摩阻樁底位移大于土位移—下刺—正摩阻中性點(diǎn)：軸力最大初始主要荷載由土承擔(dān)荷載增加時(shí)樁承擔(dān)的荷載比例增加中性點(diǎn)隨荷載增加位置上移先發(fā)揮樁摩阻，后發(fā)揮樁端阻樁體承載力到極限時(shí)復(fù)合地基破壞荷載傳遞的機(jī)理問題2推論1：單樁復(fù)合地基破壞一般由土體剪切破壞引起推論2：群樁復(fù)合地基破壞一般由樁體承載力極限破壞引起推論3：破壞前，樁土荷載的分擔(dān)趨于定值推論4：樁體破壞時(shí)負(fù)摩阻接近為零問題A：樁土的荷載分擔(dān)有多少呢？如何控制？問題B：單樁復(fù)合地基檢測的結(jié)論是否可用？如何使用？問題C：設(shè)計(jì)是否需要考慮CFG樁的負(fù)摩阻呢？樁、土荷載的分擔(dān)問題問題A：樁土的荷載分擔(dān)有多少呢？土荷載分擔(dān)比、樁荷載分擔(dān)比、樁土應(yīng)力比 0.25~0.6 0.4~0.75 6~27[2]

經(jīng)驗(yàn)應(yīng)力比 0.2~0.6 0.4~0.8 10~80[4]容許應(yīng)力比參考

樁土應(yīng)力比的影響因素正影響：加載、褥墊層模量、樁間距（3~5d）、樁長逆影響：褥墊層厚度、樁間土模量最佳應(yīng)力比：樁土同時(shí)破壞，可研究優(yōu)化邊載的影響問題邊載效應(yīng)試驗(yàn)（9樁復(fù)合地基，載荷板邊長1.6m，邊載120kPa）【注】以s/b=0.01對(duì)應(yīng)的荷載作為復(fù)合地基承載力，無邊載條件時(shí)，fspk=210kPa，有邊載條件時(shí)，fspk=310kPa。邊載效應(yīng)相當(dāng)于承載力的深度修正邊載效應(yīng)減小板下變形，使同一深度處變形趨于均勻化邊載效應(yīng)明顯提高樁間土承載力，提高土的荷載分擔(dān)承載力的修正問題問題D：是修正樁間土的承載力，還是復(fù)合地基的承載力？邊載效應(yīng)試驗(yàn)算例

120kPa等效6m埋深，修正后：310≈210+20*(6-0.5)=320應(yīng)按后者進(jìn)行深度修正γm為基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度d為基礎(chǔ)埋置深度，參見后文說明[3]應(yīng)按修正前的承載力進(jìn)行靜荷載試驗(yàn)承載力的修正問題2無地下室時(shí)，一般自室外地面標(biāo)高算起（圖1）有地下室時(shí)，整體基礎(chǔ)自室外地面標(biāo)高算起（圖2），非整體基礎(chǔ)（獨(dú)立基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)）從室內(nèi)地面標(biāo)高算起（圖3）主樓與裙房相連（臨）時(shí)，（假定均為筏基且主樓埋深大，圖4）當(dāng)裙房寬度大于主樓寬度的2倍時(shí)，主樓計(jì)算深度為兩者高差+裙房荷載（僅考慮永久荷載且扣除浮力）的當(dāng)量土高（后加項(xiàng)不大于裙房計(jì)算深度）【注】裙房為獨(dú)基時(shí)自裙房室內(nèi)地面標(biāo)高算起當(dāng)裙房寬度小于主樓寬度的2倍時(shí)，主樓計(jì)算深度自室外地面算起裙房計(jì)算深度自室外地面標(biāo)高算起復(fù)合地基的檢測問題問題B：單樁復(fù)合地基試驗(yàn)、檢測的結(jié)論是否可用？檢測自由單樁承載力，樁側(cè)土應(yīng)力作用較小單樁復(fù)合地基未考慮實(shí)際情況下的邊載效應(yīng)載荷板面積需與樁分擔(dān)處理面積相對(duì)應(yīng)褥墊層厚度影響樁、土荷載的分擔(dān)問題B：如何使用？用自由單樁試驗(yàn)結(jié)果估算復(fù)合地基中的單樁承載力是偏于安全的對(duì)檢測承載力進(jìn)行深度修正按要求選擇載荷板尺寸褥墊層厚度宜取10~15cm，不需與復(fù)合地基設(shè)計(jì)褥墊層厚度一致，同時(shí)應(yīng)保證褥墊層有側(cè)向約束CFG樁的負(fù)摩阻問題復(fù)合地基中CFG樁的負(fù)摩阻負(fù)摩阻開始加荷即存在，樁體破壞時(shí)負(fù)摩阻接近為零負(fù)摩阻減緩了摩擦作用，加速了端程發(fā)揮，使樁全過程發(fā)揮作用負(fù)摩阻提高樁間土承載力，對(duì)減小沉降變形有益樁基礎(chǔ)的負(fù)摩阻傳統(tǒng)樁基礎(chǔ)不考慮樁側(cè)土作用，負(fù)摩阻減小了基樁摩擦作用問題C：設(shè)計(jì)是否需要考慮CFG樁的負(fù)摩阻呢？考慮極限承載狀態(tài)時(shí)基本不影響CFG樁應(yīng)選擇較好的端承地層，樁長不宜過短筏板基礎(chǔ)等大面積處理時(shí)建議單樁承載力計(jì)算留有余地多樁型的復(fù)合問題兩種樁型組成的復(fù)合地基CFG樁和碎石樁：提高承載力、消除液化CFG樁和攪拌樁：提高承載力、補(bǔ)強(qiáng)軟弱土長短樁組成的復(fù)合地基長、短CFG樁：合理控制承載力、調(diào)整變形承載力計(jì)算方法一：主控樁與天然地基復(fù)合——輔樁與復(fù)合地基再復(fù)合方法二：變形計(jì)算同承載力計(jì)算方法一，計(jì)算模量提高系數(shù)特殊土的適用性問題適用于粘性土、粉土、砂土和已自重固結(jié)的素填土當(dāng)土的承載力特征值小于50kPa時(shí)，應(yīng)謹(jǐn)慎使用，砂土、粉土可擠密土層可用，飽和軟粘土不適用振動(dòng)沉管CFG樁工藝可考慮用于消除液化或濕陷性問題E：CFG加固范圍內(nèi)存在軟土層，如何復(fù)合？【例】墊層下有1m卵石層、6m軟塑粉質(zhì)粘土、4m粉砂層、厚卵石層，復(fù)合地基承載力計(jì)算按哪層土復(fù)合？建議按軟塑粉質(zhì)粘土承載力計(jì)算復(fù)合地基承載力變形計(jì)算時(shí)，卵石層模量不宜再乘提高系數(shù)柔性結(jié)構(gòu)（路基）的加固問題剛性結(jié)構(gòu)與柔性結(jié)構(gòu)剛性結(jié)構(gòu)下CFG樁對(duì)復(fù)合地基承載力的貢獻(xiàn)大于柔性結(jié)構(gòu)柔性結(jié)構(gòu)下復(fù)合地基破壞是先土后樁，區(qū)別于剛性結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)剛度增大，樁土應(yīng)力比增大柔性結(jié)構(gòu)（路基）的加固問題2同樣條件下，柔性結(jié)構(gòu)的沉降大于剛性結(jié)構(gòu)當(dāng)荷載水平不超過復(fù)合地基承載力的1.5倍時(shí)，現(xiàn)有的沉降計(jì)算公式在剛性結(jié)構(gòu)下是可行的現(xiàn)有的沉降計(jì)算公式在柔性結(jié)構(gòu)下，即使荷載水平較低時(shí)理論值也小于實(shí)際值，且隨著荷載水平的增加，差距擴(kuò)大對(duì)高速公路路基處理，有CFG樁筏復(fù)合地基的案例預(yù)測路堤沉降時(shí)不應(yīng)采用現(xiàn)有沉降計(jì)算方法，或者應(yīng)對(duì)計(jì)算值乘以經(jīng)驗(yàn)放大系數(shù)第五章CFG樁復(fù)合地基工程實(shí)例分析36pages即墨坊子街CFG樁復(fù)合地基實(shí)例工程概況設(shè)計(jì)計(jì)算單樁和復(fù)合地基的靜載荷試驗(yàn)施工過程及問題復(fù)合地基檢測建筑物沉降監(jiān)測樁土應(yīng)力測試工程概況即墨坊子街B區(qū)、E區(qū)B區(qū)包括7棟22～28層住宅樓，1層地下室，筏板基礎(chǔ)，要求地基承載力特征值不小于450kPa（后調(diào)整設(shè)計(jì)要求為400kPa）E區(qū)包括10棟28層住宅樓，1層地下室，筏板基礎(chǔ)，要求地基承載力特征值不小于450kPa網(wǎng)點(diǎn)、地下車庫為獨(dú)立基礎(chǔ)，車庫外墻為條形基礎(chǔ)，要求地基承載力不小于280kPaE區(qū)設(shè)計(jì)計(jì)算地層編號(hào)916地層名稱粗礫砂強(qiáng)風(fēng)化砂巖地層厚度5m(0.5m)承載力特征值(220kPa)——側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值80kPa100kPa端阻力標(biāo)準(zhǔn)值——3000kPa布樁形式等邊三角形樁長5.5m樁徑0.5m褥墊層厚度30cm【注】(0.5m)為CFG樁嵌固深度；第9層粗礫砂承載力特征值280kPa，(220kPa)為考慮軟弱夾層后計(jì)算取用值。計(jì)算Ra=647kN，取Ra=600kN取β=0.8計(jì)算m=9.51%計(jì)算s=1.54m，取s=1.45m計(jì)算右端=9.2MPa選C20，fcu=20MPaE區(qū)設(shè)計(jì)計(jì)算2初步計(jì)算復(fù)合地基承載力450kPa單樁承載力647KN樁身強(qiáng)度C20樁徑500mm樁間距1.54m置換率9.51%施工圖復(fù)合地基承載力450kPa單樁承載力600KN樁身強(qiáng)度C25樁徑550mm樁間距1.45m置換率13.05%B區(qū)設(shè)計(jì)計(jì)算地層編號(hào)5916地層名稱中粗砂粗礫砂強(qiáng)風(fēng)化砂巖地層厚度2m5m(0.5m)承載力特征值120kPa280kPa——側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值30kPa80kPa100kPa端阻力標(biāo)準(zhǔn)值————3000kPa布樁形式等邊三角形樁長7.5m樁徑0.5m褥墊層厚度30cm【注】(0.5m)為CFG樁嵌固深度。計(jì)算Ra=694kN，取Ra=600kN取β=0.8計(jì)算m=11.95%計(jì)算s=1.38m，取s=1.30m計(jì)算右端=9.2MPa選C20，fcu=20MPaB區(qū)設(shè)計(jì)計(jì)算2初步計(jì)算復(fù)合地基承載力450kPa單樁承載力694KN樁身強(qiáng)度C20樁徑500mm樁間距1.38m置換率11.95%施工圖復(fù)合地基承載力400kPa單樁承載力600KN樁身強(qiáng)度C25樁徑550mm樁間距1.30m置換率16.24%增加攪拌樁（短樁），置換率16.24%設(shè)計(jì)計(jì)算的疑問承載力特征值要修正嗎？單樁承載力計(jì)算時(shí)要打折嗎？樁間土承載力折減系數(shù)β的取值合理嗎？樁間距小于3倍樁徑合理嗎？置換率偏高嗎？樁身強(qiáng)度要那么高嗎？攪拌樁參與復(fù)合了嗎？參考案例[2]序號(hào)地區(qū)基礎(chǔ)形式基底土承載力kPa設(shè)計(jì)承載力kPa檢測承載力kPa設(shè)計(jì)單樁承載力kN檢測單樁承載力kN樁身強(qiáng)度置換率%1陜西筏板基礎(chǔ)150230327C1010.52北京筏板基礎(chǔ)160~230500~580>500~580755~963C255.8~8.63北京筏板基礎(chǔ)160400>500750C2064北京筏板基礎(chǔ)280(480~520)>650785C206.5~7.45北京筏板基礎(chǔ)150、180500>500862、874>875C256.96北京筏板基礎(chǔ)190630>630800(1315)>800C2587北京筏板基礎(chǔ)200450>500850C256.1【注1】設(shè)計(jì)承載力（）內(nèi)為修正后的值。【注2】設(shè)計(jì)單樁承載力（）內(nèi)為打折前的值。參考案例2[2]序號(hào)地區(qū)基礎(chǔ)形式基底土承載力kPa設(shè)計(jì)承載力kPa檢測承載力kPa設(shè)計(jì)單樁承載力kN檢測單樁承載力kN樁身強(qiáng)度置換率%8北京筏板基礎(chǔ)160~180225~330滿足460~670>500C2069北京筏板基礎(chǔ)180365>537406C206.910北京筏板基礎(chǔ)140、180159、213滿足350、619C154.911北京筏板基礎(chǔ)200331>570465>600C205.612北京筏板基礎(chǔ)180318386310440713北京筏板基礎(chǔ)180450>900700>700C205.214山西筏板基礎(chǔ)60130180153C207.7設(shè)計(jì)計(jì)算的疑問2承載力特征值要修正嗎？主樓旁聯(lián)體車庫為獨(dú)立基礎(chǔ)，考慮車庫內(nèi)坪到基底高差小，未修正。單樁承載力計(jì)算時(shí)要打折嗎？最好參考靜載荷試驗(yàn)，一般計(jì)算不打折，單樁承載力高時(shí)可打折。樁間土承載力折減系數(shù)β的取值合理嗎？0.75～0.95，天然承載力高時(shí)取大值，E區(qū)宜取0.9。樁間距小于3倍樁徑合理嗎？置換率偏高嗎？樁間距較小時(shí)對(duì)提高承載力有限，本例最終置換率偏高。樁身強(qiáng)度要那么高嗎？本例建議取C20。攪拌樁參與復(fù)合了嗎？應(yīng)參與，本例未計(jì)算，砂層中攪拌樁加固亦值得探討。設(shè)計(jì)小結(jié)復(fù)合地基承載力儲(chǔ)備較大單樁豎向承載力打折計(jì)算樁徑加大，置換率偏高樁身強(qiáng)度偏高攪拌樁有利影響未考慮沉降未進(jìn)行計(jì)算B區(qū)單樁的靜載荷試驗(yàn)試驗(yàn)樁號(hào)樁徑（mm）樁長（m）最大加載（kN）極限承載力Qu（kN）承載力特征值Ra（kN）Ra對(duì)應(yīng)沉降量s（mm）

樁-15007.5154014307157.78樁-25007.5117010405204.52樁-35007.51300130065012.79樁-1號(hào)試驗(yàn)基樁，最大加荷1540kN，樁頂砼破壞。樁-2號(hào)試驗(yàn)基樁，最大加荷1170kN時(shí)，樁頂砼破壞。樁-3號(hào)試驗(yàn)基樁，最大加荷1300kN時(shí)，樁未破壞。因樁-1、樁-2號(hào)試驗(yàn)基樁承載力特征值相差較大，計(jì)算平均值時(shí)，樁-1號(hào)試驗(yàn)基樁承載力特征值按650kN參加統(tǒng)計(jì)，其它不變。所以，本次試驗(yàn)基樁的單樁承載力特征值的平均值為605kN。B區(qū)單樁復(fù)合地基的靜載荷試驗(yàn)試驗(yàn)編號(hào)比例界限點(diǎn)Po（kPa）最大加載P（kPa）極限荷載Pu（kPa）承載力特征值fak（kPa）fak對(duì)應(yīng)沉降量s（mm）復(fù)-1未出現(xiàn)1080108054015.87復(fù)-2未出現(xiàn)99099049518.57復(fù)-3未出現(xiàn)99099049524.85復(fù)-46309008104056.72復(fù)-1、復(fù)-2、復(fù)-3號(hào)試驗(yàn)點(diǎn)P-S曲線未出現(xiàn)比例界限點(diǎn)，P-S曲線呈直線變化，復(fù)-4號(hào)試驗(yàn)點(diǎn)P-S曲線比例界限點(diǎn)630kPa。承載力特征值的平均值為480kPa。B區(qū)靜載荷試驗(yàn)報(bào)告結(jié)論本工程試驗(yàn)段復(fù)合地基承載力特征值fak可按450kPa使用；本工程試驗(yàn)段素砼樁單樁承載力特征值可按600kN使用；由復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)中，復(fù)-4號(hào)試驗(yàn)點(diǎn)最大加荷900kPa時(shí)，樁頂砼破壞；單樁靜載試驗(yàn)中，樁-2號(hào)試驗(yàn)基樁最大加荷1170kN時(shí)，樁頂砼破壞。因而建議工程樁的樁徑采用Ф550mm，砼標(biāo)號(hào)采用C25。靜載荷試驗(yàn)小結(jié)靜載荷試驗(yàn)的疑問樁-1、樁-2、復(fù)-4樁頂混凝土破壞的主要原因是樁身強(qiáng)度不夠，還是樁頭應(yīng)力集中、缺乏必要約束？“進(jìn)行單樁載荷試驗(yàn)時(shí)為防止試驗(yàn)中樁頭被壓碎，宜對(duì)樁頭進(jìn)行加固?！?/p>

[1]

其他工程也出現(xiàn)過類似情況，建議樁頭加箍處理。試驗(yàn)最大加荷偏??？部分加載未破壞。試驗(yàn)時(shí)墊層是否有側(cè)向約束？未印證。本例靜載荷試驗(yàn)存在不足，借鑒改進(jìn)。樁頭處理的參考實(shí)例施工準(zhǔn)備施工場區(qū)鉆機(jī)工作面平整、干燥，地基承載力120kPa以上；若地基承載力不滿足要求，需先換填形成鉆機(jī)工作面后再進(jìn)行施工。場區(qū)網(wǎng)電容量要求高，每臺(tái)長螺旋樁鉆機(jī)的用電量約120kW/臺(tái)。冬季CFG樁施工時(shí)，因商品混凝土車輛等待時(shí)間較長，應(yīng)添加防凍劑，并注意車輛及地泵的保溫措施。施工過程控制按照樁位進(jìn)行鉆進(jìn)提升鉆桿同時(shí)灌注混凝土成樁養(yǎng)護(hù)清除樁間土截樁至樁頂標(biāo)高鋪設(shè)墊層施工過程：施放樁位與鉆進(jìn)施工過程：清除樁間土施工過程：清除超灌樁頭施工過程：鋪設(shè)墊層施工問題樁徑不夠的問題鉆頭較小鉆桿螺旋片小斷樁的問題鉆機(jī)施工的間隔時(shí)間清理CFG樁樁頭的方式縮徑、擴(kuò)徑的問題提升速度地層原因施工問題：縮徑、斷樁、接樁B區(qū)復(fù)合地基檢測完成單樁復(fù)合地基靜載試驗(yàn)30支，低應(yīng)變法動(dòng)力試驗(yàn)518支。2試驗(yàn)點(diǎn)出現(xiàn)比例界限點(diǎn)（521kPa、729kPa），其他各試驗(yàn)點(diǎn)P-S曲線呈直線變化，未出現(xiàn)比例界限點(diǎn)。各試驗(yàn)點(diǎn)極限荷載均不小于833kPa，承載力特征值417kPa，與之對(duì)應(yīng)的沉降量為3.61~9.42mm。檢測基樁樁身完整，均為Ⅰ類樁。結(jié)論：CFG樁復(fù)合地基承載力特征值可按400kPa使用。建筑物沉降監(jiān)測方案B區(qū)主樓：7棟，22~28層，每棟布置監(jiān)測點(diǎn)6~7個(gè)，共44點(diǎn)地下室：監(jiān)測點(diǎn)在地下室周邊布置，共33點(diǎn)E區(qū)主樓：10棟，28~30層，每棟布置監(jiān)測點(diǎn)6個(gè)，共60點(diǎn)地下室：8點(diǎn)監(jiān)測周期及監(jiān)測頻率主樓施工約每周1層，施工期監(jiān)測頻率約每層1次，主樓封頂工后監(jiān)測周期1年，每3個(gè)月監(jiān)測一次B區(qū)部分沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)樓座編號(hào)引用測點(diǎn)數(shù)施工期沉降（mm）工后沉降（mm）最終沉降速率（mm/d）工后沉降占總沉降比重（%）B13-1.36-1.00-0.00244.3B22-1.28-1.04-0.00347.5B55-1.91-2.04-0.00251.4B74-2.01-1.09-0.00137.8平均值-1.64-1.29-0.00245.2B5樓加載過程沉降E區(qū)部分沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)樓座編號(hào)引用測點(diǎn)數(shù)施工期沉降（mm）工后沉降（mm）最終沉降速率（mm/d）工后沉降占總沉降比重（%）E14-3.36-3.98-0.00255.2E24-4.31-3.59-0.00147.0E64-4.28-2.73-0.00139.4E83-2.74-4.69-0.00263.3E94-5.70-3.40-0.00237.6平均值-4.08-3.68-0.00148.5E8樓加載過程沉降參考案例沉降[2]序號(hào)地區(qū)基礎(chǔ)形式基底土承載力kPa設(shè)計(jì)承載力kPa檢測承載力kPa封頂沉降量cm備注1北京筏板基礎(chǔ)160~230500~580>500~5801.8~2.62北京筏板基礎(chǔ)160400>50023北京筏板基礎(chǔ)280(480~520)>6502.1~3.34北京筏板基礎(chǔ)190630>6302.55北京筏板基礎(chǔ)200450>5002.8~3.26北京筏板基礎(chǔ)160~180225~330滿足27北京筏板基礎(chǔ)180365>53728北京筏板基礎(chǔ)140、180159