彭武高速公路某分離式立交橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁實施施工組織設(shè)計

彭武高速公路項目分項工程施工組織技術(shù)方案報審單監(jiān)表：1-3項目名稱:重慶彭水至武隆高速公路項目合同編號:xx承包單位:xxx局x公司監(jiān)理單位:西安xxxx監(jiān)理咨詢有限責(zé)任公司編號:工程項目名稱以及及擬采用施工工措施(可附詳細(xì)施施工組織設(shè)計計)：關(guān)于xxx分離式式立交橋現(xiàn)澆澆連續(xù)箱梁施施工組織安排排。附：xxx分離式式立交橋現(xiàn)澆澆連續(xù)箱梁實實施性施工組組織設(shè)計承包商：年月日審核意見：專業(yè)工程師：年月日審核意見：測量工程師：年月日審核意見：試驗工程師：年月日審核意見：計量工程師：年月日審核意見：總(或授權(quán))監(jiān)理工程程師：年月日彭武高速公路項目協(xié)調(diào)部制xxx分離式立交橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁實施性施工組織設(shè)計一、編制依據(jù)1.1西部開發(fā)省際公路通道重慶至長沙公路彭水至武隆段C合同段兩階段施工圖設(shè)計第七篇路線交叉第二冊xxx分離式立交橋施工圖。1.2《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ041-2000)，《公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》(JTGF80-2004)等現(xiàn)行施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)。1.3依據(jù)本單位現(xiàn)有人員、技術(shù)儲備和使用的材料以及總體進(jìn)度計劃等相關(guān)技術(shù)資料進(jìn)行編制。二、工程概況xxx分離式立交橋位于彭水縣保家鎮(zhèn)羊頭鋪構(gòu)樹坪村，上跨二級路國道319改線，平面位于直線上，交叉樁號為K7+422.511=WK0+650.248，右幅橋起訖樁號為K7+374.16~K7+449.24，橋長75.08m，左幅橋起訖樁號為K7+395.96~K7+471.04，橋長75.08m。本橋位于直線上及縱坡-2.4%的下坡路段。全橋共1聯(lián)，采用20+28+20m預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁。結(jié)構(gòu)連續(xù)，墩頂設(shè)置支座，橋面橫坡為單幅2%，由等高度箱梁頂面橫坡形成。下部構(gòu)造：0#橋臺左右幅承臺分離式樁式臺，0#橋臺左幅、3#橋臺左右幅為U型臺。橋墩均為擴(kuò)大基礎(chǔ)，采用柱式墩。橋臺處設(shè)置GYZF4D500×87橡膠支座，1、2號墩分別采用GPZ(II)8DX、GPZ(II)8GD支座。本橋箱梁采用C50預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土，一幅箱梁計485.9m3。箱梁底寬7.0，頂寬12.0m，翼板寬2.5m，梁高1.5m，底板、頂板厚度均為0.20m，翼板厚度為根部0.45m至翼緣0.15m，腹板厚0.50m，梁體為單箱兩室結(jié)構(gòu)。三、施工規(guī)劃3.1現(xiàn)場準(zhǔn)備(1)場地平整：采取先開挖橋下319國道改線路基挖方后，以巖層面做為支架施工支撐面。(2)工棚建設(shè)：該橋梁右幅0#橋臺利用一空壩做為該橋的臨時住房、鋼筋、木工工棚點。工棚地面采用人工清除表土后澆筑10cm厚C20混凝土進(jìn)行硬化。工棚外側(cè)均采用厚20cm的M5.0漿砌片石做好30×30cm的排水溝，以利雨水流出。(3)混凝土擬定從郁江1號特大橋2~3#墩右側(cè)拌合場拌制后，用兩臺6.0m3的混凝土輸送車運送至現(xiàn)場，采用混凝土輸送泵送入模。(4)施工用電采用與當(dāng)?shù)貏恿€接駁，另外備用1臺75kW發(fā)電機(jī)以備用。(5)施工用水采取右幅0#橋臺修建一30m3的蓄水池蓄水。水源采取從當(dāng)?shù)仫嬘盟蛷挠艚?號特大橋拌合場水池用罐車?yán)?.2施工人員施工隊伍由項目經(jīng)理部安排綜合一隊進(jìn)行專業(yè)化施工。施工人員配置表序號名稱單位數(shù)量備注序號名稱單位數(shù)量備注1現(xiàn)場指揮個27木工個102技術(shù)人員個28混凝土工個103試驗人員個19吊車司機(jī)個14電工個210修理人員個25鋼筋工個1011普工個166張拉工個4合計個603.3機(jī)械設(shè)備現(xiàn)澆梁施工機(jī)械設(shè)備配置表序號名稱規(guī)格及型號單位數(shù)量序號名稱規(guī)格及型號單位數(shù)量1空壓機(jī)臺29油泵ZB4-100臺42混凝土輸送泵HPT60C,660m3/h臺210鋼筋調(diào)直機(jī)臺13汽車吊16t臺111鋼筋切斷機(jī)臺14振搗器臺812鋼筋彎曲機(jī)臺15砼輸送管φ150mmm5013對焊機(jī)臺16自卸汽車8t臺214卷揚機(jī)5t臺27電焊機(jī)臺615砼輸送車6m3臺28張拉千斤頂YCW-400臺416發(fā)電機(jī)75kw臺117混凝土拌合站HZ-60座120張拉千斤頂YCJ26臺118拌漿機(jī)臺22119壓漿機(jī)臺2223.4材料供應(yīng)主要材料鋼筋采用從重慶鋼廠進(jìn)貨，水泥采用涪陵地維水泥。碎石采用保家石廠，砂采用烏江河砂。外加劑采用重慶生產(chǎn)的DH外加劑。支座從具有國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局資質(zhì)證書的河北衡水同力橡膠制品有限公司購買。各種材料均采用汽車運輸。3.5施工總平面布置G319G319圖1施工總平面布置圖鋼筋棚木工棚水池0#橋臺1#橋墩2#橋墩3#橋臺黔江彭水G319改線長沙重慶配電室臨時住房3.6施工進(jìn)度橫道圖序號項目名稱2006-72006-82006-92006-102006-111左幅箱梁支架搭設(shè)設(shè)2左幅箱梁第1次鋼鋼筋及預(yù)應(yīng)力力管道安裝3左幅箱梁第1次混混凝土澆筑4左幅箱梁第2次鋼鋼筋安裝5左幅箱梁第2次混混凝土澆筑6左幅箱梁預(yù)應(yīng)力筋筋張拉及管道道壓漿7右幅箱梁支架搭設(shè)設(shè)8右幅箱梁第1次鋼鋼筋及預(yù)應(yīng)力力管道安裝9右幅箱梁第1次混混凝土澆筑10右幅箱梁第2次鋼鋼筋安裝11右幅箱梁第2次混混凝土澆筑12右幅箱梁預(yù)應(yīng)力筋筋張拉及管道道壓漿勞動力配置圖60人60人35人35人四、施工方案及施工方法4.1總體施工方案首先由路基土石方施工隊將立交橋下的319國道改線挖方到位后，再將表面清平，鋪筑一層10cm厚C20混凝土，再搭設(shè)左幅連續(xù)箱梁的滿堂支架，支架采用底鋪15×15cm方木，再搭設(shè)φ48×3.5鋼管，頂面采用頂托調(diào)節(jié)標(biāo)高和卸模，頂托上鋪兩根鋼管后再鋪一層10×10cm方木，最后鋪設(shè)酚醛膠合底模后安裝鋼筋。側(cè)模采用膠合板，內(nèi)模采用組合鋼模、木模。底模安裝后，采用分跨分段預(yù)壓(每分段長度不小于5.0m)，預(yù)壓重量按箱梁重的120%進(jìn)行預(yù)壓，根據(jù)預(yù)壓結(jié)果設(shè)置箱梁預(yù)拱度標(biāo)高。鋼筋采用鋼筋加工棚集中加工后，再以吊車和人工運至支架上進(jìn)行現(xiàn)場綁扎。全橋采用一幅橋三跨(20+28+20m)整體施工，分兩次澆筑，第一次澆筑底板和腹板，第二次澆筑頂板和翼板?；炷敛捎糜艚?號特大橋拌合場集中拌合，混凝土輸送車運送，混凝土輸送泵泵送入模。在預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁澆筑全完后，混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度的85%以上，混凝土凝期不小于3天后，按設(shè)計要求進(jìn)行縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉。預(yù)應(yīng)力管道灌漿完畢，混凝土強度達(dá)到設(shè)計的90%以上后進(jìn)行支架拆除。支架拆除后再按同樣的施工方法進(jìn)行另一幅橋(右幅)施工。4.2施工工藝流程框圖平整場地平整場地安裝底模及支架模板預(yù)壓綁扎底腹板鋼筋安裝支座支內(nèi)腹板、堵頭模板澆注底、腹板砼及養(yǎng)生拆內(nèi)腹板模板、支頂板模板綁扎頂板鋼筋、澆注頂板砼張拉預(yù)應(yīng)力筋中間檢查砼拌合及運輸試塊制作試塊檢測試塊制作砼拌合及運輸試塊檢測拆箱梁底模板及支架中線標(biāo)高檢查調(diào)整及安裝外?；A(chǔ)處理及搭設(shè)支架砼養(yǎng)生拆除端模穿預(yù)應(yīng)力鋼絞線預(yù)應(yīng)力管道壓漿灰漿拌制試塊制作試塊檢測封錨鋼筋下料、成型鋼筋下料、成型圖2施工工藝流程框圖圖2施工工藝流程框圖4.3測量控制方案由項目經(jīng)理部工程部測量組專門負(fù)責(zé)本橋的現(xiàn)澆箱梁的測量放線、水平工作。測量組人員名單：(1)測量組負(fù)責(zé)人：黃國帥，組員有：唐開兵、陳強、鄧謙。(2)測量控制程序：1)在安裝支架前，首先復(fù)核全橋的橋墩、橋臺的中線水平位置尺寸、標(biāo)高等，確保下部結(jié)構(gòu)符合要求的情況下進(jìn)行梁部施工。2)測量組計算出梁部的控制點坐標(biāo)、標(biāo)高，上報監(jiān)理組審批合格后確定梁部的測量控制。3)在原地面放樣梁部支架的搭設(shè)范圍，測量原地面標(biāo)高，確保支架搭設(shè)高度，進(jìn)行支架驗算。4)在支架安裝完畢鋪設(shè)方木后，固定左右側(cè)方木，分段布置測量控制點，測設(shè)初始標(biāo)高，開始支架預(yù)壓，預(yù)壓方案見“4.4.2支架預(yù)壓”。5)支架預(yù)壓完成后用全站儀放樣箱梁底板的邊線，根據(jù)預(yù)壓成果確定的底模安裝標(biāo)高進(jìn)行測設(shè)，底板模板安裝好后請測量監(jiān)理進(jìn)行現(xiàn)場復(fù)測，復(fù)測合格后開始安裝鋼筋。6)在底板鋼筋安裝澆筑砼前，再進(jìn)行一次底板標(biāo)高復(fù)測，并根據(jù)支架預(yù)壓點的位置布設(shè)沉降觀測點。在澆筑砼過程中底板澆筑完、腹板澆筑完、頂板澆筑完分別進(jìn)行一次沉降觀測，并請監(jiān)理監(jiān)督。7)在鋪設(shè)翼板前，放樣翼板邊線，測設(shè)翼板標(biāo)高，控制好頂板標(biāo)高。(3)支架預(yù)壓成果記錄表測量預(yù)壓點號支架預(yù)壓前標(biāo)高((m)加載至50%標(biāo)高高(m)加載至80%標(biāo)高高(m)加載至100%標(biāo)標(biāo)高(m)卸載后標(biāo)高(m))支架彈性變形值((m)(4)支架沉降觀測成果記錄表測量控制點號砼澆筑前標(biāo)高(mm)底板澆筑完標(biāo)高((m)腹板澆筑完標(biāo)高((m)頂板砼澆筑前標(biāo)高高(m)頂板砼澆筑完標(biāo)高高(m)備注4.4支架支架設(shè)計(1)支架布置圖示見下頁圖3~圖4。支架橫向布置為1.0+18×0.6+1.0m，縱向布置在空心段為1.2m，在實心段及腹板位置為0.6m。橫桿步距為1.2m。支架底15×15cm方木應(yīng)置于中風(fēng)化灰?guī)r上，否則應(yīng)采取壓實處理，并做好相應(yīng)的臨時排水溝。搭設(shè)支架前應(yīng)認(rèn)真檢查鋼管有無彎曲、接頭開焊和斷裂等現(xiàn)象，對不合格鋼管不得使用。拼裝時，注意鋼管長短搭配，立桿采用對接。盡量避免切斷長鋼管，如確實需要切斷鋼管，必須保證切口平整。立桿必須保證垂直度(垂直偏差控制在全高的L/200內(nèi))。尤其重要的是必須在第一層所有立桿與橫桿均拼裝調(diào)整完成無誤后方可繼續(xù)向上拼裝。拼裝到頂層立桿后，再裝上頂托用以卸架，并通過頂托將底模調(diào)至設(shè)計標(biāo)高位置。鋪設(shè)頂層橫向支撐鋼管，然后鋪設(shè)縱向方木，注意方木接頭錯開搭接。沿滿堂架四周及全高，每隔約7.5m支架立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，橫向剪刀撐沿縱向每隔7排設(shè)置一道。斜桿與地面夾角為45~60度，剪刀撐必須用扣件與立桿相連接。(2)支架計算1.計算參數(shù)大塊酚醛膠合板：[σw]≥9×103kPa，[τ]=1.7×103kPa，E1=7×106kPa，方木：[σw]=11×103kPa，[τ]=1.7×103kPa，E=9×106kPa，φ48×3.5mm鋼管：[σw]=2.15×105kPa，[τ]=8.5×104kPa，E=2.1×108kPa。2.荷載取值(1)鋼筋混凝土重：1)實心段：g1=26.5×1.5=39.8kPa，2)空心段：g1=26.5×(0.2+0.2)=10.6kPa，3)翼板部分：g1=26.5×(0.25+0.15)=10.6kPa，(2)設(shè)備及人工等施工荷載：g2=2.5kPa，(3)泵送砼產(chǎn)生的沖擊荷載及振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：g3=4.0kPa。(4)總荷載：1)實心段：g=∑gi=g1+g2+g3=39.8+2.5+4.0=46.3kPa，2)空心段及翼板段：g=∑gi=g1+g2+g3=10.6+2.5+4.0=17.1kPa。3.底模計算(1)實心段：方木間距(橫向)La=0.2m，方木下鋼管橫桿間距(縱向)Lb=0.6m。模板上每m長上的荷載：q=g×Lb=46.3×0.6=27.8kN/m。1)抗彎強度驗算：對于膠合板，可按三跨連續(xù)梁計算，Mmax=gLa2/10=27.8×0.22/10=0.11kN?m，W=bh2/6=0.6×0.0122/6=1.44×10-5m3，σw=Mmax/W=0.11/1.44×10-5=7.6×103kPa<[σw]=9×103kPa，滿足要求。2)剪切強度驗算：Qmax=0.6qLa=0.6×27.8×0.2=3.34kN，Sm=Az·y=0.6×0.012/2×0.012/2/2=1.08×10-5m3，I=bh3/12=0.6×0.0123/12=8.6×10-8m4，τ=QSm/(Imb)=3.34×1.08×10-5/(8.6×10-8×0.6)=0.7×103kPa<1.7×103kPa，滿足要求。3)撓度驗算：f=gLa4/(150EI)=27.8×0.24/(150×7×106×8.6×10-8)=0.49mm＜[L/400]=0.50mm，滿足要求。(2)空心段：方木間距(橫向)La=0.2m，方木下鋼管橫桿間距(縱向)Lb=1.2m。模板上每m長上的荷載：q=g×Lb=17.1×1.2=20.5kN/m。1)抗彎強度驗算：對于膠合板，可按三跨連續(xù)梁計算，Mmax=gLa2/10=20.5×0.22/10=0.08kN?m，W=bh2/6=1.2×0.0122/6=2.9×10-5m3，σw=Mmax/W=0.08/2.9×10-5=2.8×103kPa<[σw]=9×103kPa，滿足要求。2)剪切強度驗算：Qmax=0.6qLa=0.6×20.5×0.2=2.5kN，Sm=Az·y=1.2×0.012/2×0.012/2/2=2.2×10-5m3，I=bh3/12=1.2×0.0123/12=1.73×10-7m4，τ=QSm/(Imb)=2.5×2.2×10-5/(1.73×10-7×1.2)=0.26×103kPa<1.7×103kPa，滿足要求。3)撓度驗算：f=gLa4/(150EI)=20.5×0.24/(150×7×106×1.73×10-7)=0.18mm＜[L/400]=0.50mm，滿足要求。4.背肋計算(1)實心段：方木上均布荷載：g=46.3×0.2=9.3kN/m。1)抗彎強度驗算：Mmax=gLb2/10=9.3×0.62/10=0.34kN?m，W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.7×10-4m3，σw=Mmax/W=0.34/1.7×10-4=2.0×103kPa<[σw]=11×103kPa，2)剪切強度驗算：Qmax=0.6qLb=0.6×9.3×0.6=3.35kN，Sm=Az·y=0.1×0.1/2×0.1/2/2=1.25×10-4m3，I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.3×10-6m4，τ=QSm/(Imb)=3.35×1.25×10-4/(8.3×10-6×0.1)=0.5×103kPa<1.7×103kPa，滿足要求。3)撓度驗算：f=gLb4/(150EI)=9.3×0.64/(150×9×106×8.3×10-6)=0.11mm＜[Lb/400]=1.50mm。(2)空心段：方木上均布荷載：g=17.1×0.2=3.42kN/m。1)抗彎強度驗算：Mmax=gLb2/10=3.42×1.22/10=0.49kN?m，W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.7×10-4m3，σw=Mmax/W=0.49/1.7×10-4=2.9×103kPa<[σw]=11×103kPa，滿足要求。2)剪切強度驗算：Qmax=0.6qLb=0.6×3.42×1.2=2.5kN，Sm=Az·y=0.1×0.1/2×0.1/2/2=1.25×10-4m3，I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.3×10-6m4，τ=QSm/(Imb)=2.5×1.25×10-4/(8.3×10-6×0.1)=0.4×103kPa<1.7×103kPa，滿足要求。3)撓度驗算：f=gLb4/(150EI)=3.42×1.24/(150×9×106×8.3×10-6)=0.63mm＜[Lb/400]=3.00m。5.支撐橫桿計算(1)實心段：支撐橫桿(2φ48×3.5)間距0.6m，單跨橫向0.6m，每跨承受集中力按下圖計算，每個集中力為：P=qLaLb=46.3×0.2×0.6=5.6kN，0.1+2×0.2+0.1PPP0.1+2×0.2+0.1PPPPPPPPP0.1+2×0.2+0.10.1+2×0.2+0.10.60.60.61)抗彎強度驗算：考慮鋼管的連續(xù)性，按三跨連續(xù)梁計算得其最大彎矩，0.9kN·0.9kN·m-1.1kN·m0.9kN·m-1.1kN·m0.3kN·mMmax=1.1kN?m，W=5.08×10-6m3，σw=Mmax/W=1.1/(2×5.08×10-6)=1.08×105kPa＜[σw]=2.15×105kPa，滿足要求。2)剪切強度驗算：6.6kN-10.2kN6.6kN-10.2kN8.4kN10.2kN-8.4kN-6.6kNQmax=10.2kN，Sm=Az·y=π×(0.048/2)2×(0.048/4)-π×(0.041/2)2×(0.041/4)=2.99×10-5m3，I=1.215×10-7m4，τ=QSm/(Imb)=10.2/2×2.99×10-5/(1.215×10-7×0.03)=4.2×104kPa<8.5×104kPa，滿足要求。3)撓度驗算：f=1.0mm＜[Lb/400]=1.5mm，滿足要求。(2)空心段：支撐橫桿(1φ448×3.55)間距1.2mm，單跨橫向向0.6m，每每跨承受集中中力按下圖計計算，每個集集中力為：P=qLaLb=17.11×0.2××1.2=44.10kNN，0.1+20.1+2×0.2+0.1PPPPPPPPP0.1+2×0.2+0.10.1+2×0.2+0.10.60.60.61)抗彎強度驗算：考考慮鋼管的連連續(xù)性，按三三跨連續(xù)梁計計算得其最大大彎矩，M圖：0.6kN0.6kN·m-0.8kN·m0.6kN·m-0.8kN·m0.2kN·mMmax=0.8kkN?m，W=5.008×10--6m3，σw=Mmax/W==0.8/((5.08××10-6)=1..57×1005kPa＜[σw]=2.115×1055kPa，滿足要求求。2)剪切強度驗算：Q圖：4.9kN4.9kN-7.4kN6.2kN7.4kN-6.2kN-4.9kNQmax=7.4kkN，Sm=Az·yy=π×(0.0048/2))2×(0.0048/4))-π×(0.0041/2))2×(0.0041/4))=2.999×10-55m3，I=1.2215×100-7m4，τ=QSm/(Immb)=7..4×2.999×10--5/(1..215×110-7×0.003)=6..1×1044kPa<88.5×1004kPa，滿足要求求。3)撓度驗算：f=0.7mm＜＜[Lb/400]=1.5mmm，滿足要求求。6.立桿計算(1)實心段：單根立桿承受荷載載：N=qLaLb=46.33×0.6××0.6=116.7kNN，縱橫桿步距1.22m，則立桿桿長細(xì)比λ=L/i==1200//15.788=76，查表并按按插入法得φφ=0.6776，則有：[N]=φA[[σw]=0.6776×4899×215×10-33=71.7kkN，則N＜[N]，滿足要求求。(2)空心段：單根立桿承受荷載載：N=qLaLb=17.11×0.6××1.2=112.3kNN，縱橫桿步距1.22m，則立桿桿長細(xì)比λ=L/i==1200//15.788=76，查表并按按插入法得φφ=0.6776，則有：[N]=φA[[σw]=0.6776×4899×215×10-33=71.7kkN，則N＜[N]，滿足要求求。7.立桿地基承載力驗驗算：鋼管立桿底以800×80×33mm鋼板墊墊塊墊于15×15ccm的方木上上，則方木所所受壓應(yīng)力：：σ=16.7/(0..15×0..15)=00.74×1103kPa＜[σ]=11××103kPa，滿足要求求。方木直接置于中風(fēng)風(fēng)化灰?guī)r上，可可滿足要求。支架預(yù)壓.1試驗?zāi)康?1)實測出支架在梁段段荷載作用下下的彈性變形形和非彈性變變形，并由此此得出應(yīng)當(dāng)采采用的預(yù)拱度度。(2)通過荷載試驗驗檢驗支架設(shè)設(shè)計和地基基基礎(chǔ)的安全性性，確保箱梁梁施工的安全全。.2試驗方法(1)支架預(yù)壓試驗驗在支架施工工完畢，底模模安裝后進(jìn)行(圖5)。圖6 圖6 支架預(yù)壓順序圖D4D1D2D3測量特征點圖5 支架預(yù)壓斷面圖(2)在每跨范圍內(nèi)內(nèi)用砂袋分段段分級加載預(yù)預(yù)壓，第1跨和第3跨分段長度為為5.0m，第2跨分段長度度為7.0mm，從墩(臺)中心至墩(臺)中心順序分段段編號為D1~D4((圖6)。(3)實心段每mm為10.5m3，空心段每m為4.83m3，混凝土重2.65t/m3，傾倒及振振到混凝土荷荷載取2.5kN/m2，施工荷載載取4.0kN//m2，則加載重重實心段每m為32.3775t，空心段每m為17.355t。.3測試內(nèi)容(1)未加載前各特特征點初始標(biāo)標(biāo)高(hx0)的觀測；(2)加載至試驗荷荷載后各特征征點標(biāo)高(hx0..5、hx0.8、hx1..0)的觀測；(3)卸載完畢后，各各特征點標(biāo)高高(hx011)的觀測。根據(jù)實測值，可計計算出梁段荷荷載作用下支支架系統(tǒng)的彈彈性變形和非非彈性變形：：彈性變形值值=hx001-hxx1.0，非彈性變變形值=hx00-hx001。.4試驗步驟(1)準(zhǔn)備工作：搭搭設(shè)支架，安安裝底模；裝裝砂袋并計算算重量(注意標(biāo)上記記號并且砂袋袋覆蓋不能滲滲水)。(2)測量各特征點初始始標(biāo)高(hx0)。(3)吊裝砂袋至相應(yīng)段段內(nèi)加載。荷荷載按三級((50%、80%、100%)加載，每級級加載完畢靜靜載30分鐘后測量量各特征點標(biāo)標(biāo)高(hx0..5、hx0.8、hx1..0)。(4)卸載完畢后測測量各特征點點標(biāo)高h(yuǎn)x01。.5模板標(biāo)高調(diào)整整(1)支架上底模標(biāo)標(biāo)高采用頂托托進(jìn)行調(diào)整。(2)底模標(biāo)高按試壓時時測出的各特特征點彈性變變形值設(shè)置預(yù)預(yù)拱度，即底底模標(biāo)高=設(shè)計梁底標(biāo)標(biāo)高+彈性變形值值。4.5支座安裝(1)鋪設(shè)底模板板前先對全橋橋進(jìn)行一次測測量，放出墩墩臺十字線和和支承墊石的的十字線，對對各墊石的標(biāo)標(biāo)高進(jìn)行測量量，在十字線線與標(biāo)高均符符合要求的情情況下才能安安裝支座，支支座按十字線線的位置準(zhǔn)確確放置。(2)支座安裝前前，檢查產(chǎn)品品的技術(shù)指標(biāo)標(biāo)、規(guī)格尺寸寸是否符合圖圖紙要求，如如不相符，不不得使用。墩墩臺支座位置置處的混凝土土表面平整清清潔，以保證證整個面積的的壓力均勻。(3)按圖紙所示的線形形及高度準(zhǔn)確確的安裝支座座，并注意確確保滑動面嚴(yán)嚴(yán)格保持水平平。4.6模板工程底模底模采用將12mmm膠合模板板直接鋪放在在方木上，用用小鐵釘固定定，使底模與與箱梁底板完完全一致，底底模之間的縱縱橫向縫也保保持一致。在在立側(cè)模前和和澆注混凝土土前反復(fù)將底底模上的灰塵塵和雜物沖洗洗干凈。底模模下的方木應(yīng)應(yīng)厚度一致，以以保證底模之之間不錯臺。側(cè)模側(cè)模采用12mmm膠合模板，以以確保箱梁外外觀質(zhì)量。外側(cè)模板采用三排排10×10cm的方方木縱向扣模模做為側(cè)模背背杠，側(cè)模立立好后用φ48短鋼管豎立立下扣橫向水水平桿，上側(cè)側(cè)立以斜鋼管管，支立在與與底扣同一根根水平桿上，側(cè)側(cè)模與方木背背杠間空隙處處墊以小木楔楔子楔緊。立立桿間距與支支架水平桿間間距相同。翼翼板底模與外外側(cè)模連接處處鑲木條塞緊緊，模板間接接縫均墊雙面面膠，以防漏漏漿。內(nèi)模內(nèi)模支架采用木支支架，模板由由組合鋼模和和膠合板拼裝。在箱梁底腹板鋼筋筋綁扎完成后后，安裝腹板板內(nèi)模。內(nèi)外外側(cè)模間設(shè)置置長為腹板厚厚度的混凝土土塊內(nèi)撐(與梁體同標(biāo)標(biāo)號)，并通過橫向向鋼管進(jìn)行頂頂撐固定，確確保腹板厚度度。為保證兩兩腹板位置正正確，梁頂用用方木和鋼管管橫向連接，產(chǎn)產(chǎn)生拉撐作用用，在兩腹板板內(nèi)外側(cè)設(shè)斜斜向鋼管頂撐撐，固定在底底板鋼筋網(wǎng)上上或支架上，梁梁端和施工接接縫處兩腹板板間用倒鏈?zhǔn)帐站o，固定腹腹板位置。在底模板的適當(dāng)位位置設(shè)置一塊塊活動板，澆澆筑混凝土前前，將模板內(nèi)內(nèi)的雜物用空空壓機(jī)進(jìn)行清清理，通過活活動板排出。每跨1/4梁段頂板預(yù)留人孔，做為人員進(jìn)入箱內(nèi)拆模的通道。預(yù)留孔尺寸為50(橫向)×80(縱向)cm。預(yù)留孔處鋼筋需留留出一定的滿滿足規(guī)范的焊焊接長度，待待澆筑完頂板板內(nèi)模拆除后后，采用一塊塊膠合板做底底模，按規(guī)范范綁扎余下鋼鋼筋，并按規(guī)規(guī)范要求焊接接好，砼澆筑筑前，原施工工面應(yīng)進(jìn)行鑿鑿毛處理，用用水濕潤，砼砼一次性澆筑筑完畢，并加加強振搗密實實。4.7鋼筋工程在安裝并調(diào)好底模模及側(cè)模后，開開始底、腹板板普通鋼筋綁扎扎及預(yù)應(yīng)力管管道的安設(shè)。箱箱梁混凝土分分二次澆注，底底、腹板鋼筋筋及預(yù)應(yīng)力管管道安裝完成成后，澆注第第一次砼，砼砼終凝后，再再支內(nèi)模頂板板，綁扎頂板板、翼板鋼筋及預(yù)應(yīng)力力管道安裝，進(jìn)進(jìn)行砼的第二二次澆注。普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力力筋按規(guī)范的的要求做好各各種試驗，并并報請工程師師批準(zhǔn)，嚴(yán)格格按設(shè)計圖紙紙的要求布設(shè)設(shè)，焊接要符符合技術(shù)規(guī)范范的要求。由于鋼筋型號、編編號、數(shù)量較較多，鋼筋加加工前認(rèn)真復(fù)復(fù)核圖紙，交交底清楚。鋼鋼筋連接采用用直螺紋或用用電弧搭接焊焊。每段鋼筋分二次綁扎，第一次：安放底板及及腹板鋼筋縱縱向預(yù)應(yīng)力管管道及預(yù)應(yīng)力力鋼筋；第二次：普通鋼筋綁綁扎接高到頂頂，綁扎水平平普通鋼筋，安安裝頂板縱向向預(yù)應(yīng)力管道道及預(yù)應(yīng)力筋筋。腹板內(nèi)有大量的預(yù)預(yù)埋預(yù)應(yīng)力管管道，為了不不使預(yù)應(yīng)力管管道損壞，一一切焊接宜在在預(yù)應(yīng)力管道道埋置前進(jìn)行行，管道安裝裝后盡量不焊焊接，當(dāng)普通通鋼筋與預(yù)應(yīng)應(yīng)力管道發(fā)生生矛盾時，移移動鋼筋位置置保證管道位位置準(zhǔn)確。預(yù)應(yīng)力束必須定位位準(zhǔn)確，用定定位鋼筋進(jìn)行行定位，縱向向預(yù)應(yīng)力束定定位鋼筋同其其它普通鋼筋筋綁在一起。鋼筋的接頭位置應(yīng)應(yīng)錯開布置，嚴(yán)嚴(yán)格按規(guī)范要要求預(yù)留接頭頭搭接長度。在垂直施工縫位置，鋼筋接頭錯開位置不小于1.0m。4.8混凝土工程程混凝土配合比設(shè)計計現(xiàn)澆連續(xù)箱梁均采采用C50砼，混凝土配配合比的確定定除了滿足設(shè)設(shè)計強度的同同時盡量降低低水泥用量、降降低骨料的溫溫度，防止墩墩身分段施工工中出現(xiàn)收縮縮裂縫。試驗配合比由項目目部委托重慶慶市公路工程程質(zhì)量檢測中中心進(jìn)行試配配，配合比中中水泥采用重重慶“地維”P.O52.5R水泥，其主主要指標(biāo)28d抗壓強度均均在59.9MPPa上。細(xì)骨料料采用彭水烏烏江中砂，其其細(xì)度模數(shù)Mx=2..79。粗骨料采采用彭水保家家承武5~31.55mm的連續(xù)續(xù)級配碎石，其其壓碎值在3.8%以內(nèi)。外加加劑采用重慶慶達(dá)華DH泵送劑(復(fù)合型)，減水率WR為20%。拌合用水水采用符合要要求的郁江水水。經(jīng)反復(fù)試驗，確定定了最終墩柱C50砼配合比：：1:1.446:2.448:0.339:0.0012，水泥用量量為459kkg，坍落度度實測值為1190mm，7天抗強度實實測值為48.6MMPa，28天抗壓強度度實測值為60.4MMPa，即水泥：：砂：石子：：水：DH泵送劑=459::669:11138:1179:5..51?；炷恋陌韬喜捎迷谟艚?號特特大橋2~3#墩間的大型拌拌合樓集中拌拌合，配備自自動配料機(jī)，并并自動控制拌拌合時間，拌拌合前，所有有攪拌設(shè)備均均進(jìn)行一次試試運轉(zhuǎn)，以確確保攪拌設(shè)備備始終保持良良好的狀況。每每盤混凝土拌拌合料的體積積不得超過攪攪拌筒標(biāo)出的的額定容量的的10%。在水泥和集料進(jìn)筒筒前，先加一一部分拌合用用水，并在攪攪拌的最初15s內(nèi)將水全部部均勻注入筒筒中，筒的入入口無材料堆堆積。在下盤材料裝入前前，攪拌筒內(nèi)內(nèi)的拌和料全全部倒光，攪攪拌設(shè)備停用用超過30min時，將攪拌拌筒徹底清洗洗才能拌合新新混凝土，如如改變水泥類類型時，就徹徹底清洗攪拌拌設(shè)備?；炷恋倪\輸采用兩臺砼輸送車車運送，配備備一臺混凝土土輸送泵泵送送，另備一臺臺作為備用。為為減少混凝土土在泵送過程程中的堵管現(xiàn)現(xiàn)象，在施工工時注意以下下幾點：泵送送前用水泥砂砂漿濕潤輸送送管道，混凝凝土坍落度控控制在16cm~18cm。停泵時時間不宜超過過30minn?；炷恋臐沧蚨諡閯傂灾?，支支架為彈性支支撐，在澆注注混凝土?xí)r，橋橋墩和支架將將產(chǎn)生不均勻勻沉降，所以以在澆注箱梁梁時澆注順序序相當(dāng)重要，否否則墩頂上梁梁將產(chǎn)生裂縫縫，影響工程程質(zhì)量。.1混凝土二次澆澆筑工藝施工時以一聯(lián)為澆澆筑單位。為為減少每次混混凝土澆筑數(shù)數(shù)量，確?；旎炷翝仓|(zhì)質(zhì)量，采用混混凝土二次澆澆筑工藝，第第一次澆筑底底板和腹板混混凝土，待箱箱梁底、腹板板混凝土強度度達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)的的50%后，拆拆除腹板模板板，安裝頂板板模板，綁扎扎頂板鋼筋。接接著澆筑頂板板混凝土，施施工接縫設(shè)在在梁腹板上倒倒角處，水平平接縫按施工工縫處理。.2混凝土澆筑順順序為減少支架沉降對對梁體混凝土土的影響，避避免混凝土開開裂，采用合合理的混凝土土澆筑次序，對對保證梁體質(zhì)質(zhì)量極為重要要。第一次混混凝土澆筑按按先底板后腹腹板的順序，腹腹板混凝土應(yīng)應(yīng)斜向澆筑，與與水平方向約約成25度角。第第二次澆注混混凝土?xí)r應(yīng)將將接觸面上第第一次砼鑿毛毛，清除浮漿漿。每次澆筑筑混凝土?xí)r，從從跨中向兩端端進(jìn)行，其鄰鄰跨也是從跨跨中向兩端墩墩臺進(jìn)行，最最后澆筑墩頂頂上混凝土。這這樣澆筑的順順序，能保證證支架沉降穩(wěn)穩(wěn)定后，墩頂頂上梁體砼還還沒有初凝，梁梁體砼不至于于因支架沉降降而產(chǎn)生開裂裂。.3混凝土泵送施施工泵送混凝土具有施施工速度快，流流動性好，不不易受鋼筋阻阻擋，填充性性好，稍加振振動即密實的的優(yōu)點。為保保證混凝土的的可泵性，在在混凝土中摻摻入早強、緩緩凝、減水泵泵送劑?；炷翝仓皯?yīng)對對支架、模板板和預(yù)埋件進(jìn)進(jìn)行認(rèn)真檢查查，清除模板板內(nèi)的雜物?；炷翝沧⒎謱舆M(jìn)進(jìn)行，每層330cm，注注意混凝土?xí)r時間間隔控制制在初凝之內(nèi)內(nèi)，由每跨梁梁體中間向兩兩端澆注。分分段澆注混凝凝土?xí)r，沿上上部結(jié)構(gòu)整個個橫斷面以斜斜坡層向前推推進(jìn)。澆筑過過程中采用插插入式振搗器器振搗。振搗搗時，嚴(yán)格按按振動棒的作作用范圍進(jìn)行行，不可在鋼鋼筋上平拖振振搗，振搗時時不準(zhǔn)碰撞模模板、鋼筋、輔輔助設(shè)施等?；炷琉B(yǎng)生當(dāng)梁頂板混凝土終終凝后，采用用麻袋覆蓋并并灑水養(yǎng)護(hù)，澆澆注后前7天必須隨時時保持混凝土土表面潮濕，之之后每天均保保持養(yǎng)生1~3次，氣溫較較高時梁頂面面覆蓋三色布布。澆注混凝土?xí)r應(yīng)注注意的問題(1)模板、鋼筋筋經(jīng)監(jiān)理工程程師檢查并批批準(zhǔn)后，方可可澆注混凝土土。(2)在混凝土澆澆注前，箱內(nèi)內(nèi)應(yīng)加以清洗洗。(3)雨季時，應(yīng)應(yīng)避開下大雨雨澆注，雨中中澆注要嚴(yán)格格控制水灰比比與坍落度，并并做好防雨措措施，配備防防雨布。(4)在灌注混凝凝土過程中應(yīng)應(yīng)進(jìn)行支架沉沉降觀測，測測點布置在L/8、L/4、L/2處。觀測采用水準(zhǔn)儀進(jìn)進(jìn)行觀測，如如在灌注過程程中產(chǎn)生不均均勻沉降、支支架傾斜等情情況，應(yīng)立即即暫時停止?jié)矟仓?。查找原原因，對澆筑筑順序作出相相?yīng)的調(diào)整或或?qū)χЪ苓M(jìn)行行加固加強處處理。(5)模板、鋼筋、管管道、錨具和和預(yù)應(yīng)力鋼材材經(jīng)監(jiān)理工程程師檢查并批批準(zhǔn)后，方可可澆注混凝土土。(6)在混凝土澆注注和預(yù)應(yīng)力張張拉前，錨具具的所有支承承表面(例如墊板)應(yīng)加以清洗洗。(7)為避免孔道變變形，不允許許振動器觸及及波紋管。(8)混凝土養(yǎng)生時時，對為預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束所留留的孔道應(yīng)加加以保護(hù)，嚴(yán)嚴(yán)禁將水和其其他物質(zhì)灌入入孔道，應(yīng)防防止金屬管生生銹。4.9預(yù)應(yīng)力工程程波紋管及錨墊板安安裝預(yù)應(yīng)力管道采用金金屬波紋管，由由厚0.3mmm的鋼帶用用制管機(jī)卷制制而成。波紋紋管的位置按按設(shè)計要求準(zhǔn)準(zhǔn)確布設(shè)，安安裝時，應(yīng)事事先按設(shè)計圖圖中預(yù)應(yīng)力筋筋的曲線坐標(biāo)標(biāo)在側(cè)?；蚬抗拷钌隙ǔ銮€位置，固固定時應(yīng)采用用鋼筋支托，間間距為50ccm，鋼筋支支托焊在箍筋筋上，箍筋底底部應(yīng)墊實。固固定后用鐵絲絲扎牢，以防防澆筑混凝土土?xí)r上浮而引引起嚴(yán)重的質(zhì)質(zhì)量事故。波波紋管接頭要要平順，外用用膠布纏牢，在在管道的高點點設(shè)置排氣孔孔。波紋管的連接采用用大一號型的的波紋管。接接頭管的長度度為200~300mmm，其兩端用用密封膠帶封封裹。波紋管安裝就位過過程中，應(yīng)盡盡量避免反復(fù)復(fù)彎曲，以防防管壁開裂。同同時，還應(yīng)防防止電焊火花花燒傷管壁。波紋管安裝后，檢檢查其位置、曲曲線形狀是否否符合設(shè)計要要求，波紋管管的固定是否否牢靠，接頭頭是否完好，管管壁有無破損損等。如有破破損，應(yīng)及時時用粘膠帶修修補。錨墊板安裝前，要要檢查錨墊板板的幾何尺寸寸是否符合設(shè)設(shè)計要求，錨錨墊板要牢固固的安裝在模模板上。要使使墊板與孔道道嚴(yán)格對中，并并與孔道端部部垂直，不得得錯位。錨下下螺旋筋及加加強鋼筋要嚴(yán)嚴(yán)格按圖紙設(shè)設(shè)置，嗽叭口口與波紋管道道要連接平順順，密封。對對錨墊板上的的壓漿孔要妥妥善封堵，防防止?jié)沧㈨艜r時漏漿堵孔。預(yù)應(yīng)力筋下料、編編束預(yù)應(yīng)力鋼束采用符符合國標(biāo)GB/T55224-22003標(biāo)準(zhǔn)的高強強低松弛鋼絞絞線，標(biāo)準(zhǔn)強強度fpk=11860MPPa，Ey=1995000MMPa，松馳率為3.5%，公稱直徑φs15.2mmm，公稱面面積140mmm2。預(yù)應(yīng)力鋼絞線在使使用前，對其其強度、引伸伸量、彈性模模量、外形尺尺寸及初始應(yīng)應(yīng)力進(jìn)行嚴(yán)格格檢查、測試試，錨頭進(jìn)行行裂縫檢查，夾夾片進(jìn)行硬度度檢查。鋼絞線的下料用砂砂輪切割機(jī)切切割，不得采采用電弧切割割。鋼絞線切切割時，在每每端離切口30~50mm處用用鐵絲綁扎。鋼絞線的盤重大、盤盤卷小、彈力力大、為了防防止在下料過過程中鋼絞線線紊亂并彈出出傷人，事先先制作一個簡簡易的鐵籠，下下料時，將鋼鋼絞線盤卷在在鐵籠內(nèi)，從從盤卷中央逐逐步抽出，以以策安全。鋼絞線編束用200號鐵絲綁扎扎，鐵絲扣向向里，中間部部分間距為1~1.5m，兩兩端各3m范圍內(nèi)間間距為0.55m。編束時時應(yīng)先將鋼絞絞線理順，并并盡量使各根根鋼絞線松緊緊一致。綁好好后的鋼絞線線束編號掛牌牌堆放。預(yù)應(yīng)力筋穿束根據(jù)設(shè)計圖紙要求求進(jìn)行穿束，鋼鋼絞線采用整整束穿。穿束束工作可由人人工進(jìn)行。穿穿束時束的前前端扎緊并焊焊一錐形牽引引頭，以便順順利通過孔道道。預(yù)應(yīng)力筋筋穿束采用先先穿束法，即即灌注混凝土土前將鋼絞線線穿入管道。預(yù)應(yīng)力筋張拉(1)準(zhǔn)備工作1)混凝土強度檢檢驗預(yù)應(yīng)力筋張拉前，應(yīng)應(yīng)提供構(gòu)件混混凝土的強度度試壓報告。當(dāng)當(dāng)混凝土的立立方強度滿足足設(shè)計要求后后，方可施加加預(yù)應(yīng)力。砼砼強度不低于于設(shè)計強度的的85%時才能進(jìn)行行預(yù)應(yīng)力筋張張拉。2)構(gòu)件端頭清理理構(gòu)件端部錨墊板與與錨具接觸處處的焊渣、毛毛刺、混凝土土殘渣等應(yīng)清清除干凈。3)安裝錨具與張張拉設(shè)備鋼絞線束夾片錨固固體系：安裝裝錨具時應(yīng)注注意工作錨環(huán)環(huán)或錨板對中中，夾片均勻勻打緊并外露露一致；千斤斤頂上的工具具錨孔位與構(gòu)構(gòu)件端部工作作錨的孔位排排列要一致，以以防鋼絞線在在千斤頂穿心心孔內(nèi)打叉。安裝張拉設(shè)備時，對對直線預(yù)應(yīng)力力筋，應(yīng)使張張拉力的作用用線與孔道中中心線重合；；對曲線預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋，應(yīng)使使張拉力的作作用線與孔道道中心線末端端的切線重合合。(2)張拉順序橫向鋼束(中橫梁梁)先兩端張拉1、2號墩處的N1鋼束，然后后再兩端張拉拉縱向預(yù)應(yīng)力力束孔道灌漿漿后，最后兩兩端張拉中橫橫梁橫向預(yù)應(yīng)應(yīng)力剩余鋼束束，且必須兩兩端同時對稱稱張拉?？v向鋼束張拉順按按N1→N3對稱張拉，先先左右邊腹板板張拉，再中中腹板張拉，箱箱梁兩端各采采用2臺千斤頂同同時對稱張拉拉。(3)張拉操作程序張拉錨具采用OVVM錨具。張拉拉千斤頂采用用YCW型千斤頂。張張拉采用張拉拉應(yīng)力和伸長長值雙控制，以張拉噸位為主，引伸量為輔。根據(jù)構(gòu)件類型、張張拉錨固體系系，松馳損失失取值等因素素，預(yù)應(yīng)力筋筋的張拉應(yīng)力力控制如下：：0→初應(yīng)力10%σcon→σcon(持荷2min)→錨固。每次張張拉均應(yīng)量測測伸長值。(4)張拉伸長值校校核預(yù)應(yīng)力筋張拉時，通通過伸長值的的校核，可以以綜合反映張張拉力是否足足夠，孔道摩摩阻損失是否否偏大，以及及預(yù)應(yīng)力筋是是否有異常現(xiàn)現(xiàn)象等。因此此，對張拉伸伸長值的校核核，要引起重重視。預(yù)應(yīng)力筋張拉伸長長值的量測，應(yīng)應(yīng)在建立初應(yīng)應(yīng)力之后進(jìn)行行。其實際伸伸長值ΔL＝ΔL1＋ΔL2，式中ΔL1－從初應(yīng)力力至最大張拉拉力之間的實實測伸長值；；ΔL2－初應(yīng)力時時推算伸長值值。實際伸長值和理論論伸長值相比比誤差應(yīng)控制制在6%以內(nèi)，否否則，應(yīng)采取取以下措施：：1)重新校準(zhǔn)設(shè)備；2)對預(yù)應(yīng)力材料作彈彈性模量檢驗驗；3)放松預(yù)應(yīng)力鋼材重重新張拉；4)預(yù)應(yīng)力鋼材用潤滑滑劑(水溶性油劑劑，在灌漿前前清洗掉)以減少磨擦擦損失；5)進(jìn)行磨擦損失試驗驗。預(yù)應(yīng)力鋼材張拉后后，應(yīng)測定預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼材的的回縮量與錨錨具的變形量量，其值不得得大于6mmm，如大于此此值，應(yīng)重新新張拉，或更更換錨具后重重新張拉。(5)滑絲、斷絲的的防治及處理理滑絲的處理：張拉拉完成后應(yīng)及及時在鋼絞線線上做好醒目目的標(biāo)記，如如發(fā)現(xiàn)滑絲，采采取以下措施施解決：采用用YCJ26千斤頂和卸卸荷座，將卸卸荷座支承在在錨具上，用用YCJ26千斤頂張拉拉滑絲鋼絞線線，直至將滑滑絲夾片取出出，換上新夾夾片，張拉至至設(shè)計應(yīng)力即即可。斷絲的處理：一束束內(nèi)斷絲不得得超過一絲，超超過一絲時，應(yīng)應(yīng)換束重新張張拉錨固；不不超過一絲時時，提高其它它鋼絲束的控控制張拉力作作為補償，但但不得超過其其最大張拉力力；卸荷、松松錨、換束、重重新張拉至設(shè)設(shè)計應(yīng)力值。管道壓漿(1)水泥漿由精確稱量量的強度等級級不低于42.5級硅酸鹽水水泥或普通硅硅酸鹽水泥和和水組成，水水灰比在0.4~00.45，所用水泥泥齡期不超過過1個月。本橋橋預(yù)應(yīng)力管道道均采用50號水泥漿進(jìn)進(jìn)行灌漿。水水泥漿的泌水水率不超過3%，拌和后3h泌水率控制制在2%以內(nèi)，24h后泌水全部部被漿吸回。水泥漿摻入適當(dāng)?shù)牡臏p水劑和膨膨脹劑，含有有氯化物和硝硝酸鹽的減水水劑不得使用用，膨脹劑不不得采用鋁粉粉等銹蝕預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼材的膨膨脹劑。摻入入膨脹劑后，水水泥漿不受約約束的自由膨膨脹應(yīng)小于10%。(2)水泥漿的拌拌和首先將水水加于拌和機(jī)機(jī)內(nèi)，再放入入水泥。經(jīng)充充分拌和以后后再加入摻加加料，摻加料料內(nèi)的水分計計入水灰比內(nèi)內(nèi)，拌和至少少2min，直至達(dá)到到均衡的程度度為止。任何何一次投配以以滿足一小時時的使用即可可，稠度控制制在14~188s之間。(3)壓漿管的布置置，縱向預(yù)應(yīng)應(yīng)力管道，每每一段約15m設(shè)排氣氣孔各一個。(4)采用活塞式壓漿。在在壓漿前用吹吹入無油分的的壓縮空氣清清除管道松散散微粒，并用用中性洗滌劑劑或皂液用水水稀釋沖洗管管道，直到將將松散顆粒除除去及清水排排出為止。管管道再以無油油的壓縮空氣氣吹干。(5)壓漿時注意觀觀察有無串孔孔、漏漿。控控制方法就是是預(yù)應(yīng)力管道道堵嚴(yán)密，振振搗小心操作作，若串孔，立立即檢查原因因，及時處理理。(6)管道壓漿應(yīng)盡可能能在預(yù)應(yīng)力張張拉完成和監(jiān)監(jiān)理工程師同同意后立即進(jìn)進(jìn)行，一般不不得超過14d。(7)壓漿時自梁較較低的一端壓壓入，而在較較高的另一端端流出，流出出的稠度須達(dá)達(dá)到規(guī)定的稠稠度。水泥漿漿自調(diào)制至壓壓入孔道的延延續(xù)時間，一一般不宜超過過30~455min，水泥漿在在使用前和壓壓注過程中應(yīng)應(yīng)經(jīng)常攪動。(8)出氣孔在水水泥漿的流動動方向一個接接一個地封閉閉，注入管在在壓力下封閉閉直至水泥漿漿凝固。壓滿滿漿的管道應(yīng)應(yīng)進(jìn)行保護(hù)，使使在一天內(nèi)不不受震動，管管道內(nèi)水泥漿漿在注入后48h內(nèi)，結(jié)構(gòu)混混凝土溫度不不得低于5℃