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文檔簡介
蒸汽動力循環(huán)VaporPowerCycles蒸汽動力循環(huán)水蒸氣:火力發(fā)電、核電低沸點(diǎn)工質(zhì):氨、氟里昂太陽能、余熱、地?zé)岚l(fā)電動力循環(huán):以獲得功為目的
四個主要裝置:
鍋爐
汽輪機(jī)
凝汽器
給水泵朗肯循環(huán)RankineCycle水蒸氣動力循環(huán)系統(tǒng)
鍋爐汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)給水泵凝汽器水蒸氣動力循環(huán)系統(tǒng)的簡化鍋爐汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)給水泵凝汽器朗肯循環(huán)1234簡化(理想化):12汽輪機(jī)s
膨脹23凝汽器p
放熱34給水泵s
壓縮41
鍋爐p
吸熱1342pv朗肯循環(huán)pv圖12汽輪機(jī)s
膨脹23凝汽器p
放熱34給水泵s
壓縮41
鍋爐p
吸熱4321Tshs1324朗肯循環(huán)Ts和hs圖12汽輪機(jī)s
膨脹23凝汽器p
放熱34給水泵s
壓縮41
鍋爐p
吸熱hs1324朗肯循環(huán)功和熱的計算
汽輪機(jī)作功:凝汽器中的定壓放熱量:水泵絕熱壓縮耗功:鍋爐中的定壓吸熱量:hs1324朗肯循環(huán)熱效率的計算
一般很小,占0.8~1%,忽略泵功
工程上常用汽耗率,反映裝置經(jīng)濟(jì)性,設(shè)備尺寸汽耗率:蒸汽動力裝置每輸出1kW.h
功量所消耗的蒸汽量kg汽耗率(SteamRate)的概念的單位是kJ/kg1kW=1
kJ/s朗肯循環(huán)與卡諾循環(huán)比較sT64211098753
q2相同;
q1卡諾>
q1朗肯
卡諾>
朗肯;
等溫吸熱4’1難實(shí)現(xiàn)
11點(diǎn)x太小,不利于汽機(jī)強(qiáng)度;
12-9兩相區(qū)難壓縮;
wnet卡諾小
卡諾<
朗肯;
wnet卡諾<wnet
朗肯1112對比同溫限1234’對比5678對比9-10-11-12sp1t1p2654321如何提高朗肯循環(huán)的熱效率影響熱效率的參數(shù)?THowcanweincreasetheefficiencyoftheRankinecyclesT654321蒸汽初壓對朗肯循環(huán)熱效率的影響t1,p2不變,p1優(yōu)點(diǎn):
,汽輪機(jī)出口尺寸小缺點(diǎn):
對強(qiáng)度要求高
不利于汽輪機(jī)安全。一般要求出口干度大于0.85~0.88sT654321蒸汽初溫對朗肯循環(huán)熱效率的影響優(yōu)點(diǎn):
,有利于汽機(jī)安全。缺點(diǎn):
對耐熱及強(qiáng)度要求高,目前初溫一般在550℃左右汽機(jī)出口尺寸大p1,p2不變,t1sT654321乏汽壓力對朗肯循環(huán)熱效率的影響優(yōu)點(diǎn):
缺點(diǎn):受環(huán)境溫度限制,現(xiàn)在大型機(jī)組p2為0.0035~0.005MPa,相應(yīng)的飽和溫度約為27~33℃
,已接近事實(shí)上可能達(dá)到的最低限度。冬天熱效率高p1,t1不變,p2國產(chǎn)鍋爐、汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組的初參數(shù)簡表實(shí)際蒸汽動力循環(huán)分析sT5322’4’1’’1’14非理想因素:給水泵不可逆(34’)汽機(jī)不可逆(12’)汽機(jī)汽門節(jié)流(1’
1
)
蒸汽管道摩擦降壓,散熱(1’’1’)
實(shí)際蒸汽動力循環(huán)分析方法熱一律:熱效率分析法熱二律:熵分析法
Ex分析法√√實(shí)際蒸汽動力循環(huán)熱效率法sT5322’4’1’’1’14忽略泵功可逆循環(huán)效率汽機(jī)相對內(nèi)效率管道和節(jié)流,管道效率鍋爐散熱和排煙,鍋爐效率整個實(shí)際蒸汽動力循環(huán)熱效率sT5322’4’1’’1’14整個電廠熱效率sT5322’4’1’’1’14機(jī)械效率電機(jī)效率實(shí)際蒸汽動力裝置的Ex分析法對于穩(wěn)定流動進(jìn)入設(shè)備的Ex總和離開設(shè)備的Ex總和Ex損失之和焓Ex鍋爐的Ex分析sT5322’4’1’’1’14排煙過熱汽1’’水4’(3)渣燃料空氣鍋爐的Ex分析(燃燒)排煙過熱汽1’’水4’(3)渣燃料空氣空氣燃料設(shè)燃料完全是Ex(1)燃燒,煙氣熱量以環(huán)境為基準(zhǔn)平均燃燒溫度鍋爐的Ex分析(散熱)排煙過熱汽1’’水4’(3)渣燃料空氣(2)排煙,渣,散熱后,可傳給水的ex鍋爐的Ex分析(傳熱)排煙過熱汽1’’水4’(3)渣燃料空氣(3)傳熱,水的溫度遠(yuǎn)比燃?xì)獾?,溫差傳熱水得到的ex管道和汽機(jī)主汽門節(jié)流的Ex分析sT5322’4’1’’1’141’’1管道和汽機(jī)主汽門節(jié)流的Ex分析1’’1汽機(jī)入口ex管道和主汽門的ex損失汽輪機(jī)的Ex分析sT5322’4’1’’1’1412’wnet’絕熱汽輪機(jī)的Ex分析汽輪機(jī)最大可能作功汽輪機(jī)的ex損失12’wnet’汽輪機(jī)實(shí)際輸出功冷凝器的Ex分析sT5322’4’1’’1’1432’冷凝器的ex損失兩種分析方法的比較鍋爐qB/qf=10%
B/ex,qf=56.7%(燃燒14.1%排煙及散熱
8.6%傳熱34%)管道
qtu/qf=
0.6%
tu/ex,qf=
0.5%汽輪機(jī)qt/qf=
0t/ex,qf=
5.6%凝汽器qc/qf=
55.7%
c/ex,qf=3.5%
Ex經(jīng)濟(jì)學(xué)分析方法熱效率法Ex分析法Ex損失的表示sT5322’4’1’’1’14T0提高循環(huán)熱效率的途徑改變循環(huán)參數(shù)提高初溫度提高初壓力降低乏汽壓力改變循環(huán)形式回?zé)嵫h(huán)再熱循環(huán)聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)新型動力循環(huán)IGCCPFBC-CC…...ReheatRegenerativeCogenerationTs65431b§7-3蒸汽再熱循環(huán)(reheat)Ts65431b蒸汽再熱循環(huán)的熱效率
再熱循環(huán)本身不一定提高循環(huán)熱效率
與再熱壓力有關(guān)
x2降低,給提高初壓創(chuàng)造了條件,選取再熱壓力合適,一般采用一次再熱可使熱效率提高2%~3.5%。蒸汽再熱循環(huán)的實(shí)踐
再熱壓力
pb=pa0.2~0.3p1
p1<10MPa,一般不采用再熱
我國常見機(jī)組,10、12.5、20、30萬機(jī)組,p1>13.5MPa,一次再熱
超臨界機(jī)組,t1>600℃,p1>25MPa,
二次再熱Ts65431b蒸汽再熱循環(huán)的定量計算吸熱量:放熱量:凈功(忽略泵功):熱效率:§7-4蒸汽回?zé)嵫h(huán)(regenerative)抽汽去凝汽器冷凝水表面式回?zé)崞鞒槠淠o水混合式回?zé)崞鞒槠交責(zé)酕eedwaterheaterOpenFeedwaterheaterClosedFeedwaterheater蒸汽抽汽回?zé)嵫h(huán)(1-)kgkg65as43211kgTakg4(1-)kg51kg由于T-s圖上各點(diǎn)質(zhì)量不同,面積不再直接代表熱和功抽汽回?zé)嵫h(huán)的抽汽量計算(1-)kgkg65as43211kgTakg4(1-)kg51kg以混合式回?zé)崞鳛槔裏嵋宦珊雎员霉Τ槠責(zé)嵫h(huán)熱效率的計算(1-)kgkg65as43211kgT吸熱量:放熱量:凈功:熱效率:為什么抽汽回?zé)釤嵝侍岣撸?1-)kgkg65as43211kgT教材P.256推導(dǎo)簡單朗肯循環(huán):物理意義:
kg工質(zhì)100%利用
1-kg工質(zhì)效率未變蒸汽抽汽回?zé)嵫h(huán)的特點(diǎn)小型火力發(fā)電廠回?zé)峒墧?shù)一般為1~3級中大型火力發(fā)電廠一般為4~8級。優(yōu)點(diǎn)提高熱效率減小汽輪機(jī)低壓缸尺寸,末級葉片變短減小凝汽器尺寸,減小鍋爐受熱面可兼作除氧器缺點(diǎn)循環(huán)比功減小,汽耗率增加增加設(shè)備復(fù)雜性回?zé)崞魍顿Y>缺點(diǎn)§7-5熱電聯(lián)產(chǎn)(供)循環(huán)用發(fā)電廠作了功的蒸汽的余熱來滿足熱用戶的需要,這種作法稱為熱電聯(lián)(產(chǎn))供。背壓式機(jī)組(背壓>0.1MPa)熱用戶為什么要用換熱器而不直接用熱力循環(huán)的水?Cogeneration背壓式熱電聯(lián)產(chǎn)(供)循環(huán)背壓式缺點(diǎn):
熱電互相影響
供熱參數(shù)單一清華北門外2臺背壓式,5000kW電負(fù)荷抽汽調(diào)節(jié)式熱電聯(lián)產(chǎn)(供)循環(huán)
抽汽式熱電聯(lián)供循環(huán),可以自動調(diào)節(jié)熱、電供應(yīng)比例,以滿足不同用戶的需要。熱電聯(lián)產(chǎn)(供)循環(huán)的
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