掛車車橋及懸掛設(shè)計(jì)

掛車車橋與懸掛設(shè)計(jì)1緒論汽車掛車的應(yīng)用狀況和發(fā)展趨勢隨著汽車技術(shù)和公路網(wǎng)絡(luò)的飛速發(fā)展，公路貨運(yùn)量逐年增加，物流與運(yùn)輸行業(yè)對汽車運(yùn)輸經(jīng)濟(jì)性、高效性提出了更高的要求，掛車運(yùn)輸是一種行之有效的解決方案。掛車運(yùn)輸具有可以增加牽引車有效工作時(shí)間、提高運(yùn)輸效率、促進(jìn)多式聯(lián)運(yùn)發(fā)展和區(qū)域物流合作等優(yōu)點(diǎn)，并且有利于節(jié)約社會資源、節(jié)能減排，是一種對運(yùn)輸設(shè)備進(jìn)行科學(xué)組織的先進(jìn)管理模式。掛車車橋與懸掛的結(jié)構(gòu)組成和功能原理車橋及懸掛是汽車掛車的重要組成部分。車橋通過懸掛和車架相連，它的兩端安裝車輪，其功用是傳遞車架與車輪之間各方向的作用力及其力矩，根據(jù)懸掛結(jié)構(gòu)的不同，車橋分為整體式和斷開式兩種；根據(jù)前梁形狀的不同，又可分為工字形斷面和圓管形斷面車橋，工字形斷面車橋目前使用最廣泛，它的強(qiáng)度大，形狀易于滿足總布置上的要求［1］。懸掛是汽車車架與車橋之間一切傳力連接裝置的總稱，它的功用是把路面作用于車輪上的垂直反力、縱向反力和側(cè)向反力以及這些反力所造成的力矩都要傳遞到車架上，以保證汽車的正常行駛。汽車懸掛一般由彈性元件、減振器和導(dǎo)向機(jī)構(gòu)三部分組成，它分為非獨(dú)立懸掛和獨(dú)立懸掛兩大類［2］。非獨(dú)立懸掛彈性元件又可分為鋼板彈簧、螺旋彈簧、空氣彈簧、油氣彈簧，采用螺旋彈簧、空氣彈簧、油氣彈簧時(shí)需要有較復(fù)雜的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。而采用鋼板彈簧時(shí)，由于鋼板彈簧本身可兼起導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的作用，并有一定的減振作用，因而使得懸掛結(jié)構(gòu)大為簡化，因此目前汽車掛車通常采用鋼板彈簧非獨(dú)立懸掛并配以整體式工字形斷面車橋［3］。掛車車橋與懸掛的設(shè)計(jì)要求掛車車橋設(shè)計(jì)的要求（1）車橋應(yīng)有足夠的強(qiáng)度和剛度［4］，可靠地承受車輪與車架之間的作用力。（2）保證主銷和轉(zhuǎn)向輪有正確的定位角度，使轉(zhuǎn)向輪運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定，并使轉(zhuǎn)向輪的定位角度保持不變。（3）轉(zhuǎn)向輪的擺振應(yīng)最小。（4）非懸掛重量盡可能小。掛車懸掛設(shè)計(jì)的要求（1）保證掛車有良好的行駛平順性。（2）具有合適的衰減振動(dòng)的能力。（3）掛車制動(dòng)或加速時(shí)，要保證車身穩(wěn)定，減少車身縱傾，轉(zhuǎn)彎時(shí)車身側(cè)傾角要合適。（4）結(jié)構(gòu)緊湊、占用空間尺寸要小。（5）可靠地傳遞車身與車輪之間的各種力和力矩，在滿足零部件質(zhì)量要小的同時(shí)，還要保證有足夠的強(qiáng)度和壽命。2掛車車橋基本尺寸和參數(shù)的確定根據(jù)車橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求，參考噸位相近的汽車進(jìn)行參數(shù)選擇［5］，表2-1車橋結(jié)構(gòu)的參數(shù)表如表2-1：單位：mm汽車牌號解放牌CA——10曼MAN415L1前輪輪距B17001824彈簧座中心距K740930彈簧座中心到主銷中心距離b370348斷全高H85/8875面上凸緣寬度B1138/65137尺下凸緣寬度B265/6559寸上下凸緣間距h55/5850幅板厚度16/1414主銷長度221198主銷直徑3842主銷中心到上襯套中心距n8170主銷中心到下襯套中心距e8180上襯套長度5246下襯套長度5248止推軸承高度16.523主銷中心到壓力中心距g11099轉(zhuǎn)主銷中心到轉(zhuǎn)向節(jié)大軸頸中心距P104.577大軸頸寬度6150向小軸頸寬度3552大軸頸直徑55基孔2級55節(jié)小軸頸直徑40db35前梁設(shè)計(jì)和校核繪制計(jì)算用簡圖時(shí)可忽略車輪的定位角，即認(rèn)為主銷內(nèi)傾角、主銷后傾角，車輪外傾角均為零，而左右轉(zhuǎn)向節(jié)軸線重合且與主銷軸線位于同一側(cè)向垂直平面內(nèi)，如圖2-1所示：圖2-1轉(zhuǎn)向從動(dòng)橋在制動(dòng)和側(cè)滑工況下的受力分析簡圖1-制動(dòng)工況下的彎矩圖；2-側(cè)滑工況下的彎矩圖制動(dòng)工況下的前梁應(yīng)力計(jì)算緊急制動(dòng)是車橋最嚴(yán)重的工況之一。此時(shí)，前梁的垂直載荷增大，水平彎曲力矩達(dá)最大值，同時(shí)還存在巨大的制動(dòng)扭轉(zhuǎn)力矩。前梁垂直載荷增大的比例稱為質(zhì)量轉(zhuǎn)移系數(shù)m：iphm=g+1(2-1)ib0式中：p——車輪與道路的附著系數(shù)，取p=0.7；h掛車重心的高度，取h=1200mm；TOC\o"1-5"\h\zggb——掛車重心到后軸中心線的距離，取b=2250mm。00代入得：m=1.373。前輪所承受的地面垂直反力為：GZ=1m(2-2)121式中：G1——汽車滿載靜止于水平路面時(shí)車橋給地面的載荷，取為G1=62784N。代入得：1Z=43101.26N。1前輪所承受的制動(dòng)力為：P=Zp(2-3)兀1代入得：P=30170.8512N。X由于制動(dòng)力引起的扭轉(zhuǎn)力矩在拳部為最大：T=P義r(2-4)xr式中：r—輪胎的滾動(dòng)半徑，取為500mm。r代入得：T=15085425.6N?mm。由于Z和P對前梁引起的垂向彎矩M和水平方向的彎矩M在兩鋼板彈簧座之間達(dá)1xvh最大值，分別為：M=Z(t+g)(2-5)Mv=P(+g)(2-6)hT式中：g——車輪中心至轉(zhuǎn)向節(jié)主銷中心的水平距離，取為100mm;t——轉(zhuǎn)向節(jié)主銷中心至鋼板彈簧座中心的水平距離，取為代入得：M=19395547.2N-mm；M=13576883.04Nmm。vh垂直平面內(nèi)的抗彎斷面系數(shù)[6]：BH3－th3W=1—v6H350mm。(2-7)代入得：5100義1253—20義853W=v6義125二244040mm3。水平平面內(nèi)的抗彎斷面系數(shù)：(2-8)2義20*1003+85義203代人得：W二二67800mm3。h6義100前梁在鋼板彈簧座附近危險(xiǎn)斷面處(拳部)抗扭截面系數(shù)：W=PC3

T式中：P——查表取P=0.208；C拳部截面寬取C=80mm。代入得：W=106496mm3。T前梁在鋼板彈簧座附近危險(xiǎn)斷面處的彎曲應(yīng)力：MMO二.十——k-wWWvk代入得：O=279.73MPa。w前梁在鋼板彈簧座附近危險(xiǎn)斷面處的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：TT=——WT代入得：T=141.65MPa。(2-9)(2-10)(2-11)前梁可采用45,30Cr,40Cr等中碳鋼或中碳合金鋼制造，本設(shè)計(jì)采用40Cr,硬度為HB241?285HB,0]=300MPa,T]=150MPa；o<O],t<T]owww可見前梁在制動(dòng)工況下的彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力均小于許用應(yīng)力值，故滿足使用條件。2.1.2側(cè)滑工況下的前梁應(yīng)力計(jì)算掛車發(fā)生側(cè)滑時(shí)，車輪上的橫向力達(dá)到最大值。前梁在垂直平面內(nèi)的彎矩由垂直載荷和側(cè)滑時(shí)的橫向反作用力造成，且無縱向力作用，左、右車輪承受的地面垂向反力Z和Z與側(cè)向反力兒,y各不相等，前輪的地面反力(單位都為n)分別為:1RZ1LG2h3二—(1+g—L)2B1L1R(2-12)Z1Ry1L12h中力)1=Z31L1(2-13)(2-14)(2-15)(2-16)(2-17)(2-15)(2-16)(2-17)(2-18)(2-19)(2-20)(2-21)(2-23)(2-24)Y=Z①1R1R1式中：Q——橫向附著系數(shù)，取為0.75;B車輪輪距，取B=1840mm。11代入得：Z=62101.56522N；Z=682.4347826N；TOC\o"1-5"\h\z1L1RY=46576.17392N；Y=511.826087N。左鋼板彈簧座處彎矩：1RM=Zx(t+g-4r)1L1L1r右鋼板彈簧座處彎矩：M=Zx(t+g+①r)1R1R1r左拳部彎矩：M=Yxr2L1Lr右拳部彎矩：M=Yxr2R1Rr代入得：M=4657617.392Nmm；M=563008.6956Nmm；1L1RM=23288086.96N?mm；M=255913.0435N?mm。2L2R拳部的抗彎斷面系數(shù)：cb2W=6式中：c拳部的高度，取c=80mm；b拳部的長度，取b=80mm。代入得：W'=85333.3mm3。彎曲應(yīng)力：MO=—2LW，代入得：O=272.91MPa,o<b」。w可見前梁在側(cè)滑工況下的彎曲應(yīng)力小于許用應(yīng)力值，故滿足使用條件。2.2轉(zhuǎn)向節(jié)設(shè)計(jì)和校核轉(zhuǎn)向節(jié)上的作用力按側(cè)滑情況考慮。要計(jì)算轉(zhuǎn)向節(jié)指軸根部的彎曲應(yīng)力［7］，如向左側(cè)滑時(shí)：M=ZC-Yr(2-22)L1L11Lr式中：C——壓力中心到轉(zhuǎn)向節(jié)指軸根部的距離，取為C=35mm。11代入得：M=21114532.17Nmm。轉(zhuǎn)向節(jié)的抗彎斷面系數(shù)：兀，…，W=—d3仁0.1d3

32式中：d——轉(zhuǎn)向節(jié)的指軸根部軸徑為74mm。代入得：W=0.1x743=40522.4mm3。指軸根部的彎曲應(yīng)力：M

b=LLW代入得：o=521.06MPa。轉(zhuǎn)向節(jié)采用30Cr,40Cr等中碳合金鋼制造，經(jīng)過調(diào)制處理，本設(shè)計(jì)采用30。，心部硬度HRC241?285,高頻淬火后表面硬度HRC57?65,硬化層深1.5?2.0mm,輪軸根部的圓角液壓處理。應(yīng)力的許用值為2］=550MPa,o＜口L故滿足使用條件。TOC\o"1-5"\h\zLLL2.3主銷與轉(zhuǎn)向節(jié)襯套設(shè)計(jì)和校核制動(dòng)工況下的主銷應(yīng)力計(jì)算主銷在制動(dòng)工況下的受力簡圖如圖2-2所示［8］：圖2-2主銷在制動(dòng)工況下的受力分析簡圖.一一.一一..一.'一〃由Z所產(chǎn)生的反作用力S和S:111gS=S=Z-g-(2-25)11n+e.一一.一一..一.'一〃由P所產(chǎn)生的反作用力S和S:t22eS=P——(2-26)tn+enS=P(2-27)tn+e'〃由橫拉桿所產(chǎn)生的反作用力S和S：33S'=P義g義~^~-(2-28)3tln+e1gnS=P義g義——(2-29)tln+e1由制動(dòng)力矩T所產(chǎn)生的反作用力S‘和S”：44

rS=S=P?(2-30)4tn+e

式中：n——主銷中心到上襯套中心距，取n=75mm；e——主銷中心到下襯套中心距，取e=85mm。1，〃，代入得：S=S=26938.26N；S=16028.2647N；TOC\o"1-5"\h\z112S=14142.5865N；S=7818.665707N；23"'"S=6898.822683N；S=S=94283.91N。344主銷下端，其合力為：S=S+S+S+S(2-31)FI13JI24；-"代入得：S=114948156+11756305000=113583.6842N。F2.3.2側(cè)滑工況下的主銷應(yīng)力計(jì)算主銷在側(cè)滑工況下的受力簡圖如圖2-3所示：圖2-3圖2-3主銷在側(cè)滑工況下的受力分析簡圖假設(shè)向左側(cè)滑，左側(cè)主銷上的垂直反作用力Z=62101.56522N，側(cè)向反作用力1LY=46576.17392N，作用力臂：上端h=r+n=575mm，下端h=r一e=415mm，左1L1r2r側(cè)主銷上的作用力較大。上端：Yxh-ZxgS=^l~2——1L~g(2-32)Un+e下端：Yxh一ZxgS=^L__1——1L-g(2-33)Dn+e代入得：S=81993.47284N；S=128569.6468N。UD〃取S，S，S中最大的作為主銷的計(jì)算載荷，即S=128569.6468N，計(jì)算主銷在FUDD前梁拳部下端面處的彎曲應(yīng)力o和剪切應(yīng)力工：(2-34)ws(2-34)o=——D—h

w0.1d3

0

4SDnd204SDnd20(2-35)式中：d——主銷直徑，取為51mm；0h——轉(zhuǎn)向節(jié)下襯套中點(diǎn)到拳部下端面的距離，取50mm。代入得：o=484.62MPa；t=62.97MPa。ws主銷采用20Cr,20CrNi,20CrMnTi等低碳合金鋼制造[9],本設(shè)計(jì)采用20Cr,滲碳淬o]=500MPa,T]=100MPa；o<Io],wsww火，滲碳層深1.0?1.5mm,HRC56?62,T<T]ss可見主銷的彎曲應(yīng)力和剪切應(yīng)力都在許用值范圍內(nèi)，故滿足使用條件。2.3.3轉(zhuǎn)向節(jié)襯套的應(yīng)力計(jì)算轉(zhuǎn)向節(jié)襯套的擠壓應(yīng)力。為:c式中：l襯套長度，取為54mm式中：l襯套長度，取為54mm。代入得：o=46.68MPa。c襯套一般采用ZCuSn10P1材料[10],在靜載荷下,上式的計(jì)算載荷取：S二^D

ld0(2-36)其許用擠壓應(yīng)力[o]=50MPa,o<[o]。cccGGx-g-1n+e~ld0(2-37)代入得：o=7.12MPa。此時(shí)loc]=15MPa,o<lo],襯套的擠壓應(yīng)力在許用值范圍內(nèi)，故滿足使用條件。ccc3掛車懸掛基本尺寸和參數(shù)的選擇3.1懸掛主要參數(shù)的確定(1)懸掛靜撓度fc懸掛靜撓度f是指汽車滿載靜止時(shí)懸掛上的載荷F與此時(shí)懸掛剛度c之比，既cwf=Fc。cw掛車前、后懸掛與其簧上質(zhì)量組成的前后部分車身的固有頻率n和n(亦稱偏頻)，12是影響掛車行使平順性的主要參數(shù)之一。靜撓度與偏頻的關(guān)系為n=5f，由分析可知：懸掛的靜撓度直接影響車身振動(dòng)的c偏頻。因此，欲保證掛車有良好的行使平順性，必須正確選取懸掛的靜撓度。在選取前、后懸架的靜撓度值f和f時(shí)，應(yīng)當(dāng)使之接近，并希望后懸架的靜撓度fc1c2c2比前懸架的靜撓度f小些，這有利于防止車身產(chǎn)生較大的縱向角振動(dòng)。理論分析證明：若c1汽車以較高車速駛過單個(gè)路障，nn<1時(shí)的車身縱向角振動(dòng)要比nn>1時(shí)小，考慮到掛車承載貨物的平順性，取前1懸2架的靜撓度值大于后懸架1的靜2撓度值，推薦f=(0.8?0.9)f。c2c1根據(jù)平順性要求，后懸掛期望滿載固有頻率取為N=120次/分=2Hz。Rw所以，前懸掛滿載固有頻率取為N=111次/分=1.85Hz。Fw(2)懸掛動(dòng)撓度懸掛的動(dòng)撓度f是指從滿載靜平衡位置開始懸掛壓縮到結(jié)構(gòu)允許的最大變形(通常指d緩沖塊壓縮到其自由高度的1/2或2/3)時(shí)，車輪中心相對車架(或車身)的垂直位移。要求懸掛應(yīng)有足夠大的動(dòng)撓度，以防止在壞路面上行使時(shí)經(jīng)常碰撞緩沖塊。對貨車；f取6?d9cm。(3)懸掛彈性特性懸掛受到的垂直外力F與由此所引起的車輪中心相對于車身位移f(即懸掛的變形)的關(guān)系曲線，稱為懸掛的彈性特性，其切線的斜率是懸掛的剛度。懸掛的彈性特性有線性彈性特性和非線性彈性特性兩種。本掛車前后懸掛采用主副簧鋼板彈簧，為剛度可變的非線性彈性特性。(4)懸掛主、副簧剛度的分配為保證掛車有良好的平順性，要求固有頻率變化小。一是整個(gè)負(fù)荷變化范圍內(nèi)頻率的變化應(yīng)最??；二是副鋼板彈簧接觸支架前、后的頻率變化不能太大。這兩方面的要求是矛盾的。從前者考慮，導(dǎo)出了兩點(diǎn)等頻率法，從后者考慮，導(dǎo)出了一點(diǎn)等頻率法。本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)等頻率法，既使副簧開始起作用時(shí)的懸掛撓度f等于汽車空載時(shí)懸掛的撓度f，而a0使副簧開始起作用前一瞬間的撓度f等于滿載時(shí)懸掛的撓度f。kc于是，可求得：f=2f-f;f=f-f(3-1)1k02k0式中：f、f分別為滿載時(shí)鋼板彈簧主簧、副簧的撓度；f為空載時(shí)主簧的撓度。120

副簧開始參加工作的載荷：F=FFk0w式中：F和F分別為空載與滿載時(shí)的懸架載荷。0w副簧、主簧的剛度比為：副簧開始參加工作的載荷：F=FFk0w式中：F和F分別為空載與滿載時(shí)的懸架載荷。0w副簧、主簧的剛度比為：主副簧的總剛度為：式中：C1——主簧剛度；C1——副簧剛度；九2——副簧、主簧的剛度比，九=FF；0wN——掛車滿載時(shí)的固有頻率。w3.2懸掛的基本參數(shù)計(jì)算CC=九—121(N)C+C=F?—I12w(300)(3-2)(3-3)(3-4)該載貨汽車前、后懸掛的總負(fù)荷空載時(shí)F=F=6131.25N，滿載時(shí)F0R0FFF=F=30656.25N，得A=Fw=Rw=5。FwRwFFF0R0(1)求總剛度：(N)2C+C=F?—fw=4197N/cm；F1F2FwI300)C+CR1R2(N)2=F?—rw=4905N/cm。RwI300)(2)按兩點(diǎn)等頻率法求剛度分配及接觸點(diǎn)撓度：CC—F2-=九一1=1.236；—R2=九一1=1.236。CCF1R1根據(jù)和、比關(guān)系求得：C=1877N/cm；C=2320N/cm；F1F2C=2194N/cm；C=2711N/cm；R1R2FF=FF=13710N；f=-f^=7.3cm；FkF0FwFkCF1FF=FF=13710N；f=、=6.25cmRkR0RwRkCR1f=—F0-=3.27cm；F0CF1F；f=—Re-=2.79cmR0CR1f=2f一f=11.3cm；F1FkF0f=2f-f=9.71cm；R1RkR0f=f一f=4.03cm；F2FkF0f=f一f=3.46cm；R2RkR0F=Cxf=1877x11.3=21266.4N；F1F1F1TOC\o"1-5"\h\zF=Cxf=2320x4.03=9349.6N；F2F2F2F=Cxf=2194x9.71=21303.74N；R1R1R1F=Cxf=2711x3.46=9352.51N。R2R2R2式中：F、F分別為滿載時(shí)鋼板彈簧主簧、副簧承受的載荷。(3)鋼1板彈2簧主要參數(shù)的確定鋼板彈簧長度L的確定:在總布置可能的條件下，應(yīng)盡可能將鋼板彈簧取長些。推薦掛車懸掛前鋼板彈簧主簧長度L=(0.35?0.45)軸距；取L=0.39x4500=1750cm，副簧L=1500cm；后鋼板彈簧F1F2

主簧L=0.37x4500=1650cm，副簧L=1330cm。鋼板斷面尺寸及片數(shù)的確定：R2平均厚度h：(3-5)k=0.5，撓性夾緊時(shí)t(L一k-s)2?§?□］h=(3-5)k=0.5，撓性夾緊時(shí)6Ef式中：k——考慮U形螺栓夾緊板簧后的無效長度系數(shù)(剛性夾緊時(shí)k=0)；S——U形螺栓中心距；5——為撓度增大系數(shù)；E——材料的彈性模量，E=2.06x105MPa；推薦的后主t］——許用彎曲應(yīng)力，采用的55SiMnVB材料，表面經(jīng)噴丸處理后，

w簧t］為450?550MPa，后副簧口］為220?250MPa。推薦的后主前鋼板彈簧：主簧：h(L一k-前鋼板彈簧：主簧：h(L一k-s)2.5.t]—F1w-F16EfF1副簧：h二(LF2-k，s)23."]F26Ef后鋼板彈簧：F2(1750—0.5x160)2x1.33x5304,二14mm；6x2.06x105x113.3(1500—0.5x160)2x1.31x24540二13mm。6x2.06x105x40.3主簧：h=R1副簧：h=R2片寬b：(L一k-s}?5?t](1650—0.5x160、x1.33x520一”―R2a==14.16mm；6Ef6x2.06x105x97.1(L一k?sl3?t](1330一0.5x1601x1.31x250「八—R2j==11.9mm。6Ef6x2.06x105x34.6R2推薦片寬與片厚的比值bh在6?10范圍內(nèi)選取，取前后鋼板彈簧主副簧b=100mm。鋼板斷面形狀［11］：前后主副彈簧均采用矩形斷面形狀，其中性軸在鋼板斷面的對稱位置上，工作時(shí)，一面受拉應(yīng)力、另一面受壓應(yīng)力作用，并且應(yīng)力絕對值相等。鋼板彈簧片數(shù)n：根據(jù)掛車的總質(zhì)量，選取前后主簧的片數(shù)為n=6片，副簧的片數(shù)為n，=5。(4)鋼板彈簧各片長度的確定鋼板彈簧各片長度就是基于實(shí)際鋼板各片展開圖接近梯形梁的形狀這一原則來作圖確定的，具體進(jìn)行步驟如下：先將各片厚度的立方值按同一比例尺沿縱坐標(biāo)繪制在圖上，再沿橫坐標(biāo)量出主片長度的一半L2和U形螺栓中心距的一半s2,得到A、B兩點(diǎn)，連接A、B既得到三角形的鋼板彈簧展開圖。AB線與各葉片的上側(cè)邊交點(diǎn)既為各片長度。各片實(shí)際長度尺寸需經(jīng)過圓整后確定。

由上述方法得到前鋼板彈簧主簧各片長度：1750mm、1490mm、1220mm、920mm、690mm、430mm；副簧各片長度：1500mm、1230mm、960mm、700mm、430mm，后鋼板彈簧主簧各片長度：1650mm、1400mm、1150mm、910mm、660mm、410mm；副簧各片長度：1330mm、1100mm、860mm、630mm、400mm。3.3懸掛的強(qiáng)度校核計(jì)算(1)鋼板彈簧的剛度驗(yàn)算根據(jù)懸架布置的可能性及生產(chǎn)工藝的允許條件，最后決定的彈簧剛度為：6axEC=￡na3((1)鋼板彈簧的剛度驗(yàn)算根據(jù)懸架布置的可能性及生產(chǎn)工藝的允許條件，最后決定的彈簧剛度為：6axEC=￡na3(Y—Y)(3-6)k+1kk=1其中：a=C—l)；Y=1￡J；Y=1k+11k+1kik+1i=1式中：a-El、l1k+1經(jīng)驗(yàn)修正系數(shù)，a=0.83?0.93；材料彈性模量；——主片和第k+1片的一半長度。k+1k+1二J。ii=1代入已知數(shù)據(jù)可得：C=1624N/cmQ=0.88)；CF1=2605N/cmQ=0.88)；CF2=2050N/cmQ=0.85)；CR1=2945N/cmQ=0.85)。R2鋼板彈簧總截面系數(shù)：nbh2W=6滿載平均靜應(yīng)力：_Fx(L—k?s)

4W比應(yīng)力：(3-7)(3-8)(3-9)前鋼板主簧：WF1nbh2WF1nbh2F1-66義100*142二19600mm3；F義(L—k-s)21266.4義(1750—80)o=_pi_L_pi1==453MPa；F14W4義19600F1-o453八-一,o=i==3.998MPa/cm。F1f113.3F1前鋼板副簧：WF2n'bh2F2—65義100*1326=14083.3mm3；F義(WF2n'bh2F2—65義100*1326=14083.3mm3；F義(L—k?s)9349.6義(1500—80)o=—F5F5==236MPaF24W4義14083.3F2—o236o=—F2==5.856MPa/cm。F2f40.3F2后鋼板主簧：WR1nbh2R^-66義100*142二19600mm3；F義(L—k?s)21303.73*(1650—80)o=R1'R1<==426.6MPa；R14W4義19600R1—o426.6,M,o=—R1==4.397MPa/cm。R1f97.1R1后鋼板副簧：WR2n'bh25義100*122R2—二66二12000mm3；oR2F義(L—k?s)9352.51義1250=R2R2=4W4義19600R2=243.5MPa；—oo=-^2=7.038MPa/cm。R2fR2（2）從實(shí)際規(guī)格尺寸及應(yīng)力規(guī)范修正設(shè)計(jì)參數(shù)前后主副鋼板彈簧比應(yīng)力稍低于許用值下限，取主副彈簧的極限應(yīng)力之比y=1,Fy=1；P=F1=0.6827，p=R1=0.6；極限動(dòng)行程系數(shù)取d=3.3，d=3，則極RFoRoFRF2R2限動(dòng)行程為：f=dFdFf=dRdRFFwC+CF1F2FRwC+CR1R2(3-10)(3-11)代入得：fFd二3.3X3。422925:8.9cm；fRd二3x30656.254995=7.4cm。前鋼板橡膠墊塊高度為5cm，壓縮量為3.6cm，所以極限動(dòng)行程計(jì)算值應(yīng)取為f=8.9+3.6=12.5cm。后鋼板橡膠墊塊高度為3cm，壓縮量為1.4cm，極限動(dòng)行程計(jì)算值應(yīng)Fd取為f-7.4+1.4-8.8cm。Rd修正后的副鋼板彈簧接觸點(diǎn)撓度為：（一、--1fk-+f(C1+C2X(3-12)于是可得：f=7.8cm；f-7.2cm；FkRkF-fC-12667.2N；F=14760N。RkRk滿載主簧撓度：f1F——w滿載極限應(yīng)力：C+C12(3-13)于是可得：omax-ox(f1+f)(3-14)fF1F+fC—FwFk-F2-12.05cm；C+C12fF2-f—f-4.25cm；fF1FkF0FF1oF1oF2o-CxfF1F1-oxfF1F1-oxfF2F2-o-19569