某層廠房全套設(shè)計 約平含計算書建筑圖結(jié)構(gòu)圖

第一部分：工程概況㈠建筑概況設(shè)計題目：某廠房設(shè)計本工程為某廠房樓。2、建筑介紹：建筑面積約2500m2，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，層數(shù)為3層，一層層高為4.5m，其余均為4.2m，室內(nèi)外地坪高差為0.45。㈡建筑技術(shù)條件資料1、氣象條件：地區(qū)基本風(fēng)壓0.55kn/m2，基本雪壓0.20kn/m2。2、地質(zhì)條件：地質(zhì)構(gòu)造情況（自上而下）：本場地地形平坦，自然地表內(nèi)一米內(nèi)為填土，填土后為粉壓粘土，再下為卵石層，fk粉=250Kn/M2,fk卵=300-400KN/M2地下水位較深，無浸蝕性。3、框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載直接作用在主梁上，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本商場框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。4、框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)尺寸圖本方案中，需近似的按橫向的平面框架計算。(所取框架本為首層為復(fù)式框架，為計算簡便且具代表性，簡化為普通框架計算)6、梁柱截面尺寸的初步確定①主梁截面高度一般取梁跨度的1/14至1/8，次梁截面高度一般取梁跨度的1/18至1/12。本方案為橫向承重。本方案縱向梁?。?/14~1/8）×6300=450~787.5mm，取為500mm，截面寬度取500×1/2,初取b=250mm，橫向取1/12.5×7200=600mm，截面寬度取600×(1/2～1/3),初取b=300mm，可得梁的截面初步定為縱向b×h=250mm×500mmb×h=300mm×600mm。②框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計算：（1）柱組合的軸壓力設(shè)計值N=βFgEn注：β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，不等跨內(nèi)柱取1.25，等跨內(nèi)柱取1.2。F按簡支狀態(tài)計算柱的負(fù)載面積gE折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取12-15kN/m2n為驗算截面以上的樓層層數(shù)。（2）Ac≥N/UNfc注：UN為框架術(shù)軸壓比極限值，本方案為二級抗震等級，查《抗震規(guī)范》可知取為0.8；fc為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，對C30，查得14.3N/mm2。（3）計算過程對于邊柱：N=βFgEn=1.3×33.7×13×2=1139.1(kN)Ac≥N/UNfc=1139.1×103/0.8×14.3=99568.2(mm2)初取500mm×500mm對于內(nèi)柱：N=βFgEn=1.25×67.5×13×2=2278.2(kN)Ac≥N/UNfc=2278.2×103/0.8×14.3=199143.4(mm2)初取500mm×500mm第二部分：重力荷載代表值的計算一、查《荷載規(guī)范》可取1、屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（上人）30厚細(xì)石混凝土保護層0.03×22=0.66kN/m2冷底子油一遍三氈四油防水層0.4kN/m220厚礦渣水泥找平層14.5×0.02=0.29kN/m260厚聚苯乙烯保溫層0.06×0.5=0.03kN/m2100一150mm厚膨脹珍珠巖找坡(2%)0.1+0.15/2/7=0.88kN/m220厚礦渣水泥找平層0.02×14.5=0.29kN/m2120厚鋼筋混凝土板25×0.12=3kN/m220厚水泥砂漿板底抹灰0.02×20=0.4kN/m2合計:5.95kN/m2樓面均布恒荷載（1～2層）水磨石地面(10mm面層,20mm水泥砂漿打底)0.65kN/m2120mm厚鋼筋混凝土板25×0.12=3kN/m220mm厚水泥砂漿板底抹灰0.02×20=0.4kN/m2合計:4.05kN/m23、屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0kN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.5kN/m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值SK=UXS0=1.0×0.75=0.75kN/m2(式中UX為屋面積雪分布系數(shù))4、梁柱密度25kN/m2,蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊5.5kN/m3。5、風(fēng)荷載為簡化計算，作用在外墻面上的風(fēng)荷載可近似用作用在屋面梁和樓面梁處的等效集中荷載代替。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Wk=βzμsμzω0(hi+hj)B/2式中ω0——基本風(fēng)壓，ω0=0.55kN/m2;μz——風(fēng)壓高度變化系數(shù)，建設(shè)地點在市中山路沿街的地段，故地面粗糙度為B類；μs——風(fēng)荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得μs=1.3；βz——風(fēng)振系數(shù)βz=1.0；hi——下層柱高；hj——上層柱高，對頂層為女兒墻高度的2倍；B——迎風(fēng)面的寬度，B=9.0m（取選取框架為代表計算）。橫向風(fēng)荷載計算離地高度H1/mμzμsβzω0/(kN/m2))hi/mhj/mWk/kN14.251.171.31.150.554.21.416.2510.051.421.31.100.554.24.531.665.851.001.31.030.554.55.422.77二、重力荷載代表值的計算1、第一層（1）梁、柱類別凈跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3)體積(m3)數(shù)量(根)單重(kN)總重(kN)橫梁（主梁）7200300×600（300×480）251.012325.25580.75縱梁（次梁）6300250×500（250×380）250.80755520.191110.45類別計算高度(mm))截面(mm×mm)密度(kN/m3)體積(m3)數(shù)量(根)單重(kN)總重(kN)柱5900500×500251.4753736．8751364.38（2）內(nèi)外填充墻重的計算①橫墻：AB跨eq\o\ac(○,1)軸,墻厚200mm,計算長度1250mm，計算高度4500-600=3900mm單跨體積：0.2×1.25×3.9=1.2m3單跨重量：5.5×1.2=6.6kN數(shù)量：1總重：6.6×1=6.6kNAB跨eq\o\ac(○,5)軸,墻厚200mm,計算長度2500mm，計算高度4500-600=3900mm單跨體積：0.2×2.5×3.9=2.4m3單跨重量：5.5×2.4=13.2kN數(shù)量：1總重：13.2×1=13.2kNAB跨eq\o\ac(○,7)軸，墻厚200mm,計算長度7000mm,計算高度4500-600=3900mm單跨體積：0.2×7.0×3.9=6.72m3單跨重量：5.5×6.72=36.96kN數(shù)量：1總重：36.96×1=36.96kNBC跨①軸，墻厚200mm,計算長度1250mm,計算高度4500-600=3900mm單跨體積：0.2×1.25×3.9=1.2m3單跨重量：5.5×1.2=6.6kN數(shù)量：1總重:6.6×1=6.6kNBC跨eq\o\ac(○,6)，eq\o\ac(○,7)軸，墻厚200mm,計算長度7200mm,計算高度4500-600=3900mm單跨體積：0.2×7.2×3.9=6.72m3單跨重量：5.5×6.72=36.96kN數(shù)量：2總重：36.96×2=73.92kNCD跨①，eq\o\ac(○,7)軸，墻厚200mm,計算長度7200mm,計算高度3900mm單跨體積：0.2×(7.2××3.6)=4.56m3單跨重量：5.5×4.56=25.08kN數(shù)量：2總重:25.08×2=50.16kNCD跨eq\o\ac(○,6)軸、墻厚200mm,計算長度7200mm,計算高度3900mm單跨體積：0.2×(7.2××2.1)=6.09m3單跨重量：5.5×6.09=33.495kN數(shù)量：1總重:33.495×1=33.495kNDE跨，墻厚200mm,計算長度7200mm,計算高度3900mm體積：0.2×(7.2×4.8×6-0.9×2.1+3.0×4.8+3.7×4.8+5.9××2.1)=51.744m3總重：51.744×5.5=284.592kN玻璃幕墻1.5×5.4×1.5×3=36.45kN2.5×5.4×1.5×2=40.5kN橫墻總重：6.6+13.2+36.96+6.6+73.92+50.16+33.495+284.592+36.45+40.5=582.48kN②縱墻A軸,0.2×3.1×4.9+0.2×(8.5××3.9×2)=6.69m3B軸,0.2×(2.75+3.1+3.1+7)×4.9=15.63m3D-E跨，0.2×(6.0+5.0+4.1+3.7)×4.9=18.42m3E軸0.2×(8.5×××3.0)+0.2×(8.5××3.9)×2+0.2×(8.5××3.6)+0.2×(8.0××2.1)+8.5×4.9=73.57m3玻璃幕墻2.7×5.4×1.5×6=131.22kN縱墻總重6.69+15.63+18.42+73.57+131.22=245.53kN弧形玻璃幕墻2/4×3.14×6.0×5.4×1.5=76.30kN⑶窗戶計算(鋼框玻璃窗）C-1尺寸：3000mm×3900mm自重：0.4kN/m2數(shù)量：6重量：3.0×3.9×0.4×6=28.08kNC-3尺寸：1800mm×3000mm自重：0.4kN/m2數(shù)量：1重量：1.8×3.0×0.4×1=2.16kNC-4尺寸：1500mm×3000mm自重：0.4kN/m2數(shù)量：1重量：1.5×3.0×0.4×1=1.8kN總重：28.08+2.16+1.8=32.04kN⑷門重計算M-1:木門尺寸：900mm×2100mm自重：0.15kN/m2數(shù)量：2重量：0.9×2.1×0.15×2=0.567kNM-2:木門尺寸：700mm×2100mm自重：0.15kN/m2數(shù)量：2重量：0.7×2.1×0.15×2=0.441kNM-3:鐵門尺寸：1000mmm×21000mm自重：0.4kNN/m2數(shù)量：1重量：1×2.11×0.4××1=0.884kNM-4:鋼框玻玻璃門尺寸：3000mmm×36000mm自重：0.4kNN/m2數(shù)量：3重量：3×3.66×0.4××3=12..96kNM-5：鐵門尺寸：1500mmm×21000mm自重：0.4kNN/m2數(shù)量：1重量：1.5×22.1×0..4×1=11.26kNNM-6：鋼框玻璃璃門尺寸：5400mmm×54000mm自重：0.4kNN/m2數(shù)量：1重量：5.4×55.4×0..4×1=111.6644kN總重：0.5677+0.4441+0.884+12..96+1..26+111.664==27.733kN⑸樓板恒載、活載計計算（樓梯間間按樓板計算算,弧形板按矩矩形計算）面積：(54.00+0.5))×(30..0+0.55)-0.55×0.5××36-366×7.5==1383..25m2恒載：4.05××1383..25=56602.1663kN活載：3.5×11383.225=48441.3755kN由以上計算可知：：一層重力荷荷載代表值為為G1=G恒+0.5××G活=(580.755+18.00+28.88+11100.45+223.75++104.550+11..87+6..41+400.32+11364.338+5822.477++245.553+76..30+322.04+227.73))×1.055+56022.163++4841..375×00.5=12488.882kN2、第二層的計算（1）梁、柱類別凈跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3)體積(m3)數(shù)量(根)單重(kN)總重(kN)橫梁7200300×600(300×480))251.012525.25631.25縱梁（次梁）6300250×500(250×380))250.80755520.191110.31類別計算高度(mm))截面(mm×mm)密度(kN/m3)體積(m3)數(shù)量(根)單重(kN)總重(kN)柱4200500×500251.353533.751181.25（2）內(nèi)外填充墻重的的計算①橫墻：AB跨eq\o\ac(○,1)軸,墻厚200mm,計算算長度1250mmm，計算高度4200--600=33600mmm單跨體積：00.2×1..25×3..6=1.22m3單跨重量：5..5×1.22=6.6kkN數(shù)量：11總重：6.6×11=6.6kkNAB跨eq\o\ac(○,5)軸,墻厚200mm,計算算長度2500mmm，計算高度4200--600=33600mmm單跨體積：00.2×2..5×3.66=2.4mm3單跨重量：5..5×2.44=13.22kN數(shù)量：11總重：13.2××1=13..2kNAB跨eq\o\ac(○,7)軸，墻厚200mmm,計算長度7200mmm,計算高度4200--600=33600mmm單跨體積：00.2×7..2×3.66=6.722m3單跨重量：5..5×6.772=36..96kN數(shù)量：11總重：36.966×1=366.96kNNBC跨①軸，墻厚200mmm,計算長度1250mmm,計算高度4200--600=33600mmm單跨體積：00.2×1..25×3..6=1.22m3單跨重量：5.55×1.2==6.6kkN數(shù)量：11總重:6.6×1=66.6kNNBC跨eq\o\ac(○,6)，eq\o\ac(○,7)軸，墻厚200mmm,計算長度7200mmm,計算高度4200--600=33600mmm單跨體積：0.22×7.2××3.6=66.72m33單跨重量：5.55×6.722=36.996kN數(shù)量：22總重：36.966×2=733.92kNNCD跨①軸，墻厚200mmm,計算長度2500mmm，計算高度4200--600=33600mmm單跨體積：00.2×2..5×3.66=2.4mm3單跨重量：5..5×2.44=13.22kN數(shù)量：1總重:13.2×1==13.2kNCD跨eq\o\ac(○,6)軸、墻厚200mmm,計算長度7200mm,計算高度3600mm單跨體積：00.2×(77.2××22.1)=66.09m33單跨重量：5.55×6.099=33.4495kN數(shù)量：1總重:33.495××1=33..495kkNCD跨eq\o\ac(○,7)軸、墻厚200mmm,計算長度7200mm,計算高度3600mm單跨體積：0.22×(7.22××3.99)=4.338m3單跨重量：5.55×4.388=24.009kN數(shù)量：1總重:24.09×11=24.009kNDE跨，墻厚200mmm,計算長度7200mmm,計算高度3600mm體積：0.22×(7.22×3.6××6++3..7×3.66+5.9××4.8)--0.72××2.1=448.0666m3總重：48.0666×5.55=264..363kkN玻璃幕墻1.5×5.4××1.5×66=73kNN橫墻總重：6.6+13.22+36.996+6.66+73.992+13..2+33..495+224.09++264.3363+733=545..428kNN②縱墻A軸,0.22×3.1××4.9+00.2×(88.5××33.9×2))=6.6888m3B軸,0.2×(2..75+3..1+3.11+7)×44.9=155.631m3D-E跨，00.2×(55.0+4..1+3.77)×4.99=12.5544m33E軸0.2×(8.55×××3..0)+0..2×(8..5××3..9)×2++0.2×88.5×4..9+0.22×(8.00××3.00)+8.55×4.9==75.255m3玻璃幕墻2..7×5.44×1.5××6+8.55×5.4××1.5×11=200..07kN縱墻總重(66.688++15.6331+12..544+775.25))×5.5++200.007=8055.69kNN弧形玻璃幕墻22/4×3..14×6..0×5.44×1.5==76.300kN⑶窗戶計算(鋼框玻玻璃窗）C-1尺寸：：30000mm×39900mm自重：：0.4kkN/m2數(shù)量：：7重量：：3.0×33.9×0..4×7=332.76kkNC-3尺寸：：18000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2數(shù)量：：1重量：：1.8×33.0×0..4×1=22.16kNNC-4尺寸：：15000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2數(shù)量：：2重量：：1.5×33.0×0..4×2=33.6kN總重：32.766+2.166+3.6==38.522kN⑷門重計算M-1:木門尺寸：：900mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22數(shù)量：2重量：0.9×22.1×0..15×1==0.2844kNM-2:木門尺寸：700mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22數(shù)量：2重量：0.7×22.1×0..15×2==0.4411kNM-5：鐵門尺寸：1500mmm×21000mm自重：0.4kNN/m2數(shù)量：1重量：1.5×22.1×0..4×1=11.26kNN總重：0.2844+0.4441+1.226=1.9985kN⑸樓板恒載、活載計計算（樓梯間間按樓板計算算,弧形板按矩矩形計算）面積：(54.00+0.5))×(30..0+0.55)-0.55×0.5××36-366×7.5==1383..25m2恒載：4.05××1039..75=42210.999kN二層屋面恒載：55.95×((1383..25-10039.755)=20443.83kN活載：3.5×11039.775=48441.3755kN二層屋面活載：22.0×(11383.225-10339.75))=687..0kN(6)二層部分女女兒墻荷載計計算(7.5+18.00+30.00+9.0))×0.7××0.2×55.5=499.665kkN由以上計算可知：：二層重力荷荷載代表值為為G2=G恒+0.5××G活=(631.255+11100.31+223.75++117.556+11..87+6..41+400.32+11181.225+5455.428++805.669+76..30+388.52+11.985++49.6665)×1..05+(4210.999+20443.83))+(36339.13++687)××0.5=13290.221kN3、第三層（1）梁類別凈跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3)體積(m3)數(shù)量(根)單重(kN)總重(kN)橫梁7200300×600(300×480))251.011725.20428.40縱梁6300250×500(250×380))250.80754720.19948.81（2）內(nèi)外填充墻的計計算①橫，縱墻eq\o\ac(○,B)軸線，0.2×2.755×3.9++0.2×22.1×3..9+0.22×(3.99××3.00)×2=13.443m3eq\o\ac(○,E)軸線，0.2×(3.99××3)++0.2×((8.5×××3.0)××3+0.22×(3.99××3.00)=19..23m33eq\o\ac(○,1)軸線，0.2×1.255×3.9++0.2×((7.0×××3.0)++0.2×77.0×3..9=10..995mm3eq\o\ac(○,5)軸線及外機房，0.2×(3.99×7.0××3-0.99×2.1))+0.2××6.5×33.9+0..2×(3..1××2..4)=222.77mm3內(nèi)墻,0.2×7.0××3.9×99+0.2××12×3..9×3+00.2×(55.5××22.1)+00.2×(88.5××22.1×2))×3+0..2×(455××2.11×2-0..9×2.11×3)+00.2×211×3.9++0.2×((4.1×33.9+5..8×3.99+5.9××××2.11×2)=1159.1998m3橫縱墻，總重：((13.4443+19..23+100.995++22.777+159..198)××5.5=11241.00kN②玻璃幕墻2..7×4.55×1.5××2+8.55×4.5××1.5×11=93.883kN弧形玻璃幕墻22/4×3..14×6..0×5.44×1.5==76.300kN總重1241.0++93.833+76.33=14111.13kNN⑶窗戶計算C-2尺寸：：15000mm×24400mm自重：：0.4kkN/m2數(shù)量：：1重量：：1.5×22.4×0..4×1=11.44kNNC-3尺寸：：18000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2數(shù)量：：1重量：：1.8×33.0×0..4×1=22.16kNNC-4尺寸：：15000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2數(shù)量：：3重量：：1.5×33.0×0..4×3=55.4kNC-5尺寸：：30000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2數(shù)量：：12重量：：3.0×33.0×0..4×12==43.2kkN總重：1.44++2.16++5.4+443.2=552.2kNN（4）門重計算M-1：木門尺尺寸：900mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22數(shù)量：12重量：0.9×22.1×0..15×122=3.400kNM-2:木門尺寸：700mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22數(shù)量：8重量：0.7×22.1×0..15×8==1.7644kNM-5：鐵門尺寸：1500mmm×21000mm自重：0.4kNN/m2數(shù)量：2重量：1.5×22.1×0..4×2=22.52kNN總重：3.40++1.7644+2.522=7.688kN（5）樓板恒載、活載載計算（樓梯梯間按樓板計計算）面積：(45.00+0.5))×(22..5+0.55)-0.55×0.5××27=10039.755m2恒載：5.95××1039..75=61186.511kN活載：2.0×11039.775=20779.5kNN（6）層頂女兒墻計算算(22.5-6+445-6+22/4×3..14×6..0+22..5+45))×0.7××0.2×55.5=1001.96kN由以上計算可知：：三層重力荷荷載代表值為為G3=G恒+0.5××G活=(428.400+948..81+133.06+440.32++1411..13+522.2+7..68+1001.96))×1.055+6186.511+20799×0.5=10379.775kN集中于各樓層標(biāo)高高處的重力荷荷載代表值Gi的計算結(jié)結(jié)果如下圖所所示：三、豎向荷載下框框架受荷總圖圖1.由上面荷載計算可可得各恒載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：(具體見上)屋面：5.95kkN/m2;樓面：4.05kN/m22;梁自重主梁：b×h=3300×6000；梁自重255×0.3××(0.6--0.12))=3.6kN/m次梁及縱向框架梁梁：b×h=2250×5000；梁自重255×0.255×(0.55-0.122)=2.338kN/mm梁自重255×0.255×0.4==2.5kNN/m柱自重255×0.5××0.5=66.25kkN/m墻自重為計計算方便，所所有墻自重取取5.5kkN/m(外墻含窗及及外墻裝飾)20厚水泥泥砂漿抹灰0.002×20××4×0.55=0.8kN/m合計：77.05kkN/m2.活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值(詳見上部分分計算)上人屋面均布活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值22.0kNN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值3.55kN/mm2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值值SKK=UXS0=1.0××0.75==0.75kN/m22(式中UX為屋面積雪雪分布系數(shù))3.豎向荷載下下框架受荷總總圖當(dāng)結(jié)構(gòu)布置圖確定定后，荷載的的傳遞路徑就就已經(jīng)確定。從從本設(shè)計結(jié)構(gòu)構(gòu)布置圖中可可蓋布置的梁梁格將板劃分分為單向板體體系（l2/l1=9.0//2.5=33.6>3）。由此可可知板面均布布次梁及縱向向框架梁，縱縱向次梁及縱縱向框架梁的的荷載以集中中力的方式傳傳給橫向承載載。為計算方方便將框架主主梁的自重簡簡化為集中荷荷載。受載總總圖中荷載作作用位置的正正確是結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力分析的基基礎(chǔ)。頂層梁柱恒載計算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁(縱向向)中間次梁及中框架架梁gk=5.955×2.5==14.8775kN//m邊框架梁gkk1=5.995×1.225=7.4438kNN/mB,E軸gk2=5.55kN/mm(女兒墻)eq\o\ac(○,2)次梁傳遞給橫框架架梁(主梁)中間次梁傳遞次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板－次梁－主梁傳傳遞Gk2=14..875×99.0=1333.8755kN/mm小計G1k=20..23+1333.8755=154..105kkN/meq\o\ac(○,3)橫框架梁自重gk=3.6kN/m折算為集中中荷載GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合計Gk=G1k+G2k=1633.11kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁gkk=5.955×2.5==14.8775kN//meq\o\ac(○,2)次梁傳給主梁次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板傳遞Gk2=14..875×99.0=1333.8755kN/mm小計G1k=20..23+1333.8755=154..105kkN/meq\o\ac(○,3)橫框架梁自重G2kk=3.6××2.5=99.0kNN/m合計Gk=G1k+G2k=1633.11kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)邊柱(B軸，E軸)邊框架梁傳傳遞Gk1=(7..438+55.5)×99.0=1116.4422kN邊框架梁自自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN合計GBk=GEk=Gk1+Gk2=1477.04kkNeq\o\ac(○,2)中柱C軸，D軸縱向中框架梁傳遞遞Gk1=14..875×99.0=1333.8755kN縱向中框架架梁自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN合計GGCk=Gk1+Gk2=1644.48kkN活載計算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁中間次梁及中框架架梁qk=2.0××2.5=55.0kNN/m邊框架梁qkk1=2.00×1.255=2.5kN/meq\o\ac(○,2)次梁傳遞給橫框架架梁(主梁)中間次梁傳遞Qk=5.0××9.0=445.0kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁qkk=2.0××2.5=55.0kNN/meq\o\ac(○,2)次梁傳給主梁Qk=5.0××9.0=445.0kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)邊柱(B軸，E軸)邊框架梁傳傳遞QBk=QEk=2.55×9.0==22.5kNeq\o\ac(○,2)中柱C軸，D軸縱向中框架梁傳遞遞Qk=5.0××9.0=445.0kkN頂層荷載位置如圖圖所示頂層荷載位置圖二層梁柱恒載計算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁(縱向向)中間次梁及中框架架梁gk=4.055×2.5==10.1225kN//m邊框架梁gkk1=4.005×1.225=5.0063kNN/mB,E軸gk2=5.55kN/mm(墻)eq\o\ac(○,2)次梁傳遞給橫框架架梁(主梁)中間次梁傳遞次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板－次梁－主梁傳傳遞Gk2=10..125×99.0=911.125kN/m小計G1k=20..23+911.125==111.3355kNN/meq\o\ac(○,3)橫框架梁自重gk=3.6kN/m折算為集中中荷載GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合計Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁gkk=4.055×2.5==10.1225kN//meq\o\ac(○,2)次梁傳給主梁次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板傳遞Gk2=10..125×99.0=911.125kkN/m小計G1k=20..23+911.125==111.3355kNN/meq\o\ac(○,3)橫框架梁自重G2KK=3.6××2.5=99.0kNN/m合計Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)邊柱(B軸，E軸)邊框架梁傳傳遞(板荷載+墻荷載)Gk11=(5.0063+5..5)×9..0=95..067kkN邊框架梁自自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重Gk3=7.005×4.338=30..88kNN/m合計GBk=GEk=Gk1+Gk2=1255.67kkNeq\o\ac(○,2)中柱C軸，D軸縱向中框架梁傳遞遞Gk1=10..125×99.0=911.125kN縱向中框架架梁自重GK2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重Gk33=7.055×4.388=30.888kN//m合計GGCk=Gk1+Gk2=1211.73kkN活載計算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁中間次梁及中框架架梁qk=3.5××2.5=88.75kkN/m邊框架梁qkk1=3.55×1.255=4.3775kN//meq\o\ac(○,2)次梁傳遞給橫框架架梁(主梁)中間次梁傳遞Qk=8.755×9.0==78.755kN/mm2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁qkk=3.5××2.5=88.75kkN/meq\o\ac(○,2)次梁傳給主梁Qk=8.755×9.0==78.755kN/mm3）柱子eq\o\ac(○,1)邊柱(B軸，E軸)邊框架梁傳傳遞QKk=QEk=4.3375×9..0=39..375kkNeq\o\ac(○,2)中柱C軸，D軸縱向中框架梁傳遞遞Qk=8.755×9.0==78.755kN(注：以上式中的柱柱高取層高減減去板厚，4.5-00.12=44.38m))一層梁柱恒載計算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁(縱向向)中間次梁及中框架架梁gk=4.055×2.5==10.1225kN//m邊框架梁gkk1=4.005×1.225=5.0063kNN/mB,E軸gk2=5.55kN/mm(墻)eq\o\ac(○,2)次梁傳遞給橫框架架梁(主梁)中間次梁傳遞次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板－次梁－主梁傳傳遞Gk2=10..125×99.0=911.125kN/m小計G1k=20..23+911.125==111.3355kNN/meq\o\ac(○,3)橫框架梁自重gk=3.6kN/m折算為集中中荷載GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合計Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁gkk=4.055×2.5==10.1225kN//meq\o\ac(○,2)次梁傳給主梁次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板傳遞Gk2=10..125×99.0=911.125kkN/m小計G1k=20..23+911.125==111.3355kNN/meq\o\ac(○,3)橫框架梁自重G2KK=3.6××2.5=99.0kNN/m合計Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)邊柱(B軸，E軸)邊框架梁傳傳遞(板荷載+墻荷載)Gk11=(5.0063+5..5)×9..0=95..067kkN邊框架梁自自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重Gk3=7.005×5.228=37..22kNN/m合計GBk=GEk=Gk1+Gk2=1255.67kkNeq\o\ac(○,2)中柱C軸，D軸縱向中框架梁傳遞遞Gk1=10..125×99.0=911.125kN縱向中框架架梁自重GK2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重Gk33=7.055×5.288=37.222kN//m合計GGCk=Gk1+Gk2=1211.73kkN活載計算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁中間次梁及中框架架梁qk=3.5××2.5=88.75kkN/m邊框架梁qkk1=3.55×1.255=4.3775kN//meq\o\ac(○,2)次梁傳遞給橫框架架梁(主梁)中間次梁傳遞Qk=8.755×9.0==78.755kN/mm2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板傳給次梁qkk=3.5××2.5=88.75kkN/meq\o\ac(○,2)次梁傳給主梁Qk=8.755×9.0==78.755kN/mm3）柱子eq\o\ac(○,1)邊柱(B軸，E軸)邊框架梁傳傳遞QKk=QEk=4.3375×9..0=39..375kkNeq\o\ac(○,2)中柱C軸，D軸縱向中框架梁傳遞遞Qk=8.755×9.0==78.755kN(注：以上式中的柱柱高取層高減減去板厚，5.4-00.12=55.28m))底層荷載計算1)柱自重G=7..05×(55.9-0..12)=440.75kkN2)墻自重gk2=5.55×0.2××(5.4--0.6)==5.28kkN/m20厚水泥砂漿漿抹灰gk1=0.002×20××4×0.55=0.8kN/m合計Gk1=(gk1+gk2)×9..0=54..72kN3)基礎(chǔ)梁自重GGk2=2.55×(9.00-0.5))=21.225kN基礎(chǔ)頂面恒載邊柱GBkk=GEk=Gk1+Gk2=75..97kN中柱GCkk=GDk=Gk2=21..25kN4)以上荷載在計算基基礎(chǔ)時用綜合上述各樓層的的荷載計算結(jié)結(jié)果，繪出結(jié)結(jié)構(gòu)豎向受載載總圖如圖所所示第三部分框架架側(cè)移剛度的的計算梁的線剛度混凝土為C30，Ec=3××104N/mm2在框架結(jié)構(gòu)中，有有現(xiàn)澆層樓面面，可以作為為梁的有效翼翼緣，增大梁梁的有效剛度度，減少框架架側(cè)移，為考考慮I0這一有利作作用，在計算算梁的截面慣慣性矩時，現(xiàn)現(xiàn)澆樓面得邊邊框架取I=1.55I0(I0為梁的截面面慣性矩)，對中框架架梁取I=2.00I0柱線剛度ic=bbh3/12層次hc(mm)Ec(N/mm2)b×hIc(mm4)Kc=EcIc//hc342003.0×104500×5000.52×101103.46667××1010242003.0×104500×5000.52×101102.88889××1010145003.0×104500×5000.52×101102.64441××1010橫縱梁線剛度Ibb的計算考慮整體現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)構(gòu)中，板對梁梁的有利作用用，對中框架架取I=2I0，對邊框架I=1.55I0。I0為矩形截面面框架梁的慣慣性矩。梁號Ec(N/mm22)b×h(mm×mm)I0(mm4)L(mm)kb=EcI0/LL(N·mm)邊框架1.5EEcI0/L(N·mm)中框架2EcII0/L(N·mm)LZ13.0×1044300×6005.4×10972002.16×101103.24×101104.32×10110LZ23.0×1044300×6005.4×10963003.6×101005.4×101007.20×10110相對線剛度的計算算令各層柱子線剛度度i=1.0，則其余各各桿件的相對對線剛度如圖圖所示相對線剛度是計算算各節(jié)點桿端端得彎矩分配配系數(shù)的依據(jù)據(jù)。選取框架（中框架架）橫向側(cè)移移剛度計算地震作用是根據(jù)各各受力構(gòu)件的的抗側(cè)剛度來來分配的，同同時，若用頂頂點位移法球球結(jié)構(gòu)的自振振周期時也要要用到結(jié)構(gòu)的的抗側(cè)剛度，為為此先計算各各樓層柱的抗抗側(cè)剛度。中框架柱側(cè)移剛度度計算第三層邊柱中柱第二層1）邊柱2）中柱第一層1）邊柱2）中柱邊框架柱側(cè)移剛度度計算（1）第三層1）邊柱2）中柱（2）第二層1）邊柱2）中柱（3）第一層1）邊柱2）中柱計算結(jié)果(詳見下下表)中框架柱側(cè)移剛度度D值邊柱層次/(104kN**m)/(104kN//m)一榀框架根數(shù)31.240.3833.466674.50.7868055694221.490.4272.888895.40.5076366226211.630.5872.464415.90.49868772742中柱32.480.5543.466674.51.1380944921222.990.5992.888895.40.7121177329213.260.7152.464415.90.60742999852/(104kN//m)31.9249×22=3.8449821.21975××2=2.4439511.1061×22=2.21120邊框架柱側(cè)移剛度度D值邊柱層次/(104kN**m)/(104kN//m)一榀框架根數(shù)30.930.3173.466674.50.6512200379221.120.3592.888895.40.4267966337211.220.5352.464415.90.45451005482中柱31.860.4823.466674.50.9901833668222.240.5282.888895.40.6277099432212.450.6632.464415.90.56325332592/(104kN//m)31.6414×22=3.2882821.0545×22=2.1009011.01776××2=2.00355橫向框架層間側(cè)移移剛度層數(shù)123104kN/m2.2120×55+0.60074×2+2.00355×2+0.44545=116.800032.4395×55+0.71121×2+2.11090×2+0.44268=118.266653.8498×44+3.28828×2=21..9648第四部分橫向水水平荷載作用用下框架結(jié)構(gòu)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)側(cè)移計算一、橫向自振周期期的計算基本自振周期T11(S)可按下式計計算：T1=1.7ψT(UUT)1/2注：UT假想把集中在各層層樓面處的重重力荷載代表表值Gi作為水平荷荷載而顯得的的結(jié)構(gòu)頂點位位移；ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期期考慮非承重重磚墻影響的的折減系數(shù)，取0.7。UT按以下公式計算：VGi=∑Gk(△U)i=VGi//∑GiJUT=∑(△U)注：∑GiJ為第i層的層層間側(cè)移剛度度；(△U)i為第i層層的層間側(cè)移移；(△U)k為第K層的的層間側(cè)移；；S為同層內(nèi)框架柱的的總數(shù)。結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)側(cè)移計算過程程見下表：結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)側(cè)移計算層次Gi(kN)VGi(kN)∑Di(kN/m)△Ui(m)Ui(m)310379.75510379.7552196480.04725660.3920655213290.21123669.9661826650.12958110.3448099112488.82236158.7551680030.21522770.2152277T1=1.7ψT(UUT)1/2=1.7×0.77×(0.339)1//2=0.74(S))二、水平地震作用用及樓層地震震剪力的計算算本結(jié)構(gòu)高度不超過過40m，質(zhì)量和剛剛度沿高度分分布比較均勻勻，變形以剪剪切型主，故故可用底部剪剪力法計算水水平地震作用用，即：1、結(jié)構(gòu)等效總重力力荷載代表值值GeqGeq=0.85∑∑Gi=0.85×(110379..75+133290.221+124488.822)=30734.9963kN2、計算水平地震影影響系數(shù)a1查表得二類場地近近震特征周期期值Tg=0.355S查表得高防烈度為為7度的amax=0..08a1=(Tg/Tr))rη2amax注：r為曲線下降段的衰衰減指數(shù)，一一般到0.9;η2為阻尼調(diào)彎系數(shù)，一一般取1.0;a1=(0.35/00.74)00.9×1..0×0.008=0.004083、結(jié)構(gòu)總的水平地地震作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值FEKFEK=a1Geqq=0.04408×300734.9963=12253.9886kN因1.4Tg=1..4×0.335=0.449S＜T1=0.744S，所以應(yīng)考考慮頂部附加加水平地震作作用。頂部附附加地震作用用系數(shù)：δn=0.08T1++0.07==0.08××0.74++0.07==0.12992△F5=0.1292××1253..986=1162.0115kN各質(zhì)點橫向水平地地震作用按下下式計算：FEEK(1-δn)=12553.9866×(1-00.12922)=10991.9711kNFi=GiHiFEKK(1-δn)/(∑GkHK)=(GiHi/∑GkHK)×10991.9711kN地震作用下各樓層層水平地震層層間剪力Vi為：Vi=∑FK計算過程如下表：：各質(zhì)點橫向水平地地震作用及樓樓層地震剪力力計算表層次Hi(m)Gi(kN)GiHi(kN·m)GiHi/∑GJHJFi(kN)Vi(kN)315.810379.755164000.0050.423461.90461.90211.313290.211150179.3370.387422.59884.4915.912488.82273684.0440.190207.471091.96∑387863.446各質(zhì)點水平地震作作用及樓層地地震剪力沿房房屋高度的分分布見下圖三、多遇水平地震震作用下的位位移驗算水平地震作用下框框架結(jié)構(gòu)的層層間位移(△U)i和頂點位移Ui分別按下式式計算：(△U)i=Vi/∑∑DiJUi=∑(△U)k各層的層間彈性位位移角θe=(△U)i/hi，根據(jù)《抗抗震規(guī)范》，考考慮磚填充墻墻抗側(cè)力作用用的框架，層層間彈性位移移角限值[θe]＜1/550。計算過程程如下表：橫向水平地震作用用下的位移驗驗算層次Vi(kN)∑Di(kN/m)(△U)i(m)Ui(m)hi(m)θe=(△U)i/hi3461.902196480.00210330.01339554.51/21402884.491826650.00484220.01129225.41/111511091.961680030.00645000.00645005.91/914由此可見，最大層層間彈性位移移角發(fā)生在第第三層，1/914＜1/550，滿足規(guī)范范要求。四、水平地震作用用下框架內(nèi)力力計算1、框架柱端剪力及及彎矩分別按按下列公式計計算柱端剪力：ViJJ=DiJVi/∑DiJ（i—層，J—柱）下端MbiJ==ViJ·yh上端MMuiJ=ViJ(1-y)hhy=yn+y1++y2+y3注：yn為框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反反彎點高度比比；y1為為上下層梁線線剛度變化時時反彎點高度度比的修正值值；y2、y3為上下層層層高變化時反反彎點高度比比的修正值；；y為框框架柱的反彎彎點高度比；；底層柱需考慮修正正值y2。為梁柱剛度比各層柱端彎矩及剪剪力計算層次hi(m)Vi(kN)∑Di(kN/m)邊柱B,E柱Di(kN/m)Vi(B,E)(kN)y(m)Mbi(kN·m)Mui(kN·m)34.5461.90219648786816.551.240.3626.8147.6625.4884.49182665507624.581.490.4559.7373.015.91091.96168003498732.411.630.57108.9982.22各層柱端彎矩及剪剪力計算層次hi(m)Vi(kN)∑Di(N/mm)中柱C,D柱Di(N/mm)Vi(C,D)(kN)y(m)Mbi(kN·m)MuikN·m)34.5461.902196481138123.932.480.4245.2362.4625.4884.49182665712134.482.990.5093.1093.1015.91091.96168003607439.483.260.55128.11104.822、梁端彎矩、剪力力及柱軸力分分別按以下公公式計算：Mlb=ilb(Mbii+1+Mui,J)/((ilb+irb)ilb/(ilb+irb)=1.224/(1..24+1..24)=00.5Mrb=irb(Mbii+1+Mui,J)/((ilb+irb)irb/(ilb+irb)=0.55Vb=(Mlb+Mrrb)/LL==7.5mNi=∑(Vlb-Vrb)k具體計算過程見下下表：層次邊梁中梁柱軸力NMlb/kN·mMrb/kN·mL/mVb/kNMlb/kN·mMrb/kN·mL/mVb/kN邊柱中柱347.6631.237.510.5231.2331.237.58.33-10.52-2.19299.8169.177.522.5369.1769.177.518.45-33.05-6.271141.9598.967.532.1298.9698.967.526.39-65.17-12.0注：表中柱軸力中中的負(fù)號表示示拉力，當(dāng)為為左震時，左左側(cè)兩根柱為為拉力，對應(yīng)應(yīng)的右側(cè)柱為為壓力右地震作用下框架架彎矩圖(kN·m))右地震作用下框架架彎矩圖(PKPM計算結(jié)果)水平地震作用下框框架剪力圖(kN)右地震作用下框架架軸力圖(kN)五、風(fēng)荷載作用下下的內(nèi)力計算算風(fēng)荷載已簡化為作作用于框架上上的水平節(jié)點點力，計算過過程類同水平平地震作用下下的情況。風(fēng)荷載作用下框架架側(cè)移計算水平荷載作用下框框架的層間側(cè)側(cè)移可按下式式計算：式中－－第j層的的總剪力；－－第j層所有柱柱的抗側(cè)剛度度之和；－－第j層的層間間側(cè)移。第一層的層間側(cè)移移值求出來以以后，就可以以計算各樓板板標(biāo)高處的側(cè)側(cè)移值的頂點點側(cè)移值，各各層樓板標(biāo)高高處的側(cè)值是是該層以下各各層層間側(cè)移移之和。頂點點側(cè)移是所有有各層層間側(cè)側(cè)移之和。j層側(cè)移j層側(cè)移框架在風(fēng)荷載作用用下側(cè)移的計計算見下表層次316.2516.25384980.000421/10714231.6647.91243950.001961/2755122.7770.68221200.003201/18440.00105mm側(cè)移驗算：層間側(cè)移最大值：：1/18444<1/5550(滿足要求)2.風(fēng)荷載作用下的內(nèi)內(nèi)力計算根據(jù)各樓層剪力及及柱的抗側(cè)剛剛度可求得分分配至各框架架柱的剪力，根根據(jù)與地震作作用下內(nèi)力分分析相同的方方法可求得柱柱的反彎點高高度。由此可可求得框架柱柱的柱端彎矩矩。計算結(jié)果果如表所示。由由柱端剪力根根據(jù)節(jié)點的彎彎矩平衡條件件求得各梁端端彎矩及梁端端剪力，其結(jié)結(jié)果見表；再再由節(jié)點力的的平衡條件求求得柱的軸力力，其結(jié)果見見表。由此作作風(fēng)荷載作用用下的M,V,N圖見圖所示示。eq\o\ac(○,1)框架柱端剪力及彎彎矩分別按下下列公式計算算柱端剪力：ViJJ=DiJVi/∑DiJ（i—層，J—柱）下端MbiJ==ViJ·yh上端MMuiJ=ViJ(1-y)hhy=yn+y1++y2+y3注：yn為框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反反彎點高度比比；y1為為上下層梁線線剛度變化時時反彎點高度度比的修正值值；y2、y3為上下層層層高變化時反反彎點高度比比的修正值；；y為框框架柱的反彎彎點高度比；；底層柱需考慮修正正值y2。為梁柱剛度比風(fēng)荷載作用下3軸軸框架各層柱柱端彎矩及剪剪力計算表邊柱（B,E柱）層次hi/mVi/kN∑Di/(kN/m)Di/(kN/m)Vi(B,E)/kNMb/kN·mMu/kN·m34.516.253849878683.321.240.365.389.5625.447.912439550769.971.490.4524.2329.6115.970.6822120498715.931.630.5753.5740.42中柱（C,D柱）層次hi/mVi/kN∑Di/(kN/m)Di/(kN/m)Vi(B,E)/kNMb/kN·mMu/kN·m34.516.2538498113814.802.480.429.0712.5325.447.9124395712113.992.990.5037.7737.7715.970.6822120607419.413.260.5562.9951.53eq\o\ac(○,2)梁端彎矩、剪力及及柱軸力分別別按以下公式式計算：Mlb=ilb(Mbii+1+Mui,J)/((ilb+irb)ilb/(ilb+irb)=1.224/(1..24+1..24)=00.5Mrb=irb(Mbii+1+Mui,J)/((ilb+irb)irb/(ilb+irb)=0.55Vb=(Mlb+Mrrb)/LL==7.5mNi=∑(Vlb-Vrb)k風(fēng)荷載作用下3軸軸框架各層柱柱端彎矩及剪剪力計算表層次邊梁中梁柱軸力NMlb/kN·mMrb/kN·mL/mVb/kNMlb/kN·mMrb/kN·mL/mVb/kN邊柱中柱39.566.277.52.116.276.277.51.672.110.44234.9923.427.57.7923.4223.427.56.259.891.98164.6544.657.514.5744.6544.657.511.9124.464.64注：柱軸力中的負(fù)負(fù)號表示拉力力，當(dāng)為左風(fēng)風(fēng)作用時，左左側(cè)兩根柱為為拉力，對應(yīng)應(yīng)的右側(cè)柱為為壓力左風(fēng)彎矩圖（單位位：kN·m))左風(fēng)彎矩圖（PKKPM計算結(jié)果)——分析誤差較大的原原因：1.很有可能是是在計算框架架側(cè)移時出現(xiàn)現(xiàn)了較大的誤誤差。2.y的取值不夠夠準(zhǔn)確等原因因，導(dǎo)致手算算與PKPM計算結(jié)果產(chǎn)產(chǎn)生了相對較較大的誤差。由由于風(fēng)荷載產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩較較小，在后面面的計算中還還是采用手算算的結(jié)果進行行設(shè)計。左風(fēng)剪力圖（單位位：kN)左風(fēng)軸力圖（單位位：kN)第五部分豎向荷荷載作用下框框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)內(nèi)力計算迭代法計算豎向荷荷載作用下框框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力力根據(jù)本設(shè)計的實際際情況，迭代代法的計算按按以下步驟具具體實施：1．計算桿端得固端端彎矩及機電電部平衡彎矩矩:從框架的受載總圖圖可知，恒載載和活載均化化為了集中力力，梁受載情情況如圖所示示：框架梁的受載簡圖圖固端彎矩：====依次可以算出各種種條件下的固固端彎矩和節(jié)節(jié)點不平衡彎彎矩。固端彎彎矩填入桿端端，節(jié)點不平平衡彎矩填入入內(nèi)方框（如如圖所示）2．計算桿端的彎矩矩分配系數(shù):由前述剛的比可根根據(jù)下式計算算出節(jié)點各端端的彎矩分配配系數(shù)，將分分配系數(shù)填入入內(nèi)外框各對對應(yīng)的桿端處處。匯于同一一節(jié)點各桿端端得分配系數(shù)數(shù)之和為0.5.如圖所示：：3．計算節(jié)點各桿件件的近端轉(zhuǎn)角角彎矩:該計算在圖圖上完成。4.計算桿端得最后彎彎矩Mik:將固端彎矩及節(jié)點點不平衡彎矩矩填入圖中節(jié)節(jié)點的方框后后，即可以進進行疊代計算算，直至桿端端彎矩趨于穩(wěn)穩(wěn)定，最后按按下式求得各各桿端彎矩，如如圖所示。式中－－桿端最最后彎矩；－－各桿端固端彎彎矩；－－疊代所得的桿桿端近端轉(zhuǎn)角角彎矩；－－疊代所得的桿桿端遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)角角彎矩；已知某節(jié)點上柱傳傳來的軸力NNu和左右傳來來的剪力Vl,Vr,其下柱的軸軸力：Nl=Nu-Vl++Vr式中，Nu,Nll以壓力為正正，拉力為負(fù)負(fù)。恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用用下的彎矩圖圖，剪力圖，軸軸力圖如圖所所示為便于計算，疊加加桿件最后的的桿端彎矩在在另一張圖上上進行。eq\o\ac(○,1)恒載作用下的內(nèi)力力分析1.第三層固端彎矩====2.第二，一層固端彎彎矩====eq\o\ac(○,2)活載作用在BC跨跨的內(nèi)力分析析第三層：==C柱柱集中力為22.5kkN第二，一層：==C柱集中力為39..375kNN分析方法及分析過過程與恒載作作用下框架的的迭代分析相相同。其過程程不再重復(fù)，給給出相應(yīng)的彎彎矩，剪力和和軸力圖。eq\o\ac(○,3)活載作用在CD跨跨的內(nèi)力分析析第三層：==C柱集中力為45..0-22..5=22..5kN第二，一層：==C，D柱集中力為78..75-399.375==39.3775kN分析方法及分析過過程與恒載作作用下框架的的迭代分析相相同。其過程程不再重復(fù)，給給出相應(yīng)的彎彎矩，剪力和和軸力圖。eq\o\ac(○,4)活載作用在DE跨跨的內(nèi)力分析析該情況與BC跨時時的情況對稱稱，分析過程程和結(jié)果不再再重復(fù)，只在在內(nèi)力組合時時考慮此種情情況，其內(nèi)力力的方向和符符號與活載作作用在BC跨時對稱考考慮。eq\o\ac(○,5)重力荷載代表值作作用下的內(nèi)力力分析此時重力荷載代表表值作用的位位置與受載總總圖一致，其其數(shù)值要經(jīng)過過計算。重力力荷載代表值值的取值：一般層：GEi==恒載+0.5樓面活載屋面層：GEi==恒載+0.5雪荷載重力荷載代表值作作用下框架的的受載總圖與與恒載或活載載下的受載總總圖類似。以以下分別計算算各作用點的的荷載大小。1.屋面GEB=GEE=GGBk+0.55×雪荷載×跨度×負(fù)載寬度=147.04++0.5×00.75×99.0×1..25=1551.26kNGE(BC跨1,22)=GE(DE跨1,2)=GGk+0.5×雪荷載×跨度×負(fù)載寬度=1633.11+00.5×0..75×9..0×2.55=171..55kNNGE(CD)跨=G中k+0.5×雪荷載×跨度×負(fù)載寬度=163.11++0.5×00.75×99.0×2..5=1711.55kkNGEC=GED=1164.488+0.5××0.75××9.0×22.5=1772.92kN2.第二層和第一層GEB=GEE=1125.677+0.5××39.3775=1455.36kkNGE(BC跨1,22)=GE(DE跨1,2)=1120.366+0.5××78.755=159..735kkNGE(CD)跨=1120.366+0.5××78.755=159..735kkNGEC=GED=1121.733+0.5××78.755=161..11kNN4.固端彎矩(1)屋面固端彎彎矩====(1)第二，一層層固端彎矩====由迭代法分析計算算出結(jié)構(gòu)的彎彎矩，剪力及及軸力。前為手算結(jié)果計算算簡圖，后為為PKPM計算簡圖，用用以和手算結(jié)結(jié)果進行比較較，內(nèi)力組合合及配筋計算算采用手算結(jié)結(jié)果來進行設(shè)設(shè)計與計算。恒載下的彎矩圖（單單位：kN·m))恒載作用下彎矩圖圖（PKPM計算結(jié)果）恒載下的剪力圖（單單位：kN)恒載下剪力圖（PPKPM計算結(jié)果）恒載下的軸力圖（單單位：kN)恒載下軸力圖（PPKPM計算結(jié)果）活載作用在BC跨跨的彎矩圖（單單位：kN·m))活載作用在BC跨跨的彎矩圖（PKPM計算結(jié)果)活載作用在BC跨跨的剪力圖（單單位：kN)活載作用在BC跨跨的剪力圖（PKPM計算簡圖)活載作用在BC跨跨的軸力圖（單單位：kN)活載作用在BC跨跨的軸力圖（PKPM計算結(jié)果）活載作用在CD跨跨的彎矩圖（單單位：kN·m))活載作用在CD跨跨的彎矩圖（PKPM計算結(jié)果)活載作用在CD跨跨的剪力圖（單單位：kN)活載作用在CD跨跨的剪力圖（PKPM計算結(jié)果)活載作用在CD跨跨的軸力圖（單單位：kN)活載作用在CD跨跨的軸力圖（PKPM計算結(jié)果)重力荷載代表值作作用下的彎矩矩圖（單位：：kN·m))重力荷載代表值作作用下的彎矩矩圖（PKPM計算結(jié)果）重力荷載代表值作作用下的剪力力圖（單位：：kN)重力荷載代表值作作用下的剪力力圖（PKPM計算結(jié)果)重力荷載代表值作作用下的軸力力圖（單位：：kN)重力荷載代表值作作用下的軸力力圖（PKPM計算結(jié)果)——據(jù)對比手算結(jié)果和和PKPM計算結(jié)果，使使用迭代法計計算的手算結(jié)結(jié)果具有較大大的準(zhǔn)確性，可可以用來進行行內(nèi)力組合。第六部分內(nèi)力組組合各種荷載分別作用用下的內(nèi)力分分析結(jié)果取得得后，結(jié)構(gòu)的的所有構(gòu)件需需進行內(nèi)力組組合。組合時時一般是針對對受力較大構(gòu)構(gòu)件的最不利利截面進行，對對于梁而言，左左，右梁端及及跨中為最不不利截面；對對于柱而言，柱柱頂和柱底為為最不利截面面。本設(shè)計取取底層，頂層層BC和CD跨梁，以及及一，二，三三層B柱，C柱進行內(nèi)力力組合。本結(jié)結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮抗抗震設(shè)防，應(yīng)應(yīng)比較抗震和和非抗震內(nèi)力力組合后確定定界面設(shè)計的的內(nèi)力依據(jù)。本設(shè)計為核查數(shù)據(jù)據(jù)方便，組合合的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)據(jù)均采用框架架計算軸線處處的數(shù)據(jù)，實實際工程中應(yīng)應(yīng)采用梁端和和柱端數(shù)據(jù)，這這樣會更加準(zhǔn)準(zhǔn)確和經(jīng)濟。內(nèi)力組合具體過程程詳見內(nèi)力組組合表。非抗震組合相對比比較簡單，但但也要注意確確定組合項時時一定要多種種方案進行比比較，使組合合出的目標(biāo)值值最大。當(dāng)只只有一種活載載參與組合時時，組合系數(shù)數(shù)取1.0.用于承載力計算的的框架梁由可可變荷載效應(yīng)應(yīng)控制的基本本組合見表，由由于抗震要求求應(yīng)考慮強剪剪弱彎，故梁梁的剪力應(yīng)考考慮框架抗震震等級進行調(diào)調(diào)整，現(xiàn)就表表中幾個帶下下劃線的數(shù)據(jù)據(jù)加以說明：：3層L-BC左端最大大負(fù)彎矩組合合：Ml=γRE(1.2eq\o\ac(○,1))+1.3eq\o\ac(○,3))=0.75×[11.2×(--148.338)+1..3×(-447.66))]=-180.0011kNN·m剪力組合應(yīng)考慮強強剪弱彎的調(diào)調(diào)整：V=γRE[ηVb(MMbl+Mbr)/Ln+VGb]=0.75×[[-1.2××(-1800.011++217.1103)/((7.0×00.75)++147.332]=0.75×[--1.2×((-8.488)+1477.32]=118.02kkN式中7.0m為梁的凈凈跨；式中γRE=0.775(彎矩)0.855(剪力)為調(diào)整系數(shù)數(shù)。用于承載力計算的的框架柱考慮慮地震作用效效應(yīng)與其他荷荷載效應(yīng)的基基本組合分別別見表。由于有抗震設(shè)計要要求，柱端彎彎矩除考慮一一般組合外，還還要考慮強柱柱弱梁的作用用，對柱端彎彎矩組合值之之和的計算應(yīng)應(yīng)考慮在相應(yīng)應(yīng)梁端彎矩組組合值之和的的基礎(chǔ)上作相相應(yīng)的調(diào)整(二級抗震，增增大系數(shù)為1.2),然后再按柱柱端線剛度的的比例分配給給各柱端，得得到柱端彎矩矩的組合值。所所以表和表是是配合使用的的，現(xiàn)就表中中帶下劃線的的數(shù)據(jù)加以說說明：2層B柱上端彎矩：式中0.8為偏心受壓壓構(gòu)件的抗震震承載力調(diào)整整系數(shù)；0.83//1.83為柱端彎矩矩抗柱線剛度度的分配系數(shù)數(shù)；1.2為二級抗震震強柱弱梁的的調(diào)整系數(shù)。2層B柱下下端彎矩：柱剪力：式中1.2為二級抗震震強柱弱梁的的調(diào)整系數(shù)，4.8為二層的凈凈高，0.8是偏壓構(gòu)件件的調(diào)整系數(shù)數(shù)，在剪力計計算時予以還還原。一層柱上端彎矩：：一層柱柱底彎矩：：底層柱柱底彎矩，對對于二級抗震震直接由柱組組合值乘以擴擴大系數(shù)1.25。柱剪力：式中5.3為底層柱的的凈高，0.8仍為還原系系數(shù)。最后為基礎(chǔ)設(shè)計對對柱頂(即基頂)進行了內(nèi)力力標(biāo)準(zhǔn)值及設(shè)設(shè)計值的組合合，因為基地地面積計算時時要用標(biāo)準(zhǔn)值值組合，而基基礎(chǔ)高度的抗抗沖切驗算及及基底配筋計計算用到設(shè)計計值組合?；斪饔眯?yīng)應(yīng)抗震標(biāo)準(zhǔn)值值組合見表?？蚣芰簝?nèi)力組合層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與風(fēng)荷載載組合豎向荷載組合豎向荷載與地震荷荷載組合恒載=1\*GB3①活載=2\*GB3②風(fēng)載=3\*GB3③地震=4\*GB3④1.2*=1\*GB3①+1..4*=2\*GB3②1.2*=1\*GB3①+0.9*1.44*（=2\*GB3②+=3\