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攪拌速度和形式對(duì)聚羧酸減水劑分散性的作用,建筑材料論文摘要:在不同攪拌速度,不同攪拌形式條件下,研究攪拌對(duì)聚羧酸減水劑分散性的影響。在試驗(yàn)方式方法及實(shí)驗(yàn)原材料不變的前提下,結(jié)果表示清楚轉(zhuǎn)速固定在250r/min時(shí),攪拌形式采用雙層斜葉槳式,聚羧酸減水劑分散性最佳。本文關(guān)鍵詞語:攪拌速度;攪拌形式;分散性;傳統(tǒng)混凝土以水、水泥、砂和石為原材料制備的,而當(dāng)代混凝土是參加礦物摻合料和化學(xué)外加劑的六組分[1,2]。聚羧酸高性能減水劑能夠有效提高混凝土拌合物的工作性,聚羧酸減水劑是現(xiàn)代背景下提出的一種全新高性能減水劑[3,4]。聚羧酸高性能減水劑也將成為高性能混凝土不可或缺的組分之一[5]。由于聚羧酸高性能減水劑在實(shí)際應(yīng)用經(jīng)過優(yōu)點(diǎn)比擬多,所以已經(jīng)漸漸成為現(xiàn)前階段以及將來很長(zhǎng)一段時(shí)間,整個(gè)行業(yè)的主要發(fā)展方向。聚羧酸高性能減水劑在實(shí)際使用時(shí)的優(yōu)勢(shì)特點(diǎn)已經(jīng)遭到了全世界范圍內(nèi)的普遍認(rèn)可。十分是在如今的高鐵、隧道、橋梁等各種不同類型的大型工程項(xiàng)目建設(shè)中,已經(jīng)實(shí)現(xiàn)高質(zhì)量的應(yīng)用[6,7,8]。聚羧酸高性能減水劑合成攪拌的目的是使各組分均勻分布,到達(dá)宏觀或微觀上的勻質(zhì)性,提高混合料各個(gè)組分介入運(yùn)動(dòng)軌跡和運(yùn)動(dòng)次數(shù)的穿插頻率[9],隨著混凝土攪拌速度的提高和攪拌形式的更改,聚羧酸減水劑的分散效果并沒有進(jìn)一步增加[10],本研究主要討論攪拌對(duì)聚羧酸減水劑分散性的影響。1、實(shí)驗(yàn)材料及分析方式方法1.1、實(shí)驗(yàn)原材料異戊烯基聚氧乙烯醚單體〔TPEG〕:遼寧奧克化學(xué)股份有限公司;丙烯酸〔AA〕:衛(wèi)星石化;丙烯酸聚醚磷酸酯、復(fù)原劑:科之杰新材料集團(tuán)浙江有限公司;過氧化氫〔27.%〕:蘇州市嵐昱化工有限公司;巰基丙酸:上海魯瑞精細(xì)化工有限公司;水:去離子水。1.2、試驗(yàn)方式方法PCE-1聚羧酸減水劑合成:四口燒瓶中參加一定量的TPEG固體和水,攪拌并升溫至25℃,參加一定量的過氧化氫,緩慢滴加復(fù)原劑、巰基丙酸、AA,反響3h,加液堿中和,得到含量為40%的PCE-1聚羧酸減水劑。1.3、攪拌講明攪拌容器為6L圓柱形容器,底部直徑為16cm,高度為30cm,不同攪拌槳直徑都為9cm。2、實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論2.1、聚羧酸減水劑合成攪拌方式對(duì)其分散性能的影響在試驗(yàn)方式方法及實(shí)驗(yàn)原材料不變的前提下,攪拌速度固定在250r/min,改變攪拌形式,分別采用渦輪式、框式、雙層斜葉槳式、錨式、推進(jìn)式和單層斜葉槳式這6種不同的攪拌形式,不同攪拌形式下制得聚羧酸減水劑,分別測(cè)量初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度?!惨妶D1)圖1聚羧酸減水劑合成攪拌方式對(duì)其分散性能的影響由圖1能夠看出,初始凈漿流動(dòng)度隨著不同攪拌形式的改變而改變,60min凈漿流動(dòng)度趨勢(shì)基本與初始凈漿流動(dòng)度一致,采用雙層斜葉槳式的聚羧酸減水劑初始凈漿流動(dòng)度是最大的,測(cè)量值為210mm,采用雙層斜葉槳式的聚羧酸減水劑60min凈漿流動(dòng)度是最大的,測(cè)量值為205mm,由此能夠以為:在同一條件下,采用渦輪式、框式、雙層斜葉槳式、錨式、推進(jìn)式和單層斜葉槳式這6種不同的攪拌形式,雙層斜葉槳式制得的聚羧酸減水劑具有更好的分散性能。2.2、雙層斜葉推進(jìn)式攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響在試驗(yàn)方式方法及實(shí)驗(yàn)原材料不變的前提下,攪拌形式采用雙層斜葉推進(jìn)式,攪拌速度分別設(shè)定為100r/min、150r/min、175r/min、200r/min、225r/min、250r/min、275r/min、300r/min、和400r/min,不同攪拌速度下制得聚羧酸減水劑,分別測(cè)量初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度?!惨妶D2)圖2雙層斜葉推進(jìn)式攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響由圖2能夠看出,初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度隨著攪拌速度的改變而改變,總體趨勢(shì)為先上升,到達(dá)峰值后開場(chǎng)下降,當(dāng)轉(zhuǎn)速為250r/min時(shí),初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度到達(dá)峰值,測(cè)量值分別為213mm和208mm。2.3、渦輪式槳攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響在試驗(yàn)方式方法及實(shí)驗(yàn)原材料不變的前提下,攪拌形式采用渦輪式,攪拌速度分別設(shè)定為100r/min、150r/min、175r/min、200r/min、225r/min、250r/min、275r/min、300r/min、350r/min和400r/min,不同攪拌速度下制得聚羧酸減水劑,分別測(cè)量初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度。〔見圖3)圖3渦輪式槳攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響由圖3能夠看出,初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度隨著攪拌速度的改變而改變,總體趨勢(shì)為先上升,到達(dá)峰值后開場(chǎng)下降,當(dāng)轉(zhuǎn)速為300r/min時(shí),初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度到達(dá)峰值,測(cè)量值分別為212mm和203mm。2.4、推進(jìn)式槳攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響在試驗(yàn)方式方法及實(shí)驗(yàn)原材料不變的前提下,攪拌形式采用推進(jìn)式,攪拌速度分別設(shè)定為100r/min、150r/min、175r/min、200r/min、225r/min、250r/min、275r/min、300r/min、325r/min400r/min和500r/min,不同攪拌速度下制得聚羧酸減水劑,分別測(cè)量初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度。〔見圖4)圖4推進(jìn)式槳攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響由圖4能夠看出,初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度隨著攪拌速度的改變而改變,總體趨勢(shì)為先上升,到達(dá)峰值后開場(chǎng)下降,當(dāng)轉(zhuǎn)速為325r/min時(shí),初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度到達(dá)峰值,測(cè)量值分別為212mm和203mm。2.5、框式槳攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響在試驗(yàn)方式方法及實(shí)驗(yàn)原材料不變的前提下,攪拌形式采用框式,攪拌速度分別設(shè)定為100r/min、150r/min、200r/min、225r/min、250r/min、275r/min、300r/min、325r/min、400r/min和500r/min,不同攪拌速度下制得聚羧酸減水劑,分別測(cè)量初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度?!惨妶D5)由圖5能夠看出,初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度隨著攪拌速度的改變而改變,總體趨勢(shì)為先上升,到達(dá)峰值后開場(chǎng)下降,當(dāng)轉(zhuǎn)速為400r/min時(shí),初始凈漿流動(dòng)到達(dá)峰值,測(cè)量值為212mm,當(dāng)轉(zhuǎn)速為350r/min時(shí),60min凈漿流動(dòng)度到達(dá)峰值,測(cè)量值為205mm。2.6、錨式槳攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響在試驗(yàn)方式方法及實(shí)驗(yàn)原材料不變的前提下,攪拌形式采用錨式,攪拌速度分別設(shè)定為100r/min、175r/min、200r/min、250r/min、275r/min、300r/min、325r/min、350r/min、375r/min、400r/min和500r/min、不同攪拌速度下制得聚羧酸減水劑,分別測(cè)量初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度?!惨妶D6)圖5框式槳攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響圖6錨式槳攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響由圖6能夠看出,初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度隨著攪拌速度的改變而改變,總體趨勢(shì)為先上升,到達(dá)峰值后開場(chǎng)下降,當(dāng)轉(zhuǎn)速為400r/min時(shí),初始凈漿流動(dòng)到達(dá)峰值,測(cè)量值為212mm,當(dāng)轉(zhuǎn)速為375r/min時(shí),60min凈漿流動(dòng)度到達(dá)峰值,測(cè)量值為203mm。2.7、單層斜葉推進(jìn)式槳攪及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響在試驗(yàn)方式方法及實(shí)驗(yàn)原材料不變的前提下,攪拌形式采用單層槳式,攪拌速度分別設(shè)定為100r/min、150r/min、200r/min、250r/min、275r/min、300r/min、325r/min、350r/min、400r/min、500r/min和600r/min,不同攪拌速度下制得聚羧酸減水劑,分別測(cè)量初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度?!惨妶D7)由圖7能夠看出,初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度隨著攪拌速度的改變而改變,總體趨勢(shì)為先上升,到達(dá)峰值后開場(chǎng)下降,當(dāng)轉(zhuǎn)速為400r/min時(shí),初始凈漿流動(dòng)度和60min凈漿流動(dòng)度到達(dá)峰值,測(cè)量值分別為209mm和192mm。圖7單層斜葉推進(jìn)式攪拌及速度對(duì)聚羧酸減水劑分散性能的影響3、結(jié)束語攪拌速度過慢使聚羧酸減水劑合成經(jīng)過中的原材料分散不勻,聚羧酸減水劑分散性能降低;適當(dāng)提高攪拌速度及改善攪拌形式使聚羧酸減水劑合成物中材料分散均勻,聚羧酸減水劑分散性能較大提高;過快的攪拌速度增大含氣量,反響影響聚羧酸減水劑分散性能。以下為參考文獻(xiàn)[1]宋少民.混凝土學(xué)[M].武漢理I大學(xué)出版社,2020.[2]蔡紹懷.當(dāng)代鋼管混凝土構(gòu)造[M].北京:人民交通出版社,2003:3-4.[3]秦榮,謝肖禮,彭文立,等。鋼管混凝土拱橋鋼管開裂事故分析[J].土木工程學(xué)報(bào).2001,34(3):74-77.[4]李廉錕.構(gòu)造力學(xué)(上冊(cè))[M].北京:高等教育出版社,2004:134-135.[5]焦予民.混凝土多步攪拌工藝研究[D].長(zhǎng)安大學(xué),2006.[6]朱志堅(jiān).高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