某車間混凝土斜墻模板專項施工方案

車間***‘—G“/11‘軸混凝土斜墻施工（補充）方案方案說明：本方案是針對車間***‘—G“/11‘軸混凝土斜墻編制的。由于該部位混凝土斜墻的結(jié)構(gòu)特殊、復(fù)雜性。為此，現(xiàn)對該部位的模板支撐、混凝土澆筑施工作一個補充。該樓的其它部位及方案內(nèi)容均按照原車間一至車間五施工方案施工。車間***‘—G“/11‘軸混凝土斜墻模板工程施工方案砼墻結(jié)構(gòu)特征：該部位混凝土斜墻長為17.78m、墻總高為29.40m。墻高有一至七層組成。其中第一層墻高為6.00m、墻厚200㎜；第二層至第七層墻高均為3.90m、墻厚150㎜。設(shè)計墻體向外傾斜比為1：13。且墻體立面上設(shè)有75個2000×600㎜的窗，窗與窗的豎向間距是600㎜，橫向布置不規(guī)則，對模板支撐及混凝土澆筑施工造成一定的難度。模板支撐設(shè)計與施工eq\o\ac(○,1)材料選用：該部位混凝土斜墻采用18㎜厚膠合板，模板的承重及支撐部分采用?48×3.0鋼管及50×80方木組成的支撐體系，并采用M12對拉穿墻螺桿。eq\o\ac(○,2)模板施工順序：清理、修平己澆層面混凝土軸線、標(biāo)高復(fù)核彈出砼墻內(nèi)外邊線和模板控制線搭設(shè)砼墻外模定位鋼管、鋪設(shè)外模豎向鋼管擱柵鋪設(shè)外墻模板彈出窗洞口定位線墻體鋼筋綁扎布設(shè)、鉆對拉螺桿孔、放螺桿套管及鋼筋頂棍封包砼墻內(nèi)模板及窗洞內(nèi)模板布設(shè)內(nèi)墻模板背肋豎向鋼管布設(shè)內(nèi)外橫楞雙鋼管及螺桿加固定位拉統(tǒng)線校正砼墻模板支撐斜鋼管并與室內(nèi)支模架連接。eq\o\ac(○,3)砼墻模板施工：a、支模前須彈好各樓層墻的中心線，門窗洞口位置線。彈好模板安裝位置線和支?？刂凭€，并核對標(biāo)高找平。模板提前涂刷好脫模油。b、搭設(shè)墻外模上部定位鋼管的相對尺寸，由樓面軸線垂直吊上引出。上下定位鋼管與室內(nèi)滿堂支模架相連接，嚴(yán)禁與外墻腳手架連接。連接鋼管應(yīng)從留設(shè)的窗洞內(nèi)伸入，不允許從墻體內(nèi)另開洞伸入連接。外模豎向鋼管擱柵沿墻體長方向間距≤250㎜鋪設(shè)，鋼管長度不得短于支撐層墻體高度，采用14#鐵絲同定位鋼管扎牢。c、鋪設(shè)外墻模板時，按施工圖設(shè)計的窗口尺寸及窗臺底（窗頂）標(biāo)高鋪設(shè)模板，留出窗洞長向中間的三分之二，窗洞高的三分之二（窗洞的下部分），特別要注意每個窗的窗臺口模板標(biāo)高的準(zhǔn)確。并在模板上彈好窗洞線，洞口尺寸、位置必須正確。d、待墻體鋼筋綁扎完成后，根據(jù)實際情況及施工方案布置穿墻螺桿位置及鉆孔。安放穿墻螺桿、塑料套管和模板定位鋼筋。穿墻螺桿間距縱向為600㎜、橫向為500㎜，底部幾排根據(jù)情況適當(dāng)加密，穿墻螺桿須梅花布置。穿墻螺桿的塑料套管、模板定位鋼筋的長度須與砼墻的厚度尺寸一致（宜稍取短3至5㎜）。e、內(nèi)側(cè)模板封包之前須認真底部的廢渣和雜物，檢查鋼筋保護層是否到位。內(nèi)側(cè)模板鋪設(shè)時接縫應(yīng)上下錯開，窗洞口模板寬度尺寸須同砼墻厚度一至。背襯50×80方木，并采用?48×3.0鋼管加固、支撐。每個窗的窗臺（窗下口）中間的模板三分二不能封，留一個口子供砼澆筑時鏟入混凝土、插入振動棒振搗。f、墻加固采用Φ48×3.0mm鋼管（雙桿）橫楞內(nèi)楞和外楞，間距為：600mm,并配有φ12對拉螺栓間距500mm。g、墻模板垂直向定位支撐前，須對墻體的傾斜角度、軸線方向模板順直方向、平整度進行復(fù)核調(diào)整后方可固定支撐。墻模板定位支撐鋼管間距1200㎜一道，應(yīng)采用十字扣件與室內(nèi)滿堂支模架及內(nèi)橫楞鋼管連接牢固。底層外墻模支撐采用鋼管斜支撐，支撐頂與外橫楞鋼管采用十字扣件固定，底部墊木板支撐在己硬化過的地面上，在距地面1300㎜的位置上放置一根水平鋼管與所有斜支撐鋼管連接，再用鋼管從窗洞口處伸入與室內(nèi)支架連接組成一個整體的支撐體系。三、墻模板計算書1.基本參數(shù)次楞間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取6.000h；T--混凝土的入模溫度，取25.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得69.125kN/m2、72.000kN/m2，取較小值69.125kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=69.125kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4kN/m2。墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(次楞間距):l=150.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×69.125×0.500×0.900=37.328kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1×37.328×150.02+0.117×2.520×150.02=9.06×104N·mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=9.06×104/2.70×104=3.4N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=3.4N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(次楞間距):l=150.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×69.125×0.500×0.900=37.328kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×37.328×150.0+0.617×2.520×150.0=3592.7N；截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=3592.7N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×3592.7/(2×500×18.0)=0.599N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.599N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據(jù)《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=69.12×0.5=34.563N/mm；l--計算跨度(次楞間距):l=150mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=0.6mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×34.56×1504/(100×9500×2.43×105)=0.051mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.051mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=0.6mm，滿足要求！墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6×2=166.67cm3；I=5×10×10×10/12×2=833.33cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×69.125×0.150×0.900=11.198kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.15×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1×11.198×500.02+0.117×0.756×500.02=3.02×105N·mm；次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--次楞計算最大彎矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67×105；f--次楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值：σ=3.02×105/1.67×105=1.8N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值σ=1.8N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×69.125×0.150×0.900/2=5.599kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.15×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.6×5.599×500.0+0.617×0.378×500.0=1796.4N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--次楞計算最大剪力(N)：V=1796.4N；b--次楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h0=100.0mm；fv--次楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1796.4/(2×50.0×100.0)=0.539N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=0.539N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大撓度(mm)；q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=69.13×0.15=10.37kN/m；l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；EE--次楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--次楞截截面慣性矩((mm4)，I=4.117×1066mm4；次楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×200.74/22×50044/(1000×95000×4.177×106)=00.111mm；次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=22mm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.1111mm小小于次楞的最最大容許撓度度值[ν]=2mmm，滿足要求求！(二).主楞承受次楞楞傳遞的荷載載，按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.4933×2=88.99cmm3；I=10.7883×2=21.577cm4；E=2060000N/mmm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖((kN)主楞計算彎矩圖((kN·m))主楞計算變形圖((mm)1.主楞的抗彎強強度驗算作用在主楞的荷載載:P＝1.2×69.112×0.115×0.55＋1.4×44×0.155×0.5＝＝6.6411kN；主楞計算跨度(對對拉螺栓水平平間距):l=6600mm；；強度驗算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大大應(yīng)力計算值值(N/mm2)M--主楞楞的最大彎矩矩(N·mm))；M=99.86×1105N·mmmW--主楞楞的凈截面抵抵抗矩(mm3)；W=8.99××103mm3；f--主楞的的強度設(shè)計值值(N/mm2)，f=2005.0000N/mm22；主楞的最大應(yīng)力計計算值:σ=9..86×1005/8.999×103=1009.8NN/mm2；主楞的最大應(yīng)力計計算值σ=1099.8N/mmm2小于主楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值f==205N//mm2,滿足要求?。?.主楞的抗剪強強度驗算主楞截面抗剪強度度必須滿足::τ=2V/A≤fvv其中，τ--主主楞的截面的的最大受剪應(yīng)應(yīng)力(N/mm2)；VV--主楞計計算最大剪力力(N)：V=96613.8//2=44806.99N；AA--鋼管管的截面面積積(mm2)：A=4424.1115mm2；ffv--主楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1220N/mmm2；主楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值::τ=2×48066.9/4224.1155=22.6668N/mmm2；主楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值τ=22..668N//mm2小于主楞截截面的抗剪強強度設(shè)計值fv=120NN/mm2，滿足要求求！3.主楞的撓度驗驗算主楞的最大撓度計計算值:ν=1.1121mm；；主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=22.4mm；；主楞的最大撓度計計算值ν=1.1221mm小小于主楞的最最大容許撓度度值[ν]=2.44mm，滿足足要求！穿墻螺栓的計算計算公式如下:N<[N]=f××A其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A---穿墻螺螺栓有效面積積(mm2)；f---穿墻螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號::M12；穿墻螺栓有效直徑徑:11..55mmm；穿墻螺栓有效面積積