風機知識風管設計潔凈度PPT

風機的基礎知識

風機的定義：是將原動機的能量轉換為被輸送氣體的壓力能和動能的一種機械設備。離心風機軸流風機葉片式風機容積式風機風機往復風機回轉風機葉氏風機羅茨風機螺桿風機風機的類型：

離心式：流量?。伙L壓大；高效率區(qū)寬；體積大；葉輪外徑大；流道窄而長軸流式：流量大；風壓小；高效率區(qū)窄；但對于動葉可調(diào)式軸流風機則高效率區(qū)寬，適宜變工況運行；體積小；葉輪直徑小，葉道短寬。離心風機圖片離心式風機轉子圖片軸流風機圖片軸流風機轉子圖片風機相關概念：（1）壓力:通風機的壓力指壓升（相對于大氣的壓力），即氣體在風機內(nèi)壓力的升高值或者該風機進出口處氣體壓力之差。它有靜壓、動壓、全壓之分。性能參數(shù)指全壓（等于風機出口與進口總壓之差），其單位常用Pa、KPa、mH2O、mmH2O等表示。（2）流量:單位時間內(nèi)流過風機的氣體容積，又稱風量。常用

Q來表示，常用單位是：m3/s、m3/min、m3/h（秒、分、小時）。有時候也用到“質量流量”，即單位時間內(nèi)流過風機的氣體質量，這個時候需要考慮風機進口的氣體密度，與氣體成份、當?shù)卮髿鈮骸怏w溫度、進口壓力有密切影響，需經(jīng)換算才能得到習慣的“氣體流量”。

附件：氣體流量換算方法（1）已知氣體質量流量Qm，求氣體體積流量Qv＝？計算公式：（Qv）=Qm/ρ(氣體體積=氣體質量/氣體密度)

其中：ρ(氣體密度)=P/R/T

P:氣體壓力；

R:氣體常數(shù)=287；

T:氣體絕對溫度=（273+t）（2）已知溫度在20℃條件下氣體的體積流量，求在溫度為

40℃條件下該氣體的體積流量：

Qv（40℃）=Qv（20℃）×ρ（20℃）÷ρ（40℃）備注：此換算的前提是在兩種狀態(tài)下氣體的質量流量相同。（3）轉速：風機轉子旋轉速度。常以n來表示、其單位為

r/min(r表示轉速，min表示分鐘)（4）功率：驅動風機所需要的功率。常以N來表示、其單位為Kw。（5）風機標準進口狀態(tài):風機標準進口狀態(tài)是指風機進口處的壓力為一個大氣壓（101325Pa），溫度為20℃，相對濕度為50％的空氣狀態(tài)，其密度為ρ＝1.2㎏/m3。

附件：電機級數(shù)與轉速對應關系

2極電機（同步轉速3000r/min

）；

4極電機（同步轉速1500r/min

）；

6極電機（同步轉速1000r/min

）；

8極電機（同步轉速750r/min

）；

風機的構造和工作原理：風機主要由集流器、機殼、轉子及電動機構成；根據(jù)其用途、機號大小及用戶要求可以增加調(diào)節(jié)門、傳動組、聯(lián)軸器組、空氣過濾器、出口逆止門（或三通門）、進出口軟連接、液力偶合器、電動執(zhí)行器、進風箱等配套零部件。葉輪是對空氣做功的部件，由前盤、后盤和夾在兩者之間的輪轂以及葉片組成。風流沿葉片間流道流動，在流道出口處，風流相對速度W2的方向與圓周速度u2的反方向夾角稱為葉片出口構造角，以β2表示。根據(jù)出口構造角β2的大小，離心式通風機可分為前傾式（β2>90o)、徑向式（β2=90o)和后傾式（β2<90o)三種，如圖。β2不同，通風機的性能也不同。葉片出口構造角與風流速度圖

進風口有單吸和雙吸兩種。在相同的條件下雙吸風機葉（動）輪寬度是單吸風機的兩倍。在進風口與葉（動）輪之間裝有前導葉（有些通風機無前導器），使進入葉（動）輪的氣流發(fā)生預旋繞，以達到調(diào)節(jié)性能之目的。風機常見傳動方式：軸承箱典型結構：軸流風機結構軸流風機基本調(diào)節(jié)方式1、變轉速2、動葉靜態(tài)調(diào)節(jié)3、動葉動態(tài)調(diào)節(jié)軸流風機原理軸流風機基元級理論全壓方程Pt.ths=ρu(C2u-C1u)前導葉的作用：預旋后導葉的作用：減少出口扭速損失軸流風機性能特性

風機的維護：1、維護內(nèi)容：2、空氣過濾器的清理方法（當壓差超過1000Pa時）:啟動備用風機投入運行，停用需要更換濾網(wǎng)的風機，關閉該風機的入口調(diào)節(jié)門（或插板門）。將該風機空氣過濾器門打開，抽出濾芯。采用肥皂水清洗涼干后再次使用。備注:用戶也可以訂購備品過濾芯以便交替更換使用.3、如需更換軸承,請按照總布置圖提供的軸承型號購買并更換軸承(更換前應檢查主軸是否受損,如果主軸受損,應對其進行修復后再安裝新軸承),且應保證兩盤推力軸承(電機側)采用背靠背安裝方式（適用于D式傳動軸承箱）；如總布置圖上無特別說明，推力軸承與端蓋間軸向間隙應保留0.03～0.05mm。風機部件的拆裝：1、軸承座拆卸：1.1拆除軸承蓋上的儀表及連線；1.2拆除軸承箱上的螺栓和螺母；1.3拆除聯(lián)接水管和密封墊；1.4拆除軸承端蓋并做好標記；1.5吊起軸承箱上蓋。2、軸承箱的組裝：軸承箱組裝按上述拆卸過程相反的順序進行，應特別注意以下幾點：2.1組裝前應仔細清理軸承箱內(nèi)部；2.2注意按拆卸前所做標記進行裝配；2.3組裝完成后，重新注入潤滑油（油位應高于油位線1-

2mm）；2.4拆裝軸承箱過程中應特別注意對軸承的防護；備注：油池潤滑軸承箱油位應位于軸承下部滾動體1/2～1/3之間；油脂潤滑軸承箱所加入潤滑脂應填充軸承內(nèi)部空間的1/3～1/2。3、轉子的拆卸：3.1拆除集流器與機殼的聯(lián)接螺栓；3.2拆除進風箱的剖分部分，機殼的上半部分；3.3拆除兩側軸承組的上蓋；3.4拆除聯(lián)軸器的螺栓；3.5將轉子吊出。4、轉子的組裝：按拆卸過程的相反順序進行。4.1所要拆卸的設備應完全斷電，確保即使誤操作也不會啟動風機；4.2起吊轉子組時，應保持其軸向水平，以防止碰壞油封或其它件；4.3拆卸組合件時，應事先作好標記，裝配時，應按標記進行裝配；4.4拆裝過程中，禁止用鋼絲繩直接套在主軸或其它部件上起吊。常見故障及解決方法:261、轉子不平衡及其產(chǎn)生的振動①.轉子不平衡的概念不平衡:轉子質量分布不均勻.轉子質量中心與其旋轉中心線不重合→出現(xiàn)偏心距→周期性離心力干擾（F=mew2)→軸承動載荷→設備振動.不平衡是損壞的起因。統(tǒng)計資料表明：不平衡是機器損壞最常見的原因，約有50％的故障停車可直接或間接歸因于不平衡，軸承損壞、軸承座開裂、軸變形、基礎松動等...轉子的不平衡故障及動平衡相關知識271、轉子不平衡及其產(chǎn)生的振動(續(xù))

②.由轉子不平衡導致的振動

轉子產(chǎn)生的離心力

振幅與,有關；當時，發(fā)生共振現(xiàn)象。

放大系數(shù)

其中:,

28③.臨界轉速問題

當，即時,振動幅值(動撓度)最大,此轉速稱為臨界轉速。

當時,振動幅值恰恰等于偏心距;工程上以此為界限:

工作轉速的轉子稱為撓性轉子;

工作轉速的轉子稱為剛性轉子.292轉子質量不平衡的原因使用過程中造成的不平衡:

轉子附著沉積物腐蝕、磨損熱變形；長期擱置的轉子，由于自重而彎曲變形設計問題:

在轉子內(nèi)部或外部有未加工表面零件在轉子上的配合面粗糙和公差不合適配合鍵短于鍵槽,造成局部金屬空缺材料缺陷:

鑄造有氣孔,造成材料內(nèi)部組織不均勻材質較差,易于磨損、變形加工與裝配誤差:

切削加工中的切削誤差，焊接缺陷與變形轉子熱處理造成的殘余應力未消除配合鍵短于鍵槽,造成局部金屬空缺裝配零件不一致造成的質量不對稱（螺栓等）聯(lián)軸節(jié)安裝不對中30設備故障引起的機械振動齒輪嚙合軸承故障不平衡幅值時間幅值不平衡軸承故障齒輪嚙合頻率f3

不平衡類型與其故障特征

同頻占主導，相位穩(wěn)定。如果只有不平衡，1X幅值大于等于通頻幅值的80％，且按轉速平方增大。通常水平方向的幅值大于垂直方向的幅值，但通常不應超過兩倍。同一設備的兩個軸承處相位接近。水平方向和垂直方向的相位相差接近90度。

典型的頻譜

相位關系A力不平衡徑向

典型的頻譜

相位關系B力偶不平衡同頻占主導，相位穩(wěn)定。振幅按轉速平方增大。需進行雙平面動平衡。偶不平衡在機器兩端支承處均產(chǎn)生振動，有時一側比另一側大較大的偶不平衡有時可產(chǎn)生較大的軸向振動。兩支承徑向同方向振動相位相差180。3

不平衡類型與其故障特征

徑向動不平衡是前兩種不平衡的合成結果。仍是同頻占主導，相位穩(wěn)定。兩支承處同方向振動相位差接近

典型的頻譜

相位關系C動不平衡3

不平衡類型與其故障特征

徑向懸臂轉子不平衡在軸向和徑向都會引起較大1X振動。軸向相位穩(wěn)定，而徑向相位會有變化。懸臂式轉子可產(chǎn)生較大的軸向振動，軸向振動有時甚至超過徑向振動。兩支承處軸向振動相位接近。往往是力不平衡和偶不平衡同時出現(xiàn)。

典型的頻譜

相位關系D懸臂轉子不平衡3

不平衡類型與其故障特征

軸向和徑向354轉子不平衡量的評定方法①.不平衡的表示方法不平衡力:重徑積(不平衡量):不平衡度:②.平衡精度的衡量對殘余不平衡量是怎樣要求的呢?大量統(tǒng)計數(shù)據(jù)及實際經(jīng)驗表明,對于同類型轉子,允許的殘余不平衡量:常數(shù),對于G從物理概念上理解,它是轉子重心的線速度.國際標準化組織(ISO)所定的“剛性轉子平衡精度”標準，就是以G值劃分精度等級的，G值從0.16~4000mm/s,共分11級,參見下表：36

各類剛性轉子的平衡精度等級表37

各類剛性轉子的平衡精度等級表(續(xù))385轉子的平衡技術及方法①.轉子平衡方法平衡機法:

使轉子本身整體達到平衡的方法現(xiàn)場平衡法:

轉子裝配好以后,在實際運行狀況條件下使振動降低的方法靜平衡法:

滾動平衡法、天平試驗法.動平衡法:

平衡機法、現(xiàn)場平衡法剛性轉子動平衡、柔性轉子動平衡單平面動平衡、雙平面動平衡、多平面動平衡影響系數(shù)法、振型平衡法矢量作圖、三點平衡法.39②.影響系數(shù)平衡方法介紹校正平面數(shù)的選擇40②.影響系數(shù)平衡方法介紹(續(xù))動平衡步驟

單平面(測量振動→停機,加試重→測量振動→停機,加配重→減試重)雙平面(測量振動→停機,平面1加試重→測量振動→停機→去試重且加在平面2上→測量振動→停機,加配重→減試重)平衡試重的估算

其中: m-試重,g;M-轉子質量,kg;

n-機器平衡轉速,rpm; X-初始振幅值,um;r-試重安裝半徑,mm41②.影響系數(shù)平衡方法介紹(續(xù))影響系數(shù)法原理及作圖計算試重安裝方向配重安裝方向42③.試重及配重的施加方法

加重校正去重校正435用動平衡儀進行現(xiàn)場動平衡的過程設置數(shù)據(jù)采集器數(shù)采器本身的設置(單位體系)校正平面數(shù),參考角度方向,傳感器類型測試參數(shù)傳感器的連接儀器的操作單平面動平衡操作過程單平面動平衡操作過程6

類似不平衡故障

的診斷當旋轉的皮帶輪、齒輪、電機轉子等有幾何偏心時，會在兩個轉子中心連線方向上產(chǎn)生較大的1X振動；偏心泵除產(chǎn)生1X振動外，還由于流體不平衡會造成葉輪通過頻率及倍頻的振動。垂直與水平方向振動相位相差為0或180。采用平衡的辦法只能消除單方向的振動。

典型的頻譜

相位關系A偏心轉子風機電機徑向風機電機振動特征類似動不平衡，振動以1X為主，如果彎曲靠近聯(lián)軸節(jié)，也可產(chǎn)生2X振動。類似不對中、通常振幅穩(wěn)定，如果2X與供電頻率或其諧頻接近，則可能產(chǎn)生波動。軸向振動可能較大，兩支承處相位相差180。振動隨轉速增加迅速增加，過了臨界轉速也一樣。

典型的頻譜

相位關系6

類似不平衡故障

的診斷

B軸彎曲軸向振動特征:

類似不平衡或不對中,頻譜主要以1X為主。振動具有局部性,只表現(xiàn)在松動的轉子上。同軸承徑向振動：垂直,水平方向相位差0或180。底板連接處相鄰結合面：振動相位相差180。如果軸承緊固是在軸向,也會引起類似不對中的軸向振動.

包括如下幾方面的故障支腳、底板、水泥底座松動/強度不夠框架或底板變形；緊固螺絲松動。6類似不平衡故障的診斷徑向基礎底板混凝土基礎A型機器底腳風機性能的選擇和型號說明HTF（GYF）系列消防高溫排煙軸流通風機HTF（GYF）系列消防高溫排煙軸流通風機性能的選擇和型號說明

耐高溫性能優(yōu)良：風機測試符合GBJ45－82消防規(guī)范標準要求，風機采用獨特設計，耐高溫電機內(nèi)置，配置電機冷卻系統(tǒng)，能在300氏攝度高溫條件下連續(xù)運行100分鐘以上，100氏攝度溫度條件下連續(xù)20小時/次不損壞，廣泛應用于高級民用建筑，烘箱，地下車庫，隧道等場合；

（2）適用范圍廣：可以根據(jù)高級民用建筑的不同要求，采用變速或多速驅動形式，心達到一機兩用（即常用通排風和消防時高溫排煙）的目的；葉型分為軸流式（HTF（GYF）-I,II）和混流式HTF（GYF）－IG，亦可制作屋頂式，消音式。

（3）效率高：本系列風機采用先進的CAD軟件經(jīng)多目標優(yōu)化設計研制開發(fā)的新產(chǎn)品，以實測表明風機效率大于80%，部分大機號大于85%，并具有效率曲線平坦的特點，有利于節(jié)能;

(4)安裝方便，占地較離心風機少：該風機基本形式為軸流式風機或混流式風機，可直接與風管連接或墻壁安裝，安裝形式可采用垂直或水平式。很大程度上節(jié)省了占地面積SWF系列低噪聲混流式通風機用途：

廣泛應用于工業(yè)和民用建筑的通風空調(diào)系統(tǒng)。特別適用與管道與管道加壓送風。SWF（HLF）－I型可取代高壓軸流風機SWF（HLF）－II型雙速，一機兩用，SWF（HLF）－III型可替代中高壓離心風機。結構與特點：

基本結構型式為進出風口在同一軸線上（即軸向流結構），輪殼為錐形筒，葉片沿流向呈不等寬度狀。筒形有直筒形，鼓形和進口加弧形消聲器等三種型式。

根據(jù)氣流子午加速原理，風機具有離心和軸流的雙重特性，即既有較高的壓力又有較大的流量，并具有效率高，噪聲低且高效區(qū)寬廣等優(yōu)點。

結構緊湊，重量輕，安裝方便，占地面積小。安裝與使用：

水平，垂直和吊頂均可安裝。

抽風，送風和管道加壓均可使用。

GXF，SJG斜流式通風機GXF系列斜流通風機按葉輪分為400-1400mm十四種規(guī)格，按類型分A，B，C，D，S五種類型，共五十八個機號。風量由3000-90000m3/h,全壓由185-800mm十幾種規(guī)格。十幾個機號，風量由200-2500m3/h,全壓由50-1200pa；具體數(shù)據(jù)請查風機性能參數(shù)表。

二.GXF。SJG系列斜流式風機型號說明

SWF－IV（HLF）系列低噪聲混流式風機箱二.型號說明

HL3－2A型高效節(jié)能混流式通風機HTF（PYHL－14A）型高溫排煙混流風機

一、特點1.型式規(guī)格多，應用范圍廣：可根據(jù)使用場合的風量，風壓和噪聲的不同要求，選用以下型式的風機：(a)軸流式屋頂通風機：代號為DWT－I型，具有風量大，壓力較離心式風機的特點。同時根據(jù)用戶要求還可設計成雙向旋轉可逆式，具有正反式?jīng)r等效的特點；

(b)離心式屋頂通風機：代號為DWT－II型。DWT－III型二種型式，適用于風量較小而壓力要求較高的場合；(c)無電機屋頂通風機：代號為DWT－IV型，適用于鋼結構屋頂，是新世紀環(huán)保風機首選產(chǎn)品。DWT系列低噪聲屋頂通風機Dz系列低噪聲軸流式通風機

Dz系列通風機采用從聲源入手，低轉速，高壓力系數(shù)的設計方法，研制成寬葉片，大弦長，空間扭曲傾斜式葉型，配用風機專用電機，具有明顯的噪聲低，風量大，耗電省，振動小，外形美觀等優(yōu)點，是一種高效，節(jié)能型軸流風機。廣泛適用于廠房，倉庫，辦公室，住宅等場所的壁式排風，管道送風。本系列風機有三種型式：：DZ－11型壁式，DZ－12型崗位式，ZD－13管道式。特殊場合按用戶要求可加式成網(wǎng)罩，彎頭或自垂百葉形式工。本系列風機一般配用三相電機，按用戶要求對0.55KW以下可配用單相電機?？筛鶕?jù)輸送介質要求制成防腐，防爆型：FDZ為防腐型軸流通風機，用于輸送有腐蝕性的氣體；BDZ為防爆型軸流通風機，用于輸送易燃易爆的氣體。FBDZ為防腐防爆型軸流通風機，用于輸送有腐蝕性且易燃易爆的氣體。HTFC（DT）系列低噪聲消防（兩用）柜式離心風機HTFC（DT）系列消防通風（兩用）低噪聲柜式離心風機型號說明

（1）HTFC（DT）系列消防通風（兩用）低噪聲式離心風機分為I。II。I為單速，II為雙速。該系列風機有較多的性能參數(shù)，以滿足不同用戶的需要。

GDF系列離心式管道風機通風管道的設計計算

通風管道是通風和空調(diào)系統(tǒng)的重要組成部分，設計計算的目的是，在保證要求的風量分配前提下，合理確定風管布置和尺寸，使系統(tǒng)的初投資和運行費用綜合最優(yōu)。通風管道系統(tǒng)的設計直接影響到通風空調(diào)系統(tǒng)的使用效果和技術經(jīng)濟性能。12345通風空調(diào)施工圖

風道設計中的有關問題風道壓力分布

風道的水力計算風道阻力1.1風道阻力根據(jù)流體力學可知，空氣在管道內(nèi)流動，必然要克服阻力產(chǎn)生能量損失。空氣在管道內(nèi)流動有兩種形式的阻力，即摩擦阻力和局部阻力。1.1.1摩擦阻力

由于空氣本身的粘滯性和管壁的粗糙度所引起的空氣與管壁間的摩擦而產(chǎn)生的阻力稱為摩擦阻力?？朔Σ磷枇Χ鸬哪芰繐p失稱為摩擦阻力損失，簡稱沿程損失?？諝庠跈M斷面不變的管道內(nèi)流動時，沿程損失可按下式計算

·（1.1）式中——風道的沿程損失，Pa；——摩擦阻力系數(shù)；——風道內(nèi)空氣的平均流速，m/s；——空氣的密度，kg/m3；——風道的長度，m；——風道的水力半徑，m；=（1.2）——管道中充滿流體部分的橫斷面積，m2；——濕周，在通風系統(tǒng)中即為風管周長，m。

·Pa/m（1.3）（1）圓形風管的沿程損失對于圓形風管==式中——風管直徑。則圓形風管的沿程損失和單位長度沿程損失即比摩阻分別為·Pa

·Pa/m（1.5）

單位長度的摩擦阻力，也稱比摩阻，為（1.4）摩擦阻力系數(shù)與風管管壁的粗糙度和管內(nèi)空氣的流動狀態(tài)有關，在通風和空調(diào)系統(tǒng)中，薄鋼板風管的空氣流動狀態(tài)大多數(shù)屬于紊流光滑區(qū)到粗糙區(qū)之間的過渡區(qū)。通常，高速風管的流動狀態(tài)也處于過渡區(qū)。只有流速很高，表面粗糙的磚、混凝土風管流動狀態(tài)才屬于粗糙區(qū)。因此，對于通風和空調(diào)系統(tǒng)中，空氣流動狀態(tài)多處于紊流過度區(qū)。在這一區(qū)域中用下式計算（1.6）式中——風管內(nèi)壁的粗糙度，mm；——雷諾數(shù)。=（1.7）式中——風管內(nèi)流體（空氣）的運動粘度，m2/s。在通風管道設計中，為了簡化計算，可根據(jù)公式（1.5）和式（1.6）繪制的各種形式的線算圖或計算表進行計算。圖1.1為風管單位長度沿程損失線算圖。只要知道風量、管徑、比摩阻、流速四個參數(shù)中的任意兩個，即可求出其余的兩個參數(shù)。表1.1的編制條件是：大氣壓力為101.3kPa，溫度為20℃，空氣密度為1.204kg/m3，運動粘度為15.06×10-6m2/s，管壁粗糙度k=0.15mm，當實際使用條件與上述條件不同時，應進行修正。①大氣溫度和大氣壓力的修正Pa/m（1.8）式中——實際使用條件下的單位長度沿程損失，Pa/m；——溫度修正系數(shù)；——大氣壓力修正系數(shù)；——線算圖或表中查出的單位長度沿程損失，Pa/m。圖1.1風管單位長度沿程損失線算圖=（1.9）=（1.10）式中——實際的空氣溫度，℃；——實際的大氣壓力，kPa。和也可直接由圖1.2查得。②密度和粘度的修正（1.11）

——實際的空氣密度，℃；——實際的空氣運動粘度，kPa。圖1.2溫度和大氣壓力曲線②絕對粗糙度的修正通風空調(diào)工程中常采用不同材料制成風管，各種材料的絕對粗糙度見表1.1.(1.12)式中——粗糙度修正系數(shù)。=（1.13）——管內(nèi)空氣流速，m/s。管道材料K（mm）管道材料K（mm）薄鋼板和鍍鋅鋼板0.15~0.18膠合板1.0塑料板0.01~0.05磚管道3~6礦渣石膏板1.0混凝土管道1~3礦渣混凝土板1.5木版0.2~1.0表1.1各種材料的粗糙度【例1.1】已知太原市某廠已通風系統(tǒng)采用鋼板制圓形風道，風量L=1000m3/h，管內(nèi)空氣流速v=10m/s，空氣溫度t=80℃，求風管的管徑和單位長度的沿程損失。解由附錄1.1查得：D=200mm=1.8Pa/m，太原市大氣壓力：B=91.9kPa由圖1.1查得：=0.86，=0.92所以，==0.86×0.92×1.8=5.38Pa/m（2）矩形風管的沿程損失風管阻力損失的計算圖表是根據(jù)圓形風管繪制的。當風管截面為矩形時，需首先把矩形風管斷面尺寸折算成相當于圓形風管的當量直徑，再由此求出矩形風管的單位長度摩擦阻力損失。當量直徑就是與矩形風管有相同單位長度沿程損失的圓形風管直徑，它分為流速當量直徑和流量當量直徑兩種。①流速當量直徑假設某一圓形風管中的空氣流速與矩形風管中的空氣流速相等，且兩風管的單位長度沿程損失相等，此時圓形風管的直徑就稱為該矩形風管的流速當量直徑，以Dv表示，所以，圓形風管和矩形風管的水力半徑必須相等。圓形風管水力半徑（1.14）矩形風管水力半徑（1.15）式中——矩形風管的長度和寬度。根據(jù)式（1.3），當流速與比摩阻均相同時，水力半徑必相等則有

②流量當量直徑假設某一圓形風管中的空氣流量與矩形風管中的空氣流量相等，且兩風管的單位長度沿程損失也相等，此時圓形風管的直徑就稱為該矩形風管的流量當量直徑，以DL表示：圓形風管流量（1.17）（1.16）（1.18）矩形風管流量令，則（1.19）（1.20）（1.21）（1.22）必須說明，利用當量直徑求矩形風管的沿程損失，要注意其對應關系；當采用流速當量直徑時，必須采用矩形風管內(nèi)的空氣流速去查沿程損失；當采用流量當量直徑時，必須用矩形風管中的空氣流量去查單位管長沿程損失。這兩種方法得出的矩形風管比摩阻是相等的。

【例1.2】有一鋼板制矩形風道，K=0.15mm，斷面尺寸為500×250mm，流量為2700m3/h，空氣溫度為50℃，求單位長度摩擦阻力。解一矩形風管內(nèi)空氣流速=m/s流速當量直徑==m由=6m/s，=330mm，查附錄1.1得=1.2Pa/m由圖1.1查得t=50℃時，=0.92所以==0.92×1.2=1.1Pa/m解二流量當量直徑=1.265=1.265m由L=2700m3/h，=384mm查附錄1.1得=1.2Pa/m所以==0.92×1.2=1.1Pa/m1.1.2局部阻力風道中流動的空氣，當其方向和斷面的大小發(fā)生變化或通過管件設備時，由于在邊界急劇改變的區(qū)域出現(xiàn)旋渦區(qū)和流速的重新分布而產(chǎn)生的阻力稱為局部阻力，克服局部阻力而引起的能量損失稱為局部阻力損失，簡稱局部損失。局部損失按下式計算Pa（1.23）式中——局部損失，Pa；——局部阻力系數(shù)。局部阻力系數(shù)通常用實驗方法確定。在計算局部阻力時，一定要注意值所對應的空氣流速。在通風系統(tǒng)中，局部阻力所造成的能量損失占有很大的比例，甚至是主要的能量損失，為減小局部阻力，以利于節(jié)能，在設計中應盡量減小局部阻力。通常采用以下措施：（1）布置管道時，應力求管線短直，減少彎頭。圓形風管彎頭的曲率半徑一般應大于（1~2）倍管徑，見圖1.3。矩形風管彎頭的長寬比愈大，阻力愈小，應優(yōu)先采用，見圖1.5。必要時可在彎頭內(nèi)部設置導流葉片，見圖1.4，以減小阻力。應盡量采用轉角小的彎頭，用弧彎代替直角彎，如圖1.6所示。（2）避免風管斷面的突然變化，管道變徑時，盡量利用漸擴、漸縮代替突擴、突縮。其中心角最好在8~10°，不超過45°，如圖1.7。（3）管道和風機的連接要盡量避免在接管處產(chǎn)生局部渦流，如圖1.8所示。圖1.3圓形風管彎頭

圖1.5矩形風管彎頭

圖1.4導流葉片

圖1.6幾種矩形彎頭的局部阻力系數(shù)

圖1.7漸擴管內(nèi)的空氣流動

圖1.8風機進出口的管道連接

（4）三通的局部阻力大小與斷面形狀、兩支管夾角、支管與總管的截面比有關。為減小三通的局部阻力，應盡量使支管與干管連接的夾角不超過30°，如圖1.9所示。當合流三通內(nèi)直管的氣流速度大于支管的氣流速度時，會發(fā)生直管氣流引射支管氣流的作用，有時支管的局部阻力出現(xiàn)負值，同樣直管的局部阻力也會出現(xiàn)負值，但不可能同時出現(xiàn)負值。為避免引射時的能量損失，減小局部阻力，應使≈≈，即F1+F2=F3，以避免出現(xiàn)這種現(xiàn)象。圖1.9三通支管和干管的連接

圖1.10風管進口

（5）風管的進口1.1.3總阻力摩擦阻力與局部阻力之和稱為總阻力，克服摩擦阻力和局部阻力而引起的能量損失稱為總阻力損失。（1.24）式中——管段總阻力損失，Pa。1.2風道壓力分布空氣在風道中流動時，由于風道內(nèi)阻力和流速的變化，空氣的壓力也在不斷地發(fā)生變化。下面通過圖1.11所示的單風機通風系統(tǒng)風道內(nèi)的壓力分布圖來定性分析風道內(nèi)空氣的壓力分布。壓力分布圖的繪制方法是取一坐標軸，將大氣壓力作為零點，標出各斷面的全壓和靜壓值，將各點的全壓、靜壓分別連接起來，即可得出。圖中全壓和靜壓的差值即為動壓。系統(tǒng)停止工作時，通風機不運行，風道內(nèi)空氣處于靜止狀態(tài)，其中任一點的壓力均等于大氣壓力，此時，整個系統(tǒng)的靜壓、動壓和全壓都等于零。系統(tǒng)工作時，通風機投入運行，空氣以一定的速度開始流動，此時，空氣在風道中流動時所產(chǎn)生的能量損失由通風機的動力來克服。圖1.11風管壓力分布示意圖從圖中可以看出，在吸風口處的全壓和靜壓均比大氣壓力低,入口外和入口處的一部分靜壓降轉化為動壓，另一部分用于克服入口處產(chǎn)生的局部阻力。在斷面不變的風道中，能量的損失時由摩擦阻力引起的，此時全壓和靜壓的損失時相等的,如管段1～2、3～4、5～6、6～6和8～9。在收縮段2～3，沿著空氣的流動方向，全壓值和靜壓值都減小了，減小值也不相等，但動壓值相應增加了。在擴張段6～8和突擴點6處，動壓和全壓都減小了，而靜壓則有所增加，即會產(chǎn)生所說的靜壓復得現(xiàn)象。在出風口點9處，全壓的損失與出風口形狀和流動特性有關，由于出風口的局部阻力系數(shù)可大于1、等于1或小于1，所以全壓和靜壓變化也會不一樣。在風機段4～5處可看出，風機的風壓即是風機入口和出口處的全壓值，等于風道的總阻力損失。1.3.1風道水力計算方法風管水力計算的方法主要有以下三種：（1）等壓損法該方法是以單位長度風道有相等的壓力損失為前提條件，在已知總作用壓力的情況下，將總壓力值按干管長度平均分配給各部分，再根據(jù)各部分的風量確定風管斷面尺寸，該法適用于風機壓頭已定及進行分支管路阻力平衡等場合。（2）假定流速法該方法是以技術經(jīng)濟要求的空氣流速作為控制指標，再根據(jù)風量來確定風管的斷面尺寸和壓力損失，目前常用此法進行水力計算。1.3風道的水力計算（3）靜壓復得法該方法是利用風管分支處復得的靜壓來克服該管段的阻力，根據(jù)這一原則確定風管的斷面尺寸，此法適用于高速風道的水力計算。1.3.2假定流速法計算方法和步驟（1）繪制系統(tǒng)軸測示意圖，并對各管段進行編號，標注長度和風量。通常把流量和斷面尺寸不變的管段劃為一個計算管段。（2）確定合理的氣流速度風管內(nèi)的空氣流速對系統(tǒng)有很大的影響。流速低，阻力小，動力消耗少，運行費用低，但是風管斷面尺寸大，消耗材料多，建造費用大。反之，流速高，風管段面尺寸小，建造費用低，但阻力大，運行費用會增加，另外還會加劇管道與設備的磨損。因此，必須經(jīng)過技術經(jīng)濟分析來確定合理的流速，表1.2、表1.3列出了不同情況下風管內(nèi)空氣流速范圍。（3）由風量和流速確定最不利環(huán)路各管段風管斷面尺寸，計算沿程損失、局部損失及總損失。計算時應首先從最不利環(huán)路開始，即從阻力最大的環(huán)路開始。確定風管斷面尺寸時，應盡量采用通風管道的統(tǒng)一規(guī)格。建筑物類別管道系統(tǒng)的部位風速靠近風機處的極限流速自然通風機械通風輔助建筑吸入空氣的百葉窗0~1.02~410~12吸風道1~22~6支管及垂直風道0.5~1.52~5水平總風道0.5~1.05~8近地面的進風口0.2~0.50.2~0.5近頂棚的進風口0.5~1.01~2近頂棚的排風口0.5~1.01~2排風塔1~1.53~6工業(yè)建筑材料薄鋼板總管6~14支管2~8室內(nèi)進風口1.5~3.5室內(nèi)回風口2.5~3.5新鮮空氣入口5.5~1.5磚、礦渣、石棉水泥、礦渣混凝土4~122~61.5~3.02.0~3.05~6表1.2工業(yè)管道中常用的空氣流速（m/s）風速（m/s）部位低速風管高速風管推薦風速最大風速推薦最大居住公共工業(yè)居住公共工業(yè)一般建筑新風入口2.52.52.54.04.5635風機入口3.54.05.04.55.06.08.511.5風機出口5~81.5~108~128.51.5~118.5~1412.525主風道3.5~4.55~1.56~94~65.5~81.5~1112.530水平支風道3.03.0~4.54~53.5~4.04.0~1.55~91022.5垂直支風道2.53.0~3.54.03.25~4.04.0~6.05~81022.5送風口1~21.5~3.53~4.02.0~3.03.0~5.03~54－表1.3空調(diào)系統(tǒng)中的空氣流速（m/s）（4）并聯(lián)環(huán)路的計算為保證系統(tǒng)能按要求的流量進行分配，并聯(lián)環(huán)路的阻力必須平衡。因受到風管斷面尺寸的限制，對除塵系統(tǒng)各并聯(lián)環(huán)路間的壓損差值不宜超過10%，其他通風系統(tǒng)不宜超過15%。若超過時可通過調(diào)整管徑或采用閥門來進行調(diào)節(jié)。調(diào)整后的管徑可按下式確定

mm（1.25）式中——調(diào)整后的管徑，mm；——原設計的管徑，mm；——原設計的支管阻力，Pa；——要求達到的支管阻力，Pa。需要指出的是，在設計階段不把阻力平衡的問題解決，而一味的依靠閥門開度的調(diào)節(jié)，對多支管的系統(tǒng)平衡來說是很困難的，需反復調(diào)整測試。有時甚至無法達到預期風量分配，或出現(xiàn)再生噪聲等問題。因此，我們一方面加強風管布置方案的合理性，減少阻力平衡的工作量，另一方面要重視在設計階段阻力平衡問題的解決。（5）計算系統(tǒng)的總阻力。（6）選擇風機①根據(jù)輸送氣體性質、系統(tǒng)的風量和阻力確定風機的類型。②考慮到設備、風管的漏風和阻力損失計算的不精確，選擇風機的風量，風壓應按下式考慮m3/h（1.26）Pa（1.27）式中——風機的風量，m3/h；——系統(tǒng)總風量，m3/h；——風機的風壓，Pa；——系統(tǒng)總阻力，Pa；——風量附加系數(shù)，除塵系統(tǒng)=1.1~1.5；一般送排風系統(tǒng)=1.1；——風壓附加系數(shù)，除塵系統(tǒng)=1.15~1.20；一般送排風系統(tǒng)=1.1~1.15。當風機在非標準狀態(tài)下工作時，應按公式（1.28）、（1.29）對風機性能進行換算，再以此參數(shù)從風機樣本上選擇風機。（1.28）（1.29）【例1.3】如圖1.12所示的機械排風系統(tǒng)，全部采用鋼板制作的圓形風管，輸送含有有害氣體的空氣(=1.2m3/kg)，氣體溫度味常溫，圓形傘形罩的擴張角為60°，合流三通分支管夾角為30°，帶擴壓管的傘形風帽h/D0=0.5，當?shù)卮髿鈮毫?2kPa，對該系統(tǒng)進行水力計算。圖1.12機械排風系統(tǒng)圖解1．對管段進行編號，標注長度和風量，如圖示。2．確定各管段氣流速度，查表1.2有：工業(yè)建筑機械通風對于干管=6~14m/s；對于支管=2~8m/s。3．確定最不利環(huán)路，本系統(tǒng)①~⑤為最不利環(huán)路。4．根據(jù)各管段風量及流速，確定各管段的管徑及比摩阻，計算沿程損失，應首先計算最不利環(huán)路，然后計算其余分支環(huán)路。如管段①,根據(jù)=1200m3/h,=6~14m/s查附錄1.2可得出管徑=220mm,=9m/s,=4.5Pa/m查圖1.1有=0.91，則有=0.91×4.5=4.1Pa/m==4.1×13=53.3Pa也可查附錄1.2確定管徑后，利用內(nèi)插法求出：、。同理可查出其余管段的管徑、實際流速、比磨阻，計算出沿程損失，具體結果見表6-4。5．計算各管段局部損失如管段①，查附錄1.4有：圓形傘形罩擴張角60°，=0.09，90°彎頭2個，=0.15×2=0.3，合流三通直管段，見圖1.12。

+≈=30°，查得=0.66，=0.09+0.3+0.66=1.15其余各管段的局部阻力系數(shù)見表1.5。

==1.15×=55.89Pa同理可得出其余管段的局部損失，具體結果見表1.4。6．計算各管段的總損失，結果見表1.4。流量管段長度管徑流速比摩阻比摩阻修正系數(shù)實際比摩阻局部阻力系數(shù)沿程損失局部損失管段總損失管段編號(m3/h)(m)(mm)(m/s)(Pa/m)(Pa/m)動壓Pd(Pa)(Pa)(Pa)(Pa)備注最不利環(huán)路112001322094.50.914.148.61.1553.355.89109.22210062809.63.90.913.5555.30.8121.344.696142.60.912.46531.0814.6651.2462.0449001140010.630.912.6361.40.330.0320.2250.3549001540010.630.912.6361.40.640.9540.4481.4分支環(huán)路6900920084.10.913.6338.40.0333.561.235.1與①平衡61300920011.99.50.918.6850.6468.354.4132.6與①+②平衡815001020013.0110.9110101.41.26100121.8221.8與①+②+③平衡9900916012.3130.9111.8390.80.03101.42.6109.1阻力平衡表1.4管道水力計算表表1.5各管段局部阻力系數(shù)統(tǒng)計表6．檢查并聯(lián)管路阻力損失的不平衡率（1）管段⑥和管段①不平衡率為

調(diào)整管徑取=160mm查附錄1.2，得=160mm，=12.3m/s，=13Pa/m==0.91×13=11.83Pa/m+=0.058m2=0.062m2+≈>mm查附錄1.4，合流三通分支管阻力系數(shù)為-0.21，。阻力計算結果見表1.5，=109.1Pa不平衡率為＜滿足要求。（2）管段⑦與管段①+②不平衡率為＞若將管段⑦調(diào)至=180mm，不平衡率仍然超過，因此采用=200mm，用閥門調(diào)節(jié)。（3）管段⑧與管段①+②+③不平衡率＜滿足要求。8．計算系統(tǒng)總阻力=369Pa9．選擇風機風機風量=1.1×4900=5390m3/h風機風壓Pa，可根據(jù)、查風機樣本選擇風機，電動機。1.4.1風道布置設計原則風管布置直接影響通風、空調(diào)系統(tǒng)的總體布置，與工藝、土建、電氣、給排水、消防等專業(yè)關系密切，應相互配合、協(xié)調(diào)一致。（1）布置中應使風管少占建筑空間并不妨礙生產(chǎn)操作，常沿著墻、柱、樓板屋梁或屋架敷設，安裝在支架或吊架上；（2）除塵風管應盡可能垂直或傾斜敷設，傾斜時與水平面夾角最好大于45°。如必須水平敷設或傾角小于30°時，應采取措施，如加大流速、設清潔口等。（3）當輸送含有蒸汽、霧滴的氣體時，應有不小于0.005的坡度，并在風管的最低點和風機底部設水封泄液管，注意水封高度應滿足各種運行情況的要求。1.4風道設計中的有關問題（4）有爆炸危險廠房的排風管道及排除有爆炸危險物質的風管，不應穿越防火墻，其他風管不宜穿過防火墻和不燃性樓板等防火分隔物，如必須穿過時，應在穿過處設防火閥。在防火閥兩側2m范圍內(nèi)的風管及保溫材料，應采用不燃材料。風管穿過處的縫隙應用防火材料封堵。（5）可燃氣體管道、可燃液體管道和電線、排水管道等，不得穿越風管的內(nèi)腔，也不得沿風管的外壁敷設?？扇細怏w管道和可燃氣體管道，不應穿過風機室。（6）風管內(nèi)設有電加熱器時，電加熱器前后各800mm范圍內(nèi)的風管和穿過設有火源等容易起火房間的風管及保溫材料均應采用不燃材料。（7）風管上應設必需的調(diào)節(jié)和測量裝置（如閥門、壓力表、溫度計、測定孔和采樣孔等）或預留安裝測量裝置的接口，且應設在便于操作和觀察的地點。（8）風管的布置應力求順直，避免復雜的局部管件。彎頭、三通等管件要安排得當，與風管的連接要合理，以減少阻力和噪聲。（9）對于排除有害氣體和含有粉塵的通風系統(tǒng)，其風管的排風口宜采用錐形風帽或防雨風帽。1.4.2系統(tǒng)劃分由于建筑物內(nèi)不同的地點有不同的送排風要求，或面積較大、送排風點較多，為了運行管理，常需分設多個系統(tǒng)，通常一臺風機與其聯(lián)系在一起的管道及設備構成一個系統(tǒng)。系統(tǒng)的劃分應當本著運行維護方便，經(jīng)濟可靠為主要原則。系統(tǒng)劃分的原則是：（1）空氣處理要求相同或接近、同一生產(chǎn)流程且運行班次和時間相同的，可劃為一個系統(tǒng)。（2）以下情況需單設排風系統(tǒng)；①兩種或兩種以上的有害物質混合后能引起燃燒、爆炸，或形成毒害更大、腐蝕性的混合物或化合物；②兩種有害物質混合后易使蒸氣凝結并積聚粉塵；③放散劇毒的房間和設備。（3）對除塵系統(tǒng)還應考慮揚塵點的距離，粉塵是否回收，不同種粉塵是否可以混合回收，混合后的含塵氣體是否有結露可能等因素來確定系統(tǒng)劃分。（4）排風量大的排風點位于風機附近，不宜和遠處排風量小的排風點合為同一系統(tǒng)。1.4.3風道材料、形狀、規(guī)格及設計（1）材料風管材料要求堅固耐用、表面光滑、防腐蝕性好、易于制造和安裝，且不產(chǎn)生表面脫落等特點。常用主要有以下兩大類：金屬薄板①普通薄鋼板具有良好的加工性能和結構強度，其表面易生銹，應刷油漆進行防腐。②鍍鋅鋼板由普通鋼板鍍鋅而成，由于表面鍍鋅，可起防銹作用，一般用來制作不受酸霧作用的潮濕環(huán)境中的風管。③鋁及鋁合金板加工性能好，耐腐蝕。摩擦時不宜產(chǎn)生火花，常用于通風工程的防爆系統(tǒng)。④不銹鋼板具有耐銹耐酸能力，常用于化工環(huán)境中需耐酸耐腐蝕的通風系統(tǒng)。⑤塑料復合鋼板在普通薄鋼板表面噴上一層0.2～0.4mm厚的塑料層，常用于防塵要求較高的空調(diào)系統(tǒng)和-10～60℃溫度下耐腐蝕系統(tǒng)的風管。通風工程中常用的鋼板厚度是0.5～4mm非金屬材料①硬聚氯乙烯塑料板適用于有酸性腐蝕作用的通風系統(tǒng)，具有表面光滑、制作方便等優(yōu)點。但不耐高溫、不耐寒，只適用于0～60℃的空氣環(huán)境，在太陽輻射作用下，易脆裂。②玻璃鋼無機玻璃鋼管是以中堿玻璃纖維作為增強材料，用十余種無機材料科學地配成粘結劑作為基體，通過一定的成型工藝制作而成。具有質輕、高強、不燃、耐腐蝕、耐高溫、抗冷融等特性。玻璃鋼風管與配件的壁厚應符合表1.6的規(guī)定。

圓形風管直徑或矩形風管長邊尺寸壁厚圓形風管直徑或矩形風管長邊尺寸壁厚≤200250～400500～6001.0～1.51.5～2.02.0～2.5800～10001250～20002.5～3.03.0～3.5表1.6玻璃鋼風管與配件的壁厚（mm）（2）形狀、規(guī)格及設計風管常用斷面形狀有矩形和圓形兩種。

兩者相比，在相同斷面積時圓形風管強度大、阻力小、節(jié)省材料，圓形風管直徑較小時比較容易制造，保溫亦方便，但圓形風管管件的放樣、構件制作較矩形風管困難，布置時不易與建筑、結構配合，明裝時不易布置得美觀。

矩形風管在民用建筑、低速風管系統(tǒng)方面應用更多些。矩形風管的寬高比最高可達8：1，但自1：1到8：1表面積要增加60%。因此設計風管時，除特殊情況外，寬高比愈接近1愈好，可以節(jié)省動力及制造和安裝費用，適宜的寬高比在3.0以下。考慮到最大限度的利用板材，加強建筑安裝的工廠化生產(chǎn)，在設計、施工中應盡量選用國家統(tǒng)一規(guī)格。

1.4.4風道閥門通風空調(diào)系統(tǒng)中的閥門主要用于關閉風道、風口，調(diào)節(jié)管道內(nèi)空氣量，平衡阻力以及在防排煙中控制火災煙氣等使用。風閥安裝于風機出口的風道上、主干風道上、分支風道上或空氣分布器之前等位置。常用的閥門有蝶閥、多葉調(diào)節(jié)閥、插板閥、止回閥、防火閥、排煙防火閥。（1）蝶閥如圖1.13所示，多用于風道分支處或空氣分布器前端。轉動閥板的角度即可改變空氣流量。蝶閥使用較為方便，但嚴密性較差。圖1.13蝶閥構造示意圖（2）調(diào)節(jié)閥如圖1.14所示，一般用于空調(diào)、通風系統(tǒng)管道中，用來調(diào)節(jié)支管的風量。該閥分為手動和電動兩種，電動可以自動控制調(diào)節(jié)風量與自控系統(tǒng)配套。（a）（b）圖1.14調(diào)節(jié)閥（a）手動調(diào)節(jié)閥；（b）電動調(diào)節(jié)閥（3）插板閥如圖1.15所示，多用于風機出口或主干風道處作開關。通過拉動手柄來調(diào)整插板的位置即可改變風道的空氣流量，其調(diào)節(jié)效果好，但占用空間大。圖1.15插板閥（4）止回閥如圖1.16所示，安裝在空調(diào)、通風系統(tǒng)風道內(nèi)，保證在風機停止運行時，防止氣流倒流。使用止回閥時風道內(nèi)的風速應大于8m/s。圖1.16止回閥

（5）防火閥如圖1.17所示，是通風空調(diào)系統(tǒng)中的安全裝置，保證在火災發(fā)生時能立即關閉，切斷氣流，避免火災從風道中傳播蔓延。防火閥其關閉方式采用溫感易熔件，易熔件熔斷點60℃。當火災發(fā)生時，氣溫升高，達到熔點，易熔片熔化斷開，閥板自行關閉，將系統(tǒng)氣流切斷。圖1.17防火閥（6）排煙防火閥如圖1.18所示，由閥體、排煙閥操作器、280℃溫感裝置、開啟彈簧和關閉彈簧等部分組成。一般安裝在排煙管道上，平時處于關閉狀態(tài)，手動開啟或接到消防中心信號依靠開啟彈簧閥門開啟進行排煙，一旦排煙管中溫度達到280℃時，280℃溫感裝置動作，依靠關閉彈簧將閥門關閉起防火作用。圖1.18排煙防火閥1.4.5風道保溫在通風空調(diào)系統(tǒng)中，為提高冷、熱量的利用率，避免不必要的冷、熱損失，保證通風空調(diào)系統(tǒng)運行參數(shù)，應對通風空調(diào)風道進行保溫。此外，當風道送冷風時，其表面溫度可能低于或等于周圍空氣的露點溫度，使其表面結露，加速傳熱，同時也對風道造成一定腐蝕，基于此也應對風道進行保溫。保溫材料主要有軟木、聚苯乙烯泡沫塑料（通常為阻燃型）、超細玻璃棉、玻璃纖維保溫板、聚氨酯泡沫塑料和石板等，導熱系數(shù)大都在0.12W/(m·℃)以內(nèi)，保溫風管的傳熱系數(shù)一般控制在1.84W/(m·℃)以內(nèi)。通常保溫結構有四層：（1）防腐層：涂防腐漆或瀝青；（2）保溫層：粘貼、捆扎、用保溫釘固定；（3）防潮層：包塑料布、油毛氈、鋁箔或刷瀝青，以防潮濕空氣或水分進入保溫層內(nèi)，破壞保溫層或在其內(nèi)部結露，降低保溫效果；（4）保護層：室內(nèi)可用玻璃布、塑料布、木版、聚合板等作保護，室外管道應用鍍鋅鐵皮或鐵絲網(wǎng)水泥作保護。1.4.6通風系統(tǒng)的防火防爆（1）通風系統(tǒng)防火通風空調(diào)系統(tǒng)發(fā)生火災時，風道是極易傳播煙氣，使煙氣從著火區(qū)蔓延到非著火區(qū)，甚至到安全疏散通道，因此在工程設計時要采取以下可靠的防火措施。①垂直排風管道應采取防止回流的措施。如廚房、浴室和廁所的排風管與豎井風道連接時，可在支管上安裝止回閥；②必要部位設置防火閥。如風道穿越防火分區(qū)的隔板或樓板、穿越通風空調(diào)機房及重要的房間隔墻處、穿越變形縫處風管的兩側；③嚴格選取設備及風管材料。通風系統(tǒng)的設備及風管應采用不燃材料制成，管道和設備的保溫材料、消聲材料和膠黏劑應為不燃材料或難燃材料，風道內(nèi)設有電加熱器時，風機應與電加熱器聯(lián)鎖，電加熱器應設無風斷電保護裝置；④合理布置通風系統(tǒng)。盡量使風道不穿越防火分區(qū)，通風空調(diào)系統(tǒng)豎向不宜超過五層。（2）通風系統(tǒng)防爆通風系統(tǒng)發(fā)生爆炸是因為空氣中的可燃物含量達到了爆炸濃度極限，同時遇到電火花、金屬碰撞引起的火花或其他火源而造成的。因此，在設計有爆炸危險的通風系統(tǒng)時，應注意以下幾點：①空氣含有易燃、易爆物質的房間，為了防止風機停機后，易燃、易爆物質從風管倒流，引起燃燒爆