高層結(jié)構(gòu)精品課件6課件

第6章框架-剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計6．1概述6．2框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算6．3框架-剪力墻結(jié)構(gòu)協(xié)同工作性能6.4框架-剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面設(shè)計及構(gòu)造要求6.1概述6.1.1框架-剪力墻的特點1

.概念框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，亦稱為框架-抗震墻結(jié)構(gòu)，簡稱框剪結(jié)構(gòu)，它是由框架和剪力墻組成的結(jié)構(gòu)體系。能為建筑使用提供較大的平面空間,又具有較大的抗側(cè)力剛度?？蚣艚Y(jié)構(gòu)可應(yīng)用于多種使用功能的高層房屋,如辦公樓、飯店、公寓、住宅、教學樓、實驗樓、病房樓等。6.1.1框架-剪力墻的特點2

.框架－剪力墻結(jié)構(gòu)的變形與受力特征對比框剪結(jié)構(gòu)由框架和剪力墻兩種不同的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)組成，這兩種結(jié)構(gòu)的受力特點和變形性質(zhì)是不同的。剪力墻——彎曲型——層剪力按照EI值分配框架——剪切型——層剪力按照D值分配均布荷載時:倒三角形荷載時:

框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的變形與受力特征對比框剪結(jié)構(gòu)在水平力作用下的變形曲線呈反S形的彎剪型位移曲線。6.1.1框架-剪力墻的特點3

.框剪結(jié)構(gòu)受力特點6.1.1框架-剪力墻的特點4

.框剪結(jié)構(gòu)水平位移特點框剪結(jié)構(gòu)在水平力作用下，水平位移是由樓層層間位移與層高之比Δu/h控制，而不是由頂點水平位移進行控制。層間位移最大值發(fā)生在(0.4～0.8)H范圍的樓層,H為建筑物總高度。5

.框剪結(jié)構(gòu)的優(yōu)越性（1）框剪結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性。（2）在水平力作用下，該結(jié)構(gòu)體系剪力取用值比較接近，梁、柱的彎矩和剪力值變化小，使得梁、柱構(gòu)件規(guī)格減少，有利于施工。6.1.2框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的梁1

.框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的梁的分類第一種是剪力墻之間的、兩端均與墻肢相連的連梁A；第二種是一端與剪力墻相連,另一端與框架柱相連接的連梁B；第三種是兩端均和框架柱相連的框架梁C。6.1.2框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的梁2

.各自特點（1）A梁按雙肢或多肢剪力墻的連梁設(shè)計，C梁按框架梁設(shè)計。（2）B梁一端與墻相連，墻肢剛度很大；另一端與框架柱相連，柱剛度較小。B梁應(yīng)設(shè)計為強剪弱彎，保證在剪切破壞前已屈服而產(chǎn)生了塑性變形。（3）在進行內(nèi)力和位移計算時，由于B梁可能彎曲屈服進入彈塑性工作狀態(tài)，B梁的剛度應(yīng)乘以折減系數(shù)β予以降低。為防止裂縫開展過大，避免破壞，β值不宜小于0.5。如果配筋困難，還可以在剛度足夠、滿足水平位移限值的條件下，降低連梁的高度而減小剛度，降低內(nèi)力。

6.1.3適用高度及高寬比1.框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的最大適用高度、高寬比和層間位移限值應(yīng)符合第二章的有關(guān)規(guī)定。2

.為了防止產(chǎn)生過大的側(cè)向變形，減少非結(jié)構(gòu)構(gòu)件如填充墻、內(nèi)隔墻、門窗和吊頂?shù)鹊钠茐?，以及防止在強烈地震作用下或強臺風襲擊下房屋的整體傾覆，尤其是在軟弱地基上的高層建筑，框剪結(jié)構(gòu)房屋不宜超過表2.1和表2.2的高度限值。6.1.4剪力墻的合理數(shù)量1.單從抗震的角度來說，剪力墻數(shù)量以多為好；從經(jīng)濟性來說，剪力墻則不宜過多。日本在分析十勝沖地震和福井地震的鋼筋混凝土建筑物震害結(jié)果發(fā)現(xiàn)這樣一條規(guī)律：墻越多，震害越輕。在1978年的羅馬尼亞地震和1988年前蘇聯(lián)亞美尼亞地震都揭示出框架結(jié)構(gòu)在強震中大量破壞、倒塌，而剪力墻結(jié)構(gòu)震害輕微。2

.剪力墻的合理數(shù)量

6.1.5剪力墻的布置1

.基本原則（1）框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)布置除應(yīng)符合本章的規(guī)定外，其框架和剪力墻的布置尚應(yīng)分別符合第四章和第五章的有關(guān)規(guī)定。（2）框架-剪力墻結(jié)構(gòu)應(yīng)設(shè)計成雙向抗側(cè)力體系，主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件之間不宜采用鉸接。抗震設(shè)計時，兩主軸方向均應(yīng)布置剪力墻。梁或柱與剪力墻的中線重合，框架的梁與柱中線之間的偏心距不宜大于柱寬的1/4。（3）剪力墻的布置，應(yīng)遵循“均勻、分散、對稱、周邊”的原則。

6.1.5剪力墻的布置2

.布置方法（1）剪力墻宜均勻地布置在建筑物的周邊附近、樓電梯間、平面形狀變化、恒載較大的部位;在伸縮縫、沉降縫、防震縫兩側(cè)不宜同時設(shè)置剪力墻。（2）平面形狀凹凸較大時，宜在凸出部分的端部附近布置剪力墻。（3）剪力墻布置時,如因建筑使用需要，縱向或橫向一個方向無法設(shè)置剪力墻時，該方向采用壁式框架支撐等抗側(cè)力構(gòu)件，但是，兩方向在水平力作用下的位移值應(yīng)接近。壁式框架的抗震等級應(yīng)按剪力墻的抗震等級考慮。

6.1.5剪力墻的布置

（4）剪力墻的布置宜分布均勻，各道墻的剛度宜接近,長度較長的剪力墻宜設(shè)置洞口和連梁形成雙肢墻或多肢墻，單肢墻或多肢墻的墻肢長度不宜大于8m。單片剪力墻底部承擔水平力產(chǎn)生的剪力不宜超過結(jié)構(gòu)底部總剪力的40%。（5）縱向剪力墻宜布置在結(jié)構(gòu)單元的中間區(qū)段內(nèi)。房屋縱向長度較長時，不宜集中在兩端布置縱向剪力墻，否則在平面中適當部位應(yīng)設(shè)置施工后澆縫以減少混凝土硬化過程中的收縮應(yīng)力影響，同時應(yīng)加強屋面保溫以減少溫度變化產(chǎn)生的影響。

6.1.5剪力墻的布置（6）樓電梯間、豎井等造成連續(xù)樓層開洞時，宜在洞邊設(shè)置剪力墻，且盡量與靠近的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)結(jié)合，不宜孤立地布置在單片抗側(cè)力結(jié)構(gòu)或柱網(wǎng)以外的中間部分。（7）剪力墻間距不宜過大，應(yīng)滿足樓蓋平面剛度的需要，否則應(yīng)考慮樓面平面變形的影響。

6.1.5剪力墻的布置3

.剪力墻的間距當建筑平面為長矩形或平面有一向較長的建筑中，其剪力墻的布置宜符合下列要求：（1）橫向剪力墻沿長方向的間距宜滿足表6-2的要求，當這些剪力墻之間的樓蓋有較大開洞時，剪力墻的間距應(yīng)予減??；（2）縱向剪力墻不宜集中布置在兩盡端。剪力墻間距（m）樓蓋形式非抗震設(shè)計（取最小值）抗震設(shè)防烈度6度、7度（取較小值）8度（取較小值）9度（取較小值）現(xiàn)澆5.0B，604.0B，503.0B，402.0B，30裝配整體3.5B，503.0B，402.5B，30——注：①B—樓面寬度；②裝配整體式樓蓋指裝配式樓蓋上設(shè)有配筋現(xiàn)澆層，現(xiàn)澆層應(yīng)符合高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本規(guī)定；

③現(xiàn)澆部分厚度大于60mm的預(yù)應(yīng)力疊合樓板可作為現(xiàn)澆板考慮。6.2框架-剪力墻結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算6.2.1基本假定及總剪力墻和總框架剛度計算1

.基本假定框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系在水平荷載作用下的內(nèi)力分析是一個三維超靜定問題，通常把它簡化為平面結(jié)構(gòu)計算，并在結(jié)構(gòu)分析中作如下基本假定：（1）樓板在自身平面內(nèi)的剛度無限大。這一假定保證樓板將整個計算區(qū)段內(nèi)的框架和典力墻連成一個整體，在水平荷載作用下，框架和剪力墻之間不產(chǎn)生相對位移。（2）當結(jié)構(gòu)體型規(guī)則、剪力墻布置比較對稱均勻時，結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下不計扭轉(zhuǎn)的影響。（3）不考慮剪力墻和框架柱的軸向變形及基礎(chǔ)轉(zhuǎn)動的影響。6.2.1基本假定及總剪力墻和總框架剛度計算2

.兩種結(jié)構(gòu)簡化體系（1）鉸接體系在基本假定的前提下，計算區(qū)段內(nèi)結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下，水平位移相同。此時，可把所有剪力墻綜合在一起成總剪力墻，將所有框架綜合在一起成總框架。樓板的作用是保證各片平面結(jié)構(gòu)具有相同的水平側(cè)移，但樓面外剛度為零，它對各平面結(jié)構(gòu)不產(chǎn)生約束彎矩，可以把樓板簡化成鉸接連桿。（2）剛接體系這種體系包括總剪力墻、總框架和剛性連桿。此連桿實為一連梁，連接剪力墻和框架。該梁對剪力墻有約束作用，視為剛接，該梁對柱也有約束作用。6.2.1基本假定及總剪力墻和總框架剛度計算3.剛度計算（1）總剪力墻剛度剪力墻的總剛度為：n——總剪力墻中剪力墻數(shù)量；Eieq——單片剪力墻的等效剛度，可根據(jù)剪力墻的類型取其各自的等效剛度。6.2.1基本假定及總剪力墻和總框架剛度計算（2）框架總剛度計算

框架總剛度6.2.1基本假定及總剪力墻和總框架剛度計算在工程實際中，總框架各層抗側(cè)移剛度Cf及總剪力墻各層等效抗彎剛度EIeq沿結(jié)構(gòu)高度不一定完全相同，而是有變化的，如果變化不大，其平均值可采用加權(quán)平均法算得：6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算水平力作用6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算1

.推導(dǎo)框架-剪力墻結(jié)構(gòu)內(nèi)力總剪力墻當作懸臂梁，其內(nèi)力與彎曲變形的關(guān)系如下：（a）（b）（6.7）6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算（c）（d）鉸接體系計算簡圖6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算總剪力墻脫離體及符號規(guī)則6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算由假定

（6-8）

（6-9）

（6-10）

對式（6-8）微分得：將式（6-9）代入（6-7），整理后得：6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算λ稱為結(jié)構(gòu)剛度特征值，是反映總框架和總剪力墻剛度之比的一個參數(shù)，對框架剪力墻結(jié)構(gòu)的受力和變形狀態(tài)及外力分配都有很大影響。（6-11）

引入符號6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算引入式（6－10）、式（6－11）中的符號，式(6－9)可變?yōu)椋荷鲜绞且粋€四階常系數(shù)非齊次線性微分方程，它的解包括兩部分，一部分是相應(yīng)齊次方程的通解，另一部分是該方程的一個特解。（6-12）

6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算（1）通解y1方程（6－12）的特征方程為：

特征方程的解為

因此，齊次方程的通解為：

，

，

6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算（2）特解y2方程（6－12）的特解

y2取決于外荷載的形式，可用待定系數(shù)法求解。①均布荷載設(shè)均布荷載分布密度為q，因此有Ρ(ξ)=q

，另外，特解方程中r1=r2

=0，故可設(shè)y2

=aξ2

，可得到：，

6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算

代入式（6－12）得：

因此有：6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算②倒三角形分布荷載設(shè)倒三角形分布荷載最大分布密度為q，則任意高度ξ處的分布密度為Ρ(ξ)=q

(ξ)

，由中r1=r2

=0可假設(shè)y2

=aξ2：代入式（6－12）可得：6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算

因此有：

得到特解：

6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算③頂部集中荷載頂部作用有集中荷載P時，

Ρ(ξ)=q

，特解為y2=0。

綜合以上推導(dǎo)可得微分方程（6－12）的解為：(6-13a)(6-13b)(6-13c)6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算（3）確定通解中積分常數(shù)取剪力墻為脫離體，其四個邊界條件分別為：①當ξ=0（即x=0）時，結(jié)構(gòu)底部位移y=0；②當ξ=0時，結(jié)構(gòu)底部轉(zhuǎn)角θ=dy/dξ=0；③當ξ=1（即x=H）時，結(jié)構(gòu)頂部彎矩為0，即

④當ξ=1時，結(jié)構(gòu)頂部總剪力6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算下面以均布荷載為例來確定積分常數(shù)C1C2

C3。由此位移函數(shù)可確定剪力墻任意截面處的轉(zhuǎn)角θ、彎矩Mw和剪力Vw：（6-14a）

（6-14b）

（6-14c）

6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算

對式（6-13a）均布荷載公式逐次求導(dǎo)，有：而（6-15）

（6-16a）

（6-16b）

（6-16c）

6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算由邊界條件①及式（6－13a）的第一式可得：（6-17a）由邊界條件②及式（6－16a）可得：（6-17b）由邊界條件③及式（6-16b）可得

（6-17c）6.2.2按鉸接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算

當ξ=1時，由式（6-14a）及式（6-15）可得：即把式（6-16）代入上式，整理后得：

(6-17d)

由式（6-17a）~（6-17d）可確定出4個積分系數(shù)：

同理，用同樣的方法可以確定三角形分布荷載和頂部集中荷載作用下側(cè)移曲線的4個積分常數(shù)。將3種荷載作用下的積分常數(shù)C1C2

C3

C4分別代入（6-13）式，得到微分方程（6-12）的解如下：（6-18）（6-19）（6-20）2

.查表計算方法通過以上三式來計算總剪力墻的位移y、內(nèi)力Mw和Vw比較繁瑣，為方便計算，圖6-10～圖6-18給出在以上3種典型荷載作用下y

、

Mw、

Vw的計算圖表，設(shè)計時可以直接查用。均布荷載作用下剪力墻的位移系數(shù)均布荷載作用下剪力墻的彎矩系數(shù)均布荷載作用下剪力墻的剪力系數(shù)倒三角形荷載作用下剪力墻的位移系數(shù)倒三角形荷載作用下剪力墻的彎矩系數(shù)倒三角形荷載作用下剪力墻的剪力系數(shù)集中荷載作用下剪力墻的位移系數(shù)集中荷載作用下剪力墻的彎矩系數(shù)集中荷載作用下剪力墻的剪力系數(shù)總框架的剪力可直接由總剪力減去剪力墻的剪力得到：

按照式右求得該截面處的位移及內(nèi)力（6-22）6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算1

.計算簡圖剛接體系計算簡圖入下：剛接體系計算簡圖6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算約束彎矩表達式如下：（6-23）

6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算

在以上兩式中令b=0，則可得到僅有一端帶剛域的梁端彎矩系數(shù)為：

式中—考慮剪切變形時的影響系數(shù)，如果不考慮剪切變形的影響，可令

。6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算為減少配筋，在工程設(shè)計中允許考慮連梁的塑性變形能力，對梁進行塑性調(diào)幅。一般采取降低連梁剛度予以調(diào)幅.

以上兩式給出的梁端約束彎矩為集中彎矩，為便于用微分方程求解，將其簡化為沿層高h均布的分布彎矩：

某一層內(nèi)總約束彎矩為：

（6-26）

連梁線性約束彎矩在總剪力墻高度的截面處產(chǎn)生的彎矩為

產(chǎn)生此彎矩所對應(yīng)的剪力和荷載分別為：（6-27a）

（6-27b）

在連梁約束彎矩影響下，總剪力墻內(nèi)力與彎曲變形的關(guān)系可參照式：（6-28）

整理后可得：

同鉸接體系，引入記號：

則方程可化為：

上式即為剛接體系的微分方程，此式與鉸接體系所對應(yīng)的微分方程完全相同，因此，鉸接體系微分方程的的解此處也適用。從以上兩種簡化計算公式推導(dǎo)式中我們可發(fā)現(xiàn)框架-剪力墻結(jié)構(gòu)剛度特征值λ可按下列公式計算：連梁與剪力墻鉸接連梁與剪力墻剛接

由以上兩式可知，當剪力墻剛度增大時，λ值變小；反之，隨剪力墻剛度變小，框架剛度和連梁剛度加大時，λ值變大。當由第四章和第五章中關(guān)于純框架和純剪力墻的剛度特征值λ比較分析可以得出這樣一個結(jié)論:純框架結(jié)構(gòu)和純剪力墻結(jié)構(gòu)是框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的一種特例。6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算剛結(jié)體系與鉸結(jié)體系的主要區(qū)別在于：總剪力墻與總框架之間的連梁對墻肢有約束彎矩。即連梁切開后，除軸力外，還有剪力，將剪力向墻肢截面形心取矩，并沿高度連續(xù)化，便形成分布的約束彎矩m（x），如下圖。即連梁對墻肢具有約束作用。6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算1

.剛結(jié)連梁對墻肢端約束彎矩m(x)的計算剪力墻與框架間的連梁剪力墻之間的連梁剛域取法和連梁約束彎矩系數(shù)參照壁式框架6．2．3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算（1）兩端有剛域的約束彎矩系數(shù)（連梁兩端均為剪力墻）（2）另一端有剛域的約束彎矩系數(shù)（連梁一端為剪力墻，另一端為框架）6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算（3）當轉(zhuǎn)角為(x)，同一層有n個剛結(jié)點，并沿層高h離散使之連續(xù)化，則總線約束彎矩為鋼結(jié)連梁的約束彎矩使剪力墻x截面產(chǎn)生的彎矩為：相應(yīng)的剪力(等代剪力)：相應(yīng)的荷載(等代荷載)：鋼結(jié)連梁的約束彎矩所分擔的剪力和荷載6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算2

.微分方程的建立（與鉸接體系相仿）6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算經(jīng)整理可得引入則得6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算比較鉸接體系（1）微分方程相同，因此鉸接體系中微分方程的解及圖表對剛接體系均適用。（2）λ值的計算不同。（3）剛接體系的相當于鉸接體系的，因此剪力計算兩者不同，即用圖表得：由平衡條件：鉸接體系剛接體系式中：稱為框架廣義剪力6.2.3按剛接體系框剪結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算3

.計算步驟(1)由荷載形式、λ、ξ查圖表，得系數(shù)(2)按懸臂桿計算(3)位移與內(nèi)力結(jié)構(gòu)頂點位移總剪力墻總彎矩總框架廣義剪力總框架總剪力總連梁總約束彎矩總剪力墻總剪力

6.2.4內(nèi)力分配計算問題：求出總剪力墻、總框架、總連梁的內(nèi)力后，如何計算各墻肢、框架梁、框架柱及連梁的內(nèi)力1

.剪力墻的內(nèi)力按各片墻的等效抗彎剛度分配總剪力墻的總內(nèi)力，即

6.2.4內(nèi)力分配計算2

.框架梁柱的內(nèi)力按照各柱的抗側(cè)剛度D值分配總框架的總剪力Vf，并取各樓層上、下兩層樓板標高處的Vf的平均值作為該層柱中點（反彎點）的剪力，據(jù)此剪力按平衡條件再求梁柱的其他內(nèi)力，各層柱中點的剪力為為了保證框架的安全，高規(guī)規(guī)定：Vf應(yīng)不小于0.2V0；對Vf<0.2V0樓層，設(shè)計時取1.5和0.2V0的較小值，其中V0為地震作用產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)底部總剪力，為各層框架部分承擔的總剪力中的最大值。

6.2.4內(nèi)力分配計算3

.連梁的內(nèi)力按連梁的剛接端剛度系數(shù)分配總連梁的總約束彎矩，得連梁在墻肢軸線處的彎矩再求連梁剪力及連梁在墻邊處彎矩墻肢轉(zhuǎn)角相同，連梁反彎點在跨中點

6.2.5討論1.剛度特征值對框架結(jié)構(gòu)受力和位移特征的影響剛度特征值，反映了框架抗側(cè)剛度（包括連梁約束剛度）與剪力墻抗彎剛度的比值影響。當＝0時即為純剪力墻結(jié)構(gòu)，當＝∞時即為純框架結(jié)構(gòu)(1)位移曲線<1時，變形曲線呈彎曲形>6時，變形曲線呈剪切形＝1～6時，變形曲線呈彎剪型（或反S型）

6.2.5討論(2)剪力分配沿高度不成一定比例在底部：剪力墻的剪力最大，框架的剪力為0(近似計算造成)在上部：剪力墻出現(xiàn)負剪力，而框架承擔的剪力比外荷載產(chǎn)生的剪力還要大在頂部：剪力墻與框架的剪力都不等于0

6.2.5討論(3)水平荷載分配對剪力和微分后可得荷載和。在底部：剪力墻所受的荷載比外荷載大，而框架承受反向荷載；在頂部：剪力墻與框架有大小相等、方向相反的集中力，這是由于它們的頂部剪力不等于0的緣故。

6.2.5討論2.框剪結(jié)構(gòu)設(shè)計中應(yīng)注意的問題框剪結(jié)構(gòu)容易滿足平面布置靈活和有較大抗側(cè)剛度的要求。此外，由于框架與剪力墻協(xié)同工作，使框架層剪力分布，從底到頂趨于均勻（與純框架結(jié)構(gòu)中，框架層剪力上小下大不同），這對框架的設(shè)計十分有利（框架柱和梁的斷面尺寸和配筋可以上下比較均勻）。由此可以看出三個值得注意的問題：（1）純框架設(shè)計完畢后，如果又增加了一些剪力墻（例如電梯井，樓梯井等改成剪力墻），就必須按框架－剪力墻結(jié)構(gòu)重新核算。（2）剪力墻與框架協(xié)同工作的基本條件是：傳遞剪力的樓板必須有足夠的整體剛度。因此框剪結(jié)構(gòu)的樓板應(yīng)優(yōu)先采用現(xiàn)澆樓面結(jié)構(gòu)，剪力墻的最大間距不能超過規(guī)定限值。

6.2.5討論（3）框架結(jié)構(gòu)中剪力墻的容量剪力墻數(shù)量多，地震震害減輕，多設(shè)剪力墻可以提高建筑物抗震性能。但是剪力墻數(shù)量愈多，建筑物用料愈多、造價愈高。剪力墻愈多則剛度愈大，自振周期愈短，地震作用愈大，加大了結(jié)構(gòu)的受力。而且，即使剪力墻再多，框架部分耗用的材料并不能減少（因為）；剪力墻數(shù)量要滿足位移限值是一個必要條件。此外，應(yīng)使剪力墻與框架的比例適當，使＝1.1～2.2為宜。6.4框架-剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計及構(gòu)造要求

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.4.1框架部分設(shè)計的調(diào)整

抗震設(shè)計時，結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的地震傾覆力矩由框架和剪力墻共同承受。若在基本振型地震作