河南酒店工程塔吊基礎施工方案節(jié)點詳圖

商丘XXXX酒店工程塔吊基礎施工方案編制人：審核人：審批人：編制日期：XX建設集團XX建設公司目錄HYPERLINK\l"_Toc320103492"第一章工程概況1HYPERLINK\l"_Toc320103493"第二章編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc320103494"第三章塔機概況2HYPERLINK\l"_Toc320103495"第四章塔機定位2HYPERLINK\l"_Toc320103496"第五章塔吊基礎設計3HYPERLINK\l"_Toc320103497"第六章塔吊基礎驗算4HYPERLINK\l"_Toc320103498"第七章塔吊群防碰撞措施4HYPERLINK\l"_Toc320103499"第八章施工注意事項5HYPERLINK\l"_Toc320103500"附圖5第一章工程概況本工程建設單位為河南XXXX投資有限公司，設計單位為XX設計集團股份有限公司，監(jiān)理單位為河南省XX工程管理有限公司，施工單位為XX建設集團有限公司?？偨ㄖ娣e64860.86㎡，其中地上47622.77㎡，地下17238.09㎡。本工程整體形狀呈“W”字型，地下室東、西軸線長度為168m，南、北軸線長度122.4m，出地下室后東、西軸線長度為154.6m，南、北軸線長度為112m，地下一層，地上20層（局部三層），建筑總高度為26.90m。本工程建筑面積大，平面形狀復雜，工程技術節(jié)點多，施工難度大，工程進度非常緊，且施工場地狹窄，場內(nèi)的大型機械布置十分困難。為了優(yōu)質(zhì)、高效的完成本工程的建設，必須合理安排布置本工程的水平、垂直運輸系統(tǒng)。針對本工程的狀況，結(jié)合現(xiàn)場實際情況，本工程基礎、主體階段水平、垂直運輸采用二臺TC5613-6型塔式起重機，以順利的完成本工程建設。第二章編制依據(jù)1、商丘XXXX酒店工程全套設計圖紙；2、已批準的施工現(xiàn)場平面布置圖；3、塔式起重機安裝位置及周圍環(huán)境；4、塔式起重機使用說明書；5、塔式起重機安裝、拆除方法；6、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011；7、公司頒發(fā)的《項目管理手冊》、《質(zhì)量保證手冊》等相關文件；8、商丘市地方有關法規(guī)文件；9、公司施工類似工程經(jīng)驗；第三章塔機概況本工程采用長沙XX重工科技發(fā)展股份有限公司生產(chǎn)的TC5613-6型塔式起重機，該塔機最大起重重量為6T，基本臂最大幅度為56m，最大幅度時起重量為1.3T。平衡臂長度為12.24m，最大起重力矩800kNm，自由起升高度為40.5m，最大起升速度為80m/min，最大變幅速度為20/40m/min，回轉(zhuǎn)速度為0/0.80r/min。塔機基礎尺寸為5.30x5.30x1.35米；標準節(jié)為1.600m×1.600mx2.80m，自升式?？偣β蕿?5.3kw。本種型號的塔吊主要有以下特點：1、上部采用液壓頂升來實現(xiàn)增加或減少塔身的標準節(jié)，該塔機能夠隨著建筑物的高度變化而升高或減低，同時塔機的其中能力不因塔機的升高而降低。2、工作速度高，調(diào)速性能好，工作平穩(wěn)效率高。起升機構(gòu)采用三速電機加單速比減速箱，能實現(xiàn)重載低速輕載高速。3、工作范圍大，工作方式多，適用對象廣。4、各種安全裝置齊全，各機構(gòu)均設有制動器，可保證工作安全可靠。5、該機設有起升高度限位器，小車變幅限位器，力矩限位器，起重量限位器，回轉(zhuǎn)限位器和風速儀等安全裝置。6、吊臂采用剛性雙拉桿支撐，結(jié)構(gòu)輕巧，使用方便，維修簡便。7、TC5613-6型塔式起重機安裝需要配合16噸汽車式吊車。第四章塔機定位1、塔機定位：東部塔機主要負責1-11至1-21/1-R至1-E軸區(qū)域基礎、主體范圍內(nèi)的垂直、水平運輸，基礎、主體階段東面進場材料的裝卸、倒運。塔機中心線位于1-M軸向北3.150m，東西方向13軸往西2.300m位置。此部分工作區(qū)域內(nèi)底板頂標高為-5.7m,工作區(qū)域內(nèi)最高點標高為78.5m,塔吊基礎頂標高為：-6.600m,塔吊基礎高度為1.35m，需要安裝高度為5.7+78.5=84.2m,東部塔機計劃架設31節(jié)標準節(jié)，架設高度:86.8m﹥要求高度：84.2m，滿足使用要求。塔吊架設高度86.8m＞最大獨立高度41m,需拉設二道附墻即可滿足要求。第一道附墻高度在第六層樓面，即±0.000以上23.2m處；第二道附墻高度在第十三層樓面，即±0.000以上48.4m處，兩附墻間的距離為25.2m；第二次附墻后，附著架以上塔身懸出段高度為32.7m?？蓾M足要求。西部塔機主要負責1-1至1-4/1-A至1-R軸區(qū)域基礎、主體范圍內(nèi)的垂直、水平運輸，基礎、主體階段東面進場材料的裝卸、倒運。塔機中心線位于1-J軸向南1.550m，東西居1-7和1-8軸中間位置。此部分工作區(qū)域內(nèi)底板頂標高為-5.15m,工作區(qū)域內(nèi)最高點標高為78.5m,塔吊基礎頂標高為：-6.000m塔吊基礎高度為1.35m，需要安裝高度為5.15+78.5=83.65m,西部塔機計劃架設32節(jié)標準節(jié)，架設高度:89.6m﹥要求高度：83.65m，滿足使用要求。塔吊架設高度89.6m＞最大獨立高度41m,需拉設二道附墻即可滿足要求。第一道附墻高度在第六層樓面，即±0.000以上23.2m處；第二道附墻高度在第十三層樓面，即±0.000以上48.4m處，兩附墻間的距離為25.2m；第二次附墻后，附著架以上塔身懸出段高度為36.05m?？蓾M足要求。第五章塔吊基礎設計根據(jù)本工程的實際情況，2個塔吊基礎均與基礎筏板整澆為一體，塔吊在地下室時均處于地下室內(nèi)部，從一層起位于大樓外側(cè)，在六層與十三層時附著于外圍的梁上。由于本工程地下室的鋼筋、模板工程量均較大，地下室基礎階段施工時就必須使用塔吊，因此本工程的塔吊基礎考慮先行澆注，整體筏板二次澆注，具體技術措施如下：①、塔吊基礎混凝土強度等級與基礎筏板混凝土強度等級一個級別；筏板混凝土強度等級為C45，東塔吊采用預應力管樁：4根PHC500AB125樁，樁長為6m；西塔吊采用預應力管樁：4根PHC500AB125樁，樁長為7m；②、塔吊基礎內(nèi)鋼筋間距按照基礎筏板鋼筋間距施工，規(guī)格不小于基礎筏板鋼筋間距，本工程基礎筏板鋼筋設置為Φ25@200（三級鋼）雙層雙向，塔吊基礎鋼筋要求按照Φ25@200設置，筏板底板配筋完全滿足塔吊基礎要求，基礎頂部按照塔吊基礎要求配置Φ25@200雙向鋼筋，考慮到需要塔吊基礎先行施工，因此施工前按照現(xiàn)場尺寸進行鋼筋預排，按同高度處置預埋相同規(guī)格鋼筋，所有鋼筋的接頭位置必須錯開，鋼筋接頭百分率不得大于25%。③、后澆注筏板混凝土時，在塔吊基礎上、下兩個位置處按規(guī)定埋設橡膠止水條，并清理干凈塔吊基礎上的泥漬等雜物，此處混凝土澆注加強振搗，確保密實。第六章塔吊基礎驗算東塔吊的樁基礎驗算如下：一、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：QZT80A(5613-6)，塔吊起升高度H：90.000m，塔身寬度B：1.6m，基礎埋深D：0.000m，自重F1：570kN，基礎承臺厚度Hc：1.350m，最大起重荷載F2：60kN，基礎承臺寬度Bc：5.300m，樁鋼筋級別:HPB235，樁直徑或者方樁邊長：0.500m，樁間距a：3.8m，承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm，空心樁的空心直徑：0.25m。二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=570.00kN，塔吊最大起重荷載F2=60.00kN，作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=756.00kN，風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax＝1766kN·m；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算1.樁頂豎向力的計算依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》（JGJ94-94）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/∑yi2±Myxi/∑xi2其中n──單樁個數(shù)，n=4；F──作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=756.00kN；G──樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.30×5.30×1.35)=1137.65kN；Mx,My──承臺底面的彎矩設計值，取2472.40kN·m；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.69m；Ni──單樁樁頂豎向力設計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值，最大壓力：Nmax=(756.00+1137.65)/4+2472.40×2.69/(2×2.692)=933.48kN。最小壓力：Nmin=(756.00+1137.65)/4-2472.40×2.69/(2×2.692)=13.35kN。不需要驗算樁的抗拔2.承臺彎矩的計算依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》（JGJ94-94）的第條。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──計算截面處XY方向的彎矩設計值；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m；Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=649.07kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2×649.07×1.10=1427.95kN·m。四、承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00；fc──混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2；ho──承臺的計算高度：Hc-50.00=1300.00mm；fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=210.00N/mm2；經(jīng)過計算得：αs=1427.95×106/(1.00×16.70×5300.00×1300.002)=0.010；ξ=1-(1-2×0.010)0.5=0.010；γs=1-0.010/2=0.995；Asx=Asy=1427.95×106/(0.995×1300.00×210.00)=5255.78mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5300.00×1350.00×0.15%=10732.50mm2。建議配筋值：HPB235鋼筋，25@235。承臺底面單向根數(shù)22根。實際配筋值10799.8mm2。五、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》(JGJ94-94)的第條和第條，斜截面受剪承載力滿足下面公式：γ0V≤βfcb0h0其中，γ0──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00；b0──承臺計算截面處的計算寬度，b0=5300mm；h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm；λ──計算截面的剪跨比，λ=a/h0此處，a=(3800.00-1600.00)/2=1100.00mm；當λ<0.3時，取λ=0.3；當λ>3時,取λ=3，得λ=0.85；β──剪切系數(shù)，當0.3≤λ＜1.4時，β=0.12/(λ+0.3)；當1.4≤λ≤3.0時，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.10；fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00×933.48=933.477kN≤0.10×16.70×5300×1300/1000=11506.3kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算依據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-94)的第-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp+ηcQck/γcQsk=u∑qsikliQpk=qpkApQck=qckAc/n其中R──單樁的豎向承載力設計值；Qsk──單樁總極限側(cè)阻力標準值；Qpk──單樁總極限端阻力標準值；Qck──相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值；qck──承臺底1/2承臺寬度深度范圍(≤5m)內(nèi)地基土極限阻力標準值，qck=100.000kPa；Ac──承臺底地基土凈面積，Ac=5.300×5.300-4×0.283=26.959m2；n──樁數(shù)量，n=4；ηc──承臺底土阻力群樁效應系數(shù)，ηc=ηciAci/Ac+ηceAce/Acηs,ηp,ηc──分別為樁側(cè)阻群樁效應系數(shù)，樁端阻群樁效應系數(shù)，承臺底土阻力群樁效應系數(shù)；γs,γp,γc──分別為樁側(cè)阻抗力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)；qsik──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標準值；qpk──極限端阻力標準值；u──樁身的周長，u=1.571m；Ap──樁端面積,取Ap=0.283m2；li──第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表:序號土厚度(m)土側(cè)阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)土名稱20.1545.000.00粘性土31.4050.000.00粉土或砂土43.7050.000.00粉土或砂土50.7555.003500.00粉土或砂土由于樁的入土深度為6.00m,所以樁端是在第5層土層。單樁豎向承載力驗算:R=1.57×(0.15×45.00×0.97+1.40×50.00×0.98+3.70×50.00×0.98+0.75×55.00×0.98)/1.65+1.30×3500.00×0.283/1.65+0.65×(100.000×26.959/4)/1.700=1.32×103kN>N=933.477kN；上式計算的R的值值大于最大壓壓力933..48kN,,所以滿足要要求!西塔吊的樁基礎驗算算如下：一、塔吊的基本參參數(shù)信息塔吊型號：QZTT80A(55613)，塔塔吊起升高度度H：90.0000m，塔身寬度B：1..6m，基礎礎埋深D：0.0000m，自重F1：5700kN，基礎礎承臺厚度HHc：1.3500m，最大起重荷載F22：60kN，基基礎承臺寬度度Bc：5.3000m，樁鋼筋級別:HPPB235，樁樁直徑或者方方樁邊長：00.500mm，樁間距a：3.88m，承臺箍箍筋間距S：200.0000mm，承臺混凝土的保護護層厚度：550mm，空空心樁的空心心直徑：0..25m。二、塔吊基礎承臺臺頂面的豎向向力和彎矩計計算塔吊自重（包括壓壓重）F1=570..00kN，塔吊最大起重荷載載F2=60.000kN，作用于樁基承臺頂頂面的豎向力力F=1.22×(F1+F2)=7566.00kNN，風荷載對塔吊基礎礎產(chǎn)生的彎矩矩計算：Mkmax＝17666kN·m；三、承臺彎矩及單單樁樁頂豎向向力的計算1.樁頂豎向力力的計算依據(jù)《建筑樁技術術規(guī)范》（JJGJ94--94）的第第條，在實際際情況中x、y軸是隨機變變化的，所以以取最不利情情況計算。Ni=(F+G)/nn±Mxyi/∑yi2±Myxi/∑xi2其中n──單單樁個數(shù)，nn=4；F───作用于樁基基承臺頂面的的豎向力設計計值，F(xiàn)=7756.000kN；G───樁基承臺的的自重：G==1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=11.2×(25×5.30×5.30×1.35))=11377.65kNN；Mxx,My──承臺底面的的彎矩設計值值，取24772.40kkN·m；xii,yi──單樁相對承承臺中心軸的的XY方向距離離a/20.55=2.699m；Nii──單樁樁頂豎豎向力設計值值；經(jīng)計算得到單樁樁樁頂豎向力設設計值，最大壓力：Nmaax=(7556.00++1137..65)/44+24722.40×2.69//(2×2.692)=9333.48kNN。最小壓力：Nmiin=(7556.00++1137..65)/44-24722.40×2.69//(2×2.692)=13..35kN。不需要驗算樁的抗抗拔2.承臺彎矩的的計算依據(jù)《建筑樁技術術規(guī)范》（JJGJ94--94）的第第條。Mx==∑NiyiMy==∑Nixi其中Mx,Myy──計算截面處處XY方向的彎彎矩設計值；；xi,,yi──單樁相對承承臺中心軸的的XY方向距離離取a/2--B/2=11.10m；；Ni11──扣除承臺自自重的單樁樁樁頂豎向力設設計值，Ni1=Ni-G/n==649.007kN；經(jīng)過計算得到彎矩矩設計值：MMx=My=2×649.007×1.10==1427..95kN··m。四、承臺截面主筋筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。αs=M/(α11fcbh02)ζ=1-(1--2αs)1/2γs=1-ζ/22As=M/((γsh0fy)式中，αl──系系數(shù)，當混凝凝土強度不超超過C50時，α1取為1.0,,當混凝土強強度等級為CC80時，α1取為0.944,期間按線線性內(nèi)插法得得1.00；fc───混凝土抗壓壓強度設計值值查表得166.70N//mm2；ho───承臺的計算算高度：Hc-50.000=13000.00mmm；fy───鋼筋受拉強強度設計值，fy=210.00N/mm2；經(jīng)過計算得：αss=14277.95×1106/(1.000×16..70×53300.000×13000.002)=0.0010；ξ=1-(1-22×0.0110)0.55=0.0110；γs=1-0.0110/2=00.995；；Assx=Asy=14427.955×106/(0.9995×1300..00×210.000)=52255.788mm2。由于最小配筋率為為0.15%%,所以構(gòu)造造最小配筋面面積為:5300.00××1350..00×0.15%%=107332.50mmm2。建議配筋值：HPPB235鋼鋼筋，25@2335。承臺底底面單向根數(shù)數(shù)22根。實際際配筋值100799.88mm2。五、承臺斜截面抗抗剪切計算依據(jù)《建筑樁技術術規(guī)范》(JGJ944-94)的的第條和第條條，斜截面受受剪承載力滿滿足下面公式式：γ0V≤βfcb0h0其中，γ0──建建筑樁基重要要性系數(shù)，取取1.00；b0───承臺計算截截面處的計算算寬度，b0=53000mm；h0───承臺計算截截面處的計算算高度，h0=13000mm；λ──計算截面的剪跨比比，λ=a/h0此處，a=((3800..00-16600.000)/2=11100.000mm；當當λ<0.3時，取取λ=0.3；當當λ>3時,取λ=3，得λ=0.855；β──剪切系數(shù)，當0..3≤λ＜1.4時，β=0.122/(λ+0.3))；當1.4≤λ≤3.0時，β=0.2//(λ+1.5))，得β=0.100；fc───混凝土軸心心抗壓強度設設計值，fc=16.770N/mmm2；則，1.00×9933.488=933..477kNN≤0.10×16.700×5300×1300//1000==115066.3kN；；經(jīng)過計算承臺已滿滿足抗剪要求求，只需構(gòu)造造配箍筋！六、樁豎向極限承承載力驗算依據(jù)《建筑樁基技技術規(guī)范》((JGJ944-94)的的第-3條，單樁樁豎向承載力力設計值按下下面的公式計計算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp+ηcQck/γcQsk=u∑qsikliQpk=qpkkApQck=qckkAc/n其中R──單單樁的豎向承承載力設計值值；Qssk──單樁總極限限側(cè)阻力標準準值；Qppk──單樁總極限限端阻力標準準值；Qcck──相應于任一一復合基樁的的承臺底地基基土總極限阻阻力標準值；；qcck──承臺底1/22承臺寬度深深度范圍(≤5m)內(nèi)地基基土極限阻力力標準值，qqck=955.000kPa；Acc──承臺底地基基土凈面積，Ac=5.300×5.300-4×0.283=26.959m2；n───樁數(shù)量，n==4；ηc──承臺底土阻力群樁樁效應系數(shù)，ηc=ηciAci/Ac+ηceAce/Acηs,ηp,ηc──分別為樁側(cè)阻群樁樁效應系數(shù)，樁樁端阻群樁效效應系數(shù)，承承臺底土阻力力群樁效應系系數(shù)；γs,γp,γc──分別為樁側(cè)阻抗力力分項系數(shù)，樁樁端阻抗力分分項系數(shù)，承承臺底土阻抗抗力分項系數(shù)數(shù)；qssik──樁側(cè)第i層土的極限限側(cè)阻力標準準值；qppk──極限端阻力力標準值；u───樁身的周長長，u=1..571m；；App──樁端面積,取Ap=0.2883m2；lii──第i層土層的厚厚度；各土層厚度及阻力力標準值如下下表:序號土厚度(m))土側(cè)阻阻力標準值((kPa)土端阻力力標準值(kPa)土名名稱222.72445.000.000粘性性土300.90550.000.000粉土土或砂土422.70550.000.000粉土土或砂土500.68555.003500..00粉粉土或砂土由于樁的入土深度度為7.00m,,所以樁端是是在第5層土層。單樁豎向承載力驗驗算:R=1..57×(2.72×45.000×