大跨度大噸位型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體控制技術(shù)

巖溶區(qū)大跨大噸位T型剛構(gòu)橋轉(zhuǎn)體法成橋關(guān)鍵技術(shù)文件五140鑒鑒定文件技術(shù)報(bào)告之四大跨度大噸位T型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體控制技術(shù)中鐵十一局集團(tuán)團(tuán)有限公司中鐵十一局集團(tuán)團(tuán)第三工程有有限公司二〇一四年八月月5大跨度大大噸位T型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體體控制技術(shù)京廣鐵路是國內(nèi)內(nèi)鐵路主干線線之一，鐵路路運(yùn)輸繁忙，平平均約5分鐘就有一一輛列車通過過，且在橋梁梁轉(zhuǎn)體區(qū)域存存在大量接觸觸網(wǎng)，其立柱柱橫梁距離轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體梁梁底的的距離最小為為80cm，梁梁懸臂較長后后造成撓度比比較大，因此此梁體的線型型控制極為關(guān)關(guān)鍵。另外，如如能避免在既既有線上方施施工則可最大大限度的減小小施工風(fēng)險(xiǎn)。因因此，余家灣灣上行特大橋橋T型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體體橋采用自平平衡平面轉(zhuǎn)體體施工，中間間不設(shè)合攏段段，一次轉(zhuǎn)體體到位，轉(zhuǎn)體體梁段直接落落于邊墩支座座上，以避免免上部結(jié)構(gòu)施施工對既有線線行車安全的的影響。5.1轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計(jì)與安裝裝5.1.1轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)由下轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤、球鉸、上上轉(zhuǎn)盤、轉(zhuǎn)體體牽引系統(tǒng)組組成。下轉(zhuǎn)盤盤設(shè)置于下承承臺上；下承承臺頂面設(shè)置置環(huán)形滑道、助助推反力支座座、牽引反力力支座等設(shè)施施。球鉸布設(shè)設(shè)在上下承臺臺之間，上下下球面板設(shè)置置圓柱形滑塊塊，上球面板板頂面與托盤盤相連，托盤盤上設(shè)置轉(zhuǎn)盤盤，采用鋼管管混凝土支撐撐（鋼管直徑徑900mmm、壁厚16mmm），對稱稱預(yù)埋鋼絞線線作為牽引設(shè)設(shè)施，在轉(zhuǎn)盤盤上澆筑上承承臺、墩身、梁梁體。球鉸由由上、下球鉸鉸、球鉸間四四氟乙烯板、固固定上下球鉸鉸的鋼銷、下下球鉸鋼骨架架組成。球體體半徑R80000mm，球球面投影直徑徑40000mm（圖5.1..1-1）。5.1.2轉(zhuǎn)體體系統(tǒng)安裝施工順序先施工工下轉(zhuǎn)盤，下下轉(zhuǎn)盤構(gòu)造分分三次澆筑，(下轉(zhuǎn)盤混凝土澆筑時(shí)，預(yù)留鋼筋接頭、定位鋼筋以及一定空間，方便環(huán)道及球鉸支架的定位)完成，澆筑下承臺第一次混凝土→安裝球鉸定位底座→安裝下球鉸、環(huán)道→澆筑環(huán)道下、球鉸下混凝土→澆筑反力支座。再施工安裝上球鉸及銷軸，設(shè)置受力砂箱及撐腳安裝（上轉(zhuǎn)盤設(shè)有6組撐腳，每個(gè)撐腳為雙圓柱形，下設(shè)20mm厚鋼走板）。圖5.1.1--1轉(zhuǎn)動(dòng)體系系布置圖下球鉸上鑲嵌聚聚四氟乙烯滑滑動(dòng)片，球鉸鉸間填充黃油油聚四氟乙烯烯粉；定位銷銷軸采用277cm的鋼銷銷。上轉(zhuǎn)盤（上上承臺）分兩兩次澆筑施工工，第一次在在上球鉸安裝裝完畢和鋼撐撐腳完成后，綁綁扎上球鉸鋼鋼筋網(wǎng)片及轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤鋼筋，澆澆筑砼；第二二次在轉(zhuǎn)體完完成后封鉸，澆澆筑上轉(zhuǎn)盤剩剩余部分混凝凝土（圖5..1.2-11）。承臺施工工藝流流程如圖5..1.2-22所示：1球鉸安裝轉(zhuǎn)體球鉸為焊接接后機(jī)加工結(jié)結(jié)構(gòu)，下球面面板上鑲嵌有有填充聚四氟氟乙烯復(fù)合夾夾層滑板，與與上球面板組組成摩擦面，并并涂抹1200:1的黃油油四氟粉潤滑滑。轉(zhuǎn)體球鉸的球面面板采用Q345鋼板，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體球鉸的加加強(qiáng)肋板采用用Q235鋼板，銷銷軸采用455鍛鋼，支座座骨架采用QQ235角鋼。球球鉸各零件的的外形尺寸及及公差使用鋼鋼直尺、卷尺尺測量，各零零件的組焊嚴(yán)嚴(yán)格按焊接工工藝要求操作作，焊縫光滑滑平整，無裂裂紋、咬邊、氣氣孔、夾渣等等缺陷；上、下下球鉸的球面面板拼焊時(shí)開開坡口，球面面板采用壓制制成型，成型型后與放射筋筋及環(huán)形筋組組焊；工作球球面加工后要要求表面光滑滑，其表面粗粗糙度不大于于Ra63。加加工后的球面面各處的曲率率半徑相等，使使用樣板和塞塞尺檢查，球球面與樣板的的誤差在0..85mm以以內(nèi)。上、下下球鉸球面的的水平截面為為圓形，橢圓圓度不大于11.5mm。球球鉸邊緣各點(diǎn)點(diǎn)高程相等，球球鉸邊緣不得得有撓曲變形形。圖5.1.2--1下承臺混混凝土三次澆澆筑示意圖下球鉸凹球面鑲鑲嵌的聚四氟氟乙烯滑片頂頂面在同一球球面上，且其其球心與下球球鉸凹球面的的球心重合，同同心圓內(nèi)高程程要求在0..5mm以內(nèi)內(nèi)。使用樣板板和塞尺檢查查，滑片頂面面與樣板的誤誤差在0.885mm以內(nèi)內(nèi)。上、下球球鉸焊接的定定位軸套管中中心軸與轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)軸重合，軸軸與軸套四周周間隙為100mm（圖5.1..2-3）。圖5.1.2--2承臺施工工工藝流程圖圖圖5.1.2--3球鉸安裝圖2下球鉸定位鋼鋼骨架安裝澆筑下承臺第一一層3m厚混凝土土?xí)r，在混凝凝土頂面預(yù)埋埋鋼板和定位位角鋼，預(yù)埋埋位置與鋼骨骨架的四角一一一對應(yīng)，角角鋼沿鋼骨架架內(nèi)外對稱布布置。安裝定定位鋼骨架，下下球鉸骨架采采用吊車吊入入，而后人工工調(diào)整安裝精精度在1mmm以內(nèi)。骨架架調(diào)整完成后后將下承臺架架立角鋼與骨骨架預(yù)留鋼筋筋焊接牢固，固固定好球鉸定定位底座后，綁綁扎鋼筋、立立模澆筑下球球鉸骨架砼（同同時(shí)綁扎滑道道及下轉(zhuǎn)盤兩兩側(cè)鋼筋，安安裝預(yù)留槽模模板，留出滑滑道鋼板及球球鉸預(yù)留槽。）混混凝土的澆筑筑過程中避免免擾動(dòng)下球鉸鉸骨架（圖55.1.2--4，圖5.1..2-5）。因梁體結(jié)構(gòu)繞軸軸心轉(zhuǎn)動(dòng)，TT構(gòu)在球鉸安安裝時(shí)考慮重重心，按繞重重心控制。圖5.1.2--4骨架中心心對位圖圖5.1.2--5滑道骨架架安裝圖3下球鉸安裝及及精調(diào)安裝前對下轉(zhuǎn)盤盤球鉸表面橢橢圓度及結(jié)構(gòu)構(gòu)進(jìn)行檢查；；下球鉸采用用80T吊車吊吊裝就位，就就位后將其連連接到骨架上上，帶上螺母母，對其進(jìn)行行對中和調(diào)平平。用全站儀儀采用坐標(biāo)放放樣法，進(jìn)行行定位控制，對對中要求下球球鉸中心，縱縱橫向誤差不不大于1mmm；水平調(diào)整整先使用普通通水準(zhǔn)儀粗調(diào)調(diào)，然后使用用精密水準(zhǔn)儀儀精平，具體體做法是：在在球鉸圓周上上取10個(gè)點(diǎn)進(jìn)行行觀測對比，使使其周圍頂面面各點(diǎn)相對誤誤差不大于11mm，球鉸鉸調(diào)整校平由由調(diào)節(jié)螺母實(shí)實(shí)現(xiàn)。最后進(jìn)進(jìn)行綜合檢查查，確定在允允許誤差范圍圍內(nèi)，將調(diào)整整螺栓固定（圖圖5.1.22-6）。圖5.1.2--6下球鉸安裝示示意依靠固定調(diào)整螺螺桿上下轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)調(diào)整標(biāo)高，對對下轉(zhuǎn)盤球鉸鉸的中心、標(biāo)標(biāo)高、平整度度進(jìn)行復(fù)查。中中心位置利用用全站儀檢查查，標(biāo)高采用用精度0.001㎜的精密密水平儀及銦銦鋼尺多點(diǎn)復(fù)復(fù)測，合格后后進(jìn)行固定；；豎向利用調(diào)調(diào)整螺栓與橫橫梁之間擰緊緊固定，橫向向利用承臺上上預(yù)埋型鋼固固定（圖5..1.2-77）。圖5.1.2--7下球鉸定定位安裝圖為避免澆筑過程程中下轉(zhuǎn)盤球球鉸不受擾動(dòng)動(dòng)、混凝土的的收縮對轉(zhuǎn)盤盤產(chǎn)生不良影影響，采取一一次性分層澆澆筑施工上下下轉(zhuǎn)盤混凝土土，澆筑順序序?yàn)椤白詢?nèi)向外、分分層澆筑、一一次成型”。考慮到球球鉸及環(huán)道下下鋼筋網(wǎng)片布布置較密，混混凝土塌落度度控制在1660±10mm范圍圍，混凝土采采用泵送入模模?；炷翝矟仓按蜷_下下球鉸預(yù)留的的振搗孔蓋板板，混凝土從從下球鉸的一一側(cè)布料，通通過球鉸盤面面向另一側(cè)流流動(dòng)。等混凝凝土澆筑面與與環(huán)道還有110cm時(shí)，振振動(dòng)棒通過球球鉸上預(yù)留的的振搗孔搗鼓鼓，同時(shí)振動(dòng)動(dòng)棒沿球鉸斜斜插搗鼓，確確保下球鉸下下混凝土密實(shí)實(shí)。環(huán)道下混混凝土用兩個(gè)個(gè)振動(dòng)棒對稱稱環(huán)道斜插振振搗，確保環(huán)環(huán)道下混凝土土密實(shí)。利用用下轉(zhuǎn)盤球鉸鉸上設(shè)置的混混凝土排氣孔孔分塊單獨(dú)澆澆筑各肋板區(qū)區(qū)，混凝土的的澆筑順序由由中心向四周周進(jìn)行。人員在搭設(shè)好的的工作平臺上上作業(yè)，避免免操作過程對對其產(chǎn)生擾動(dòng)動(dòng)?；炷聊毯蟛捎弥兄虚g敲擊邊緣緣觀察的方法法進(jìn)行檢查，對對混凝土收縮縮產(chǎn)生的間隙隙用鉆孔壓漿漿的方法進(jìn)行行處理。下球球鉸下混凝土土澆筑完成后后進(jìn)行牽引墩墩澆筑。4球鉸盤面清理理及銷軸安裝裝和聚四氟乙乙烯滑塊安裝裝下球鉸混凝土澆澆筑完成后，將將轉(zhuǎn)動(dòng)中心軸軸φ270mmm的鋼棒放入入下轉(zhuǎn)盤預(yù)埋埋管中。然后后進(jìn)行下球鉸鉸聚四氟乙烯烯滑動(dòng)片和上上球鉸安裝。聚聚四氟乙烯滑滑動(dòng)片安裝前前，先將下球球鉸頂面清理理干凈，球鉸鉸表面及安裝裝聚四氟乙烯烯滑動(dòng)片的孔孔內(nèi)不得有任任何雜物，并并將球面吹干干。安裝滑片，在下下球鉸凹球面面上按照順序序由內(nèi)到外安安裝聚四氟乙乙烯滑板，用用黃油四氟粉粉填滿聚四氟氟乙烯滑板之之間的間隙，使使黃油面與四四氟滑板面相相平；四氟乙乙烯滑片安裝裝時(shí)，按照事事先編好的編編號與下球鉸鉸上的編號對對號入座，然然后涂黃油四四氟乙烯粉，（黃黃油四氟乙烯烯粉重量配比比為，黃油：：四氟乙烯粉粉=120::1），編號號向下，白色色部位朝上，相相鄰滑片間和和滑片上面涂涂滿黃油四氟氟乙烯粉。涂涂抹完黃油聚聚四氟乙烯粉粉后。聚四氟乙烯滑動(dòng)動(dòng)片安裝完成成后，保證其其頂面在同一一球面上，誤誤差不大于11mm。檢查查合格后再球球面上各聚四四氟乙烯滑動(dòng)動(dòng)片見涂抹黃黃油聚四氟乙乙烯粉，使黃黃油與聚四氟氟乙烯粉均勻勻充滿聚四氟氟乙烯滑動(dòng)片片之間的空間間，并略高于于聚四氟乙烯烯滑動(dòng)片，保保證其頂面有有一層黃油聚聚四氟乙烯粉粉。整個(gè)安裝裝過程應(yīng)保持持球面清潔，嚴(yán)嚴(yán)禁將雜物帶帶至球面上（圖圖5.1.22-8，圖5.1..2-9）。圖5.1.2--8清理球面及安安裝滑片圖5.1.2--9涂抹黃油油聚四氟乙烯烯粉及銷軸安安裝5安裝上球鉸及及試轉(zhuǎn)中心銷軸放到套套管中（預(yù)先先放入黃油四四氟粉），調(diào)調(diào)整垂直度與與間隙。將上上球鉸吊裝到到位，套進(jìn)中中心銷軸內(nèi)。微微調(diào)上球鉸位位置，使之水水平并與下球球鉸外圈間隙隙垂直。中心心鋼銷軸定位位后，吊裝上上球鉸，吊裝裝上球鉸前，將將鍋形上球鉸鉸底面用抹布布擦洗干凈，均均勻涂抹少量量黃油，然后后進(jìn)行吊裝。上上球鉸精確就就位并將上球球鉸用角鋼與與承臺焊接相相連，防止長長時(shí)間放置，而而影響精度。上上下球鉸吻合合面四周用膠膠帶纏繞密封封，嚴(yán)禁泥沙沙或雜物進(jìn)入入球鉸摩擦部部位。球鉸安安裝完畢對周周邊進(jìn)行防護(hù)護(hù)，上下球鉸鉸之間纏繞包包裹嚴(yán)密，確確保雜質(zhì)不進(jìn)進(jìn)入到摩擦面面內(nèi)（圖5..1.2-110）。圖5.1.2--10上球鉸安裝圖圖采用人工加力桿桿的方式對上上轉(zhuǎn)盤進(jìn)行試試轉(zhuǎn)，靠上轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤的自重將將其與滑塊頂頂面充分密粘粘，試轉(zhuǎn)完成成后，人工去去除被擠出的的潤滑油脂，并并用寬膠帶將將上下球鉸邊邊緣的縫隙密密封，防止雜雜物進(jìn)入球（圖圖5.1.22-10）。圖5.1.2--10上轉(zhuǎn)盤試轉(zhuǎn)圖圖6滑道及撐腳制制作與安裝滑道鋼板厚度220mm、寬寬度11500mm。加工工時(shí)按4等分加工，現(xiàn)現(xiàn)場安裝拼裝裝成整體。撐撐腳采用φ9900×166mm型Q235A材質(zhì)，地下下走板采用220mm厚鋼鋼板加工。環(huán)形滑道設(shè)置在在在鋼撐腳的的下方，利用用調(diào)整螺栓調(diào)調(diào)整固定。為為保持轉(zhuǎn)體結(jié)結(jié)構(gòu)平穩(wěn)，撐撐腳轉(zhuǎn)體時(shí)在在滑道內(nèi)順暢暢滑動(dòng)，要求求環(huán)道、球鉸鉸支架定位牢牢固，角鋼頂頂面平整、水水平，相對高高差小于5mmm，環(huán)道鋼鋼板由螺母調(diào)調(diào)整調(diào)平，頂頂面高程誤差差控制在±00.5mm。環(huán)環(huán)道鋼材表面面加工平整，加加工完畢后，做做好防腐、防防銹工作，特特別在安裝到到位后做好防防塵、防腐、防防銹措施?；理斆嬖O(shè)置置排氣孔，在在混凝土澆筑筑過程中對不不密實(shí)的位置置采用注漿填填充的方法保保證其密實(shí)。上轉(zhuǎn)盤共設(shè)直徑徑900mmm的6組撐腳，高高為1.422m的鋼筒，壁壁厚16mmm，鋼管內(nèi)灌灌注C55微膨脹脹混凝土，對對稱分布于縱縱軸線的兩側(cè)側(cè)。在撐腳的的下方（即下下盤頂面）設(shè)設(shè)有1.155m寬的滑道道，滑道面放放置5mm厚聚四四氟乙烯板。安安裝撐腳時(shí)確確保撐腳與下下滑道的間隙隙為20mmm，撐腳內(nèi)灌灌注C55微膨脹脹混凝土。在在下轉(zhuǎn)盤混凝凝土澆筑完成成上球鉸安裝裝就位時(shí)即安安裝撐腳（圖圖5.1.22-11）。圖5.1.2--11撐腳安裝示意意圖為確保上部結(jié)構(gòu)構(gòu)施工時(shí)轉(zhuǎn)盤盤、球鉸結(jié)構(gòu)構(gòu)不發(fā)生移動(dòng)動(dòng)，用薄砂箱箱配合鋼楔將將撐腳與環(huán)道道之間臨時(shí)固固定。7上轉(zhuǎn)盤支撐及及臨時(shí)加固措措施為保證上部梁體體的穩(wěn)定，施施工時(shí)在上、下下承臺之間設(shè)設(shè)置6組砂箱承受受上部荷載，砂砂箱內(nèi)用干燥燥細(xì)砂填充。砂砂箱上部支撐撐選用鋼管，鋼鋼管內(nèi)填充微微膨脹性混凝凝土，砂箱根根部設(shè)置卸砂砂孔。砂箱在在轉(zhuǎn)體前拆除除，使上部荷荷載集中于球球鉸之上，形形成轉(zhuǎn)動(dòng)體系系。砂箱選用Φ5000mmδ115mm與Φ460mmmδ15mmm鋼管組合合而成，砂箱箱內(nèi)用砂選用用干燥細(xì)砂。砂砂箱上部鋼管管內(nèi)填充微膨膨脹性混凝土土，采用M224mm螺栓栓封閉，脫架架時(shí)擰去螺栓栓，讓砂流出出即可，或者者用高壓水槍槍沖擊(砂箱內(nèi)填充充的為干燥細(xì)細(xì)砂，安裝砂砂箱前將砂箱箱做靜態(tài)預(yù)壓壓，以消除因因砂在砂箱內(nèi)內(nèi)不密實(shí)受壓壓產(chǎn)生的變形形)。砂箱均勻勻布置在撐腳腳之間，設(shè)66組，每組四四個(gè)（圖5..1.2-112，圖5.1..2-13）。圖5.1.2--12砂箱示意圖圖5.1.2--13砂箱布置示意意圖為更有效確保轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體前轉(zhuǎn)盤、球球鉸結(jié)構(gòu)不發(fā)發(fā)生移動(dòng)，用用薄砂箱配合合鋼楔將鋼管管砼撐腳與環(huán)環(huán)道之間塞死死，其次砂箱箱受力也作為為臨時(shí)固結(jié)措措施之一，保保證上下轉(zhuǎn)盤盤縱向、橫向向臨時(shí)鎖定，確確保上轉(zhuǎn)盤及及T構(gòu)在施工過過程中不發(fā)生生滑移。8上轉(zhuǎn)盤施工上轉(zhuǎn)盤為直徑為為13m的圓盤盤，內(nèi)鑲上球球鉸、撐腳、牽牽引索錨具，外外面纏繞牽引引索鋼絞線。本本轉(zhuǎn)體系統(tǒng)牽牽引索采用強(qiáng)強(qiáng)度級別18860MPaa的12-φj15.22鋼絞線兩束束，錨具采用用P型錨具OVMM15-155P兩套（圖圖）。澆筑上轉(zhuǎn)盤前按按照施工放樣樣位置，將牽牽引索分散預(yù)預(yù)埋，牽引索索錨固端埋入入轉(zhuǎn)盤4m以上，同同一對索的錨錨固端對稱于于圓心，每根根索的預(yù)埋高高度和牽引方方向一致，每每對索的出口口點(diǎn)對稱于轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤中心，并并圓順地纏繞繞在轉(zhuǎn)盤上，在在施工時(shí)特別別注意牽引索索的牽引方向向，埋入上轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤深度不小小于4m。圖5.1.2--14上轉(zhuǎn)盤示意圖圖5.2梁段轉(zhuǎn)體體與控制5.2.1轉(zhuǎn)體體方案轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)脫架后后，對轉(zhuǎn)體進(jìn)進(jìn)行稱重試驗(yàn)驗(yàn)，按照試驗(yàn)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行合合理配重。人人工將牽引索索按照順序均均勻排列并臨臨時(shí)固定在牽牽引墩邊，對對牽引鋼索進(jìn)進(jìn)行預(yù)緊；安安裝全自動(dòng)連連續(xù)頂推千斤斤頂、液壓泵泵站及主控臺臺組成整套轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)后進(jìn)行試轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)，實(shí)際測定定動(dòng)、靜摩阻阻系數(shù)及轉(zhuǎn)體體過程中慣性性影響系數(shù)。確確認(rèn)無誤后開開始轉(zhuǎn)體，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體就位前，利利用轉(zhuǎn)體系統(tǒng)統(tǒng)的點(diǎn)動(dòng)功能能緩慢就位，準(zhǔn)準(zhǔn)確調(diào)整軸線線位置后對撐撐腳與環(huán)道臨臨時(shí)固結(jié)，確確保結(jié)構(gòu)穩(wěn)定定?？紤]到兩兩側(cè)頂梁受力力不一致，在在頂梁結(jié)束后后兩側(cè)千斤頂頂繼續(xù)受力，球球鉸放開固結(jié)結(jié)，待應(yīng)力均均勻后再次固固結(jié)。5.2.2轉(zhuǎn)體體前的復(fù)核與與計(jì)算轉(zhuǎn)動(dòng)體系主要包包括：滑道、鋼鋼管撐腳、球球鉸、托盤、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤、牽引索索、助推反力力支座、墩身身、T構(gòu)梁體。1轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)牽引引力理論及對對比考慮動(dòng)摩擦力矩矩全部由兩束束牽引鋼絞線線索承受，則則鋼絞線索牽牽引力T1為T1=10200kN，實(shí)際際轉(zhuǎn)體過程中中為12000kN啟動(dòng)力計(jì)算T11=17000kN，實(shí)際際轉(zhuǎn)體過程中中為18000KN。2牽引支座設(shè)置置與計(jì)算圖5.3.2--1牽引反力支座座正面圖牽引支座尺寸：：高1.455m×寬0.95mm×厚1.1m。張張拉受力面設(shè)設(shè)兩根I433a工字鋼，混混凝土保護(hù)層層厚度為355mm，布置置方式如圖所所示:F=1700KKN則MA=10220×0.115=1533MB=20400×1.2==2448KKN·Mfc=14.33MPa，fy=300MMPa而=2448KN·Mx=0.42mm補(bǔ)充說明各字母母的含義配筋大于最小配配筋率0.22及45fc/fy。驗(yàn)證A點(diǎn)配筋同同樣符合要求求。主筋配筋布置位位置：緊靠443工字鋼后后，按兩層布布置，每層113排2@φ222mm束筋，3慣性制動(dòng)距離離計(jì)算與對比比轉(zhuǎn)動(dòng)單元達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)位置之前前，連續(xù)千斤斤頂停止?fàn)恳?，轉(zhuǎn)動(dòng)單元元在慣性力作作用下繼續(xù)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)，此時(shí)動(dòng)動(dòng)摩擦力將阻阻止整個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)單元繼續(xù)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)并迫使其其停止轉(zhuǎn)動(dòng)。轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)單元的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)速度由位位于牽引力支支座上的連續(xù)續(xù)千斤頂對鋼鋼絞線的牽引引速度確定，跨跨徑為1155m的連續(xù)箱箱梁的單個(gè)TT構(gòu)梁端頭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)線速度VV2=ωr2==0.02××115=22.3m/mmin（依據(jù)據(jù)《高速鐵路路橋涵工程施施工技術(shù)指南南鐵建設(shè)（22010）241號》角角速度ω不大于0.002rad//min）為保證轉(zhuǎn)動(dòng)單元元的安全，連連續(xù)千斤頂以以0.12mm/min的的速度牽引鋼鋼絞線，帶動(dòng)動(dòng)轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)動(dòng)，那那么，梁端以以2.3m//min速度度轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，其其動(dòng)能W1=MV222/2=1445000××0.0222/2=299在摩擦力矩作用用下，設(shè)止動(dòng)動(dòng)所要的轉(zhuǎn)角角為α，提供的摩摩擦力矩為WW1=αM1，則α=W1/M1=29/111600==0.00225rad此此時(shí)梁端中心心線與梁體就就位中線的差差距L=αrr2=115××0.00225=0.229m（式中中W1為梁體的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)能；MM為轉(zhuǎn)動(dòng)體的的質(zhì)量；α為止動(dòng)角度度）。在止動(dòng)階段，當(dāng)當(dāng)梁頂端部的的結(jié)構(gòu)橫斷面面中心線與設(shè)設(shè)計(jì)橋位縱斷斷面軸線相差差0.29mm時(shí)停止?fàn)恳脩T性性就位。然后后在控制測量量指揮下，利利用千斤頂逐逐步將轉(zhuǎn)動(dòng)單單元頂推到設(shè)設(shè)計(jì)線位置。理論計(jì)算是在拉拉力勻速沒有有任何變化的的情況下，實(shí)實(shí)際情況很難難達(dá)到，在轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體中采用點(diǎn)點(diǎn)動(dòng)控制，在在試轉(zhuǎn)體階段段試驗(yàn)得到按按動(dòng)電控拉力力表在拉力為為1200KKN時(shí)的梁段慣性性距離（表55.3.2--1）。表5.3.2--1梁段慣慣性距離序號梁段移動(dòng)距離（m）慣性距離（m）1s點(diǎn)動(dòng)00.22s點(diǎn)動(dòng)00.53s點(diǎn)動(dòng)00.55s點(diǎn)動(dòng)0.50.510s點(diǎn)動(dòng)0.2115s點(diǎn)動(dòng)0.81.020s點(diǎn)動(dòng)1.71.9從表5.3.22-1可知，受受現(xiàn)場風(fēng)力、砼砼施工誤差等等各種條件影影響，與理論論計(jì)算存在一一定差距，但但差別較小。5.2.3不平平衡承重試驗(yàn)驗(yàn)在轉(zhuǎn)體過程中梁梁體會對轉(zhuǎn)體體球鉸產(chǎn)生橫橫向不平衡力力矩。轉(zhuǎn)體前前對結(jié)構(gòu)進(jìn)行行轉(zhuǎn)體梁橫向向不平衡力矩矩測試、轉(zhuǎn)體體梁縱向不平平衡力矩測試試、摩阻系數(shù)數(shù)測試、轉(zhuǎn)體體姿態(tài)分析、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體梁平衡配配重。并采用用壓重來平衡衡或消除施工工誤差以及其其它因素引起起的不平衡力力矩。壓重縱縱向布置在主主墩附近，橫橫向布置在腹腹板上方；（在在滑道外側(cè)、T構(gòu)縱橫軸線方向設(shè)置4臺4000KN的備用千斤頂，在轉(zhuǎn)體時(shí)調(diào)整運(yùn)行狀態(tài)，防止轉(zhuǎn)動(dòng)單元失衡，并且根據(jù)稱重試驗(yàn)在1號梁段附近梁段配重，以便在轉(zhuǎn)體時(shí)根據(jù)轉(zhuǎn)動(dòng)單元進(jìn)行配重）。另外，應(yīng)采取相應(yīng)限位措施：借助反力孔對轉(zhuǎn)體進(jìn)行限位，下承臺預(yù)留輻射狀φ10cm反力孔，輻射線兩個(gè)孔位插入鋼棒架設(shè)型梁后形成一組限位梁，限位梁與撐腳接觸建立限位體系。余家灣上行特大大橋2×115m轉(zhuǎn)體T構(gòu)轉(zhuǎn)體部部分施工完成成后，于20012年12月26日對轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體部分的不不平衡力矩、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸力矩矩進(jìn)行了測試試，現(xiàn)將試驗(yàn)驗(yàn)方法及測試試結(jié)果如下：：1工況分析工況1-轉(zhuǎn)動(dòng)球球鉸摩阻力矩矩較小當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸摩阻阻力矩較小時(shí)時(shí)，落架后的的轉(zhuǎn)體部分在在自身的不平平衡力矩作用用下發(fā)生縱橋橋向轉(zhuǎn)動(dòng)（圖圖5.3.33-1以縱縱橋向頂升和和落頂為例且且假定重心偏偏向東側(cè)，橫橫橋向頂升同同理）。此時(shí)時(shí)進(jìn)行頂升和和落頂試驗(yàn)。圖5.3.3--1摩阻力矩矩小于不平衡衡力矩時(shí)的測測試方法及測測點(diǎn)布置工況2-轉(zhuǎn)動(dòng)球球鉸摩阻力矩矩很大當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)球鉸摩阻阻力矩較大時(shí)時(shí)，意味著落落架后轉(zhuǎn)體部部分在自身的的不平衡力矩矩作用下未能能發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，此此時(shí)需要靠安安裝在下轉(zhuǎn)盤盤兩側(cè)的千斤斤頂施加頂力力方能使轉(zhuǎn)體體部分轉(zhuǎn)動(dòng)（圖圖5.3.33-2以縱縱橋向頂升為為例且假定重重心偏向東側(cè)側(cè)，橫橋向頂頂升同理）。圖5.3.3--2摩阻力矩矩小于不平衡衡力矩時(shí)的測測試方法及測測點(diǎn)布置根據(jù)本橋施工過過程中的測試試結(jié)果（如撐撐腳的間隙壓壓密量、主墩墩的應(yīng)力狀態(tài)態(tài)等）分析，轉(zhuǎn)體部分轉(zhuǎn)體施工前，球鉸的摩阻力矩大于不平衡力矩，因此采用工況2的測試方法。2縱橋向不平衡衡力矩及摩阻阻力矩測試結(jié)結(jié)果縱橋向不平衡力力矩測試中位位移測點(diǎn)為A、B、C、D，千斤頂及及荷載傳感器器布置點(diǎn)為11#、2#、3#、4#，（圖5.33.3-3）。圖5.3.3--3千斤頂加加載點(diǎn)及豎向向位移測點(diǎn)布布置平面圖根據(jù)測試結(jié)果可可知：大里程程側(cè)頂梁時(shí)使使梁體發(fā)生轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)的頂力為為Pcr1==2760kkN；小里程程側(cè)頂梁時(shí)使使梁體發(fā)生轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的頂力力為Pcr22=36700kN，荷載載－位移曲線線如圖5.33.3-4所所示。圖5.3.3--4縱橋向轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)頂升荷載載-位移曲線縱橋向不平衡力力矩及球鉸摩摩阻力矩：縱橋向1QUOTE縱橋向球鉸摩擦擦系數(shù)及偏心心矩：采用公式編輯器器重新編輯上上述公式轉(zhuǎn)動(dòng)體部分重心心沿橋梁縱向向偏向小里程程一側(cè)188mm。3橫橋向不平衡衡力矩及摩阻阻力矩測試結(jié)結(jié)果橫橋向不平衡力力矩測試中位位移測點(diǎn)為AA、B、C、D，千斤頂及及荷載傳感器器布置點(diǎn)為55#、6#、7#、8#，見圖3。根據(jù)測試結(jié)果可可知：外側(cè)頂頂梁時(shí)使梁體體發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)的的頂力為Pccr3=36630kN；；內(nèi)側(cè)頂梁時(shí)時(shí)使梁體發(fā)生生轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的頂頂力為Pcrr4=39660kN，荷荷載－位移曲曲線見圖5..3.3-55。圖5.3.3--5橫橋向轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)頂升荷載載-位移曲線橫橋向不平衡力力矩及球鉸摩摩阻力矩橫橋向球鉸摩擦擦系數(shù)及偏心心矩轉(zhuǎn)動(dòng)體部分重心心沿橋梁橫向向偏向內(nèi)側(cè)7mm。4結(jié)論1）轉(zhuǎn)動(dòng)體部分分縱橋向不平平衡彎矩和摩摩阻力矩分別別為25988.1kN··m、183577.7kN··m，相對于球球鉸幾何中心心，實(shí)測轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體重心沿縱縱橋向偏向小小里程側(cè)188.0mm，球球鉸縱橋向摩摩擦系數(shù)為00.01588。2）轉(zhuǎn)動(dòng)體部分分橫橋向不平平衡彎矩和摩摩阻力矩分別別為993..6kN·m、218955.2kN··m，相對于球球鉸幾何中心心，實(shí)測轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體重心沿橫橫橋向偏向內(nèi)內(nèi)側(cè)7.0mmm，球鉸橫橫橋向摩擦系系數(shù)為0.00189。3）綜合縱、橫橫橋向轉(zhuǎn)動(dòng)測測試結(jié)果，球球鉸摩擦系數(shù)數(shù)為μ=0.01174。4）施工誤差較較小，球鉸安安裝基本位于于重心位置，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體前轉(zhuǎn)動(dòng)體體部分的偏心心距較小，球球鉸摩阻力矩矩大于不平衡衡力矩，即轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)體平轉(zhuǎn)狀狀態(tài)下無需配配重。5.2.4脫架架及轉(zhuǎn)動(dòng)體系系的形成當(dāng)上部構(gòu)造砼澆澆筑完畢，強(qiáng)強(qiáng)度和齡期滿滿足要求，且且縱向預(yù)應(yīng)力力已經(jīng)張拉完完成后，即具具備了轉(zhuǎn)動(dòng)體體系脫架的條條件。要求脫脫架完成后，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)體系的重重量全部支承承在下球鉸上上安裝的四氟氟乙烯片上，整整個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)體系系的標(biāo)高下降降數(shù)量理論上上是四氟乙烯烯片承受的壓壓力產(chǎn)生的彈彈性壓縮值，它它取決于正壓壓力和四氟乙乙烯片材料的的彈模。脫架架完成后，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)體系的重重量不應(yīng)該支支承在撐腳和和環(huán)道上。所所以在安裝撐撐腳時(shí)撐腳與與環(huán)道之間留留置3.0ccm空隙。如如果脫架后，撐撐腳底鋼板與與環(huán)道鋼板間間隙偏大，在在撐腳下臨時(shí)時(shí)掛一塊適當(dāng)當(dāng)厚度的鋼板板隨同轉(zhuǎn)體，增增加防傾斜的的保險(xiǎn)度。脫架步驟為：清清除上下承臺臺間雜物→拆除撐腳下下鋼楔塊→擰開砂箱卸卸砂孔螺栓→→使砂箱內(nèi)砂砂自然流出或或用高壓水槍槍沖擊→移走砂箱→轉(zhuǎn)動(dòng)體系形形成。為了判判斷轉(zhuǎn)動(dòng)體系系脫架前后實(shí)實(shí)際的重心偏偏離情況，在在澆筑上承臺臺時(shí)在其四周周設(shè)置永久觀觀測標(biāo)志，并并在施工全過過程觀測記錄錄（精度0..5mm）它它們的變化。如如果脫架后，上上盤四周標(biāo)高高是均勻下沉沉，則初步判判斷重心狀態(tài)態(tài)與設(shè)計(jì)要求求基本吻合。支架拆除嚴(yán)格按按照支架拆除除方案對稱拆拆除，避免梁梁體在拆除過過程中出現(xiàn)應(yīng)應(yīng)力集中現(xiàn)象象。支架拆除除前在上轉(zhuǎn)盤盤四角設(shè)置百百分表，拆除除中根據(jù)百分分表的讀數(shù)控控制支架的拆拆除。5.2.5試轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)在箱梁翼板外緣緣設(shè)置安全防防護(hù)網(wǎng)；認(rèn)真真清理箱梁內(nèi)內(nèi)外的雜物，用用高密度鋼絲絲網(wǎng)封住箱梁梁兩端，禁止止非施工人員員進(jìn)入施工區(qū)區(qū)域。拆除上、下轉(zhuǎn)盤盤間支撐沙箱箱；解除多余余約束全面檢檢查轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)各關(guān)鍵受力力部位是否有有裂縫及異常常情況。通過過監(jiān)測標(biāo)出TT構(gòu)的重心，若若出現(xiàn)重心偏偏移，采用配配重，以滿足足平衡轉(zhuǎn)動(dòng)條條件。處理完完畢后轉(zhuǎn)體結(jié)結(jié)構(gòu)靜置監(jiān)測測，監(jiān)測時(shí)間間大于2小時(shí)。在下下承臺頂布置置轉(zhuǎn)體牽引系系統(tǒng)的設(shè)備、工工具、錨具、連連接好控制臺臺、泵站、千千斤頂間的信信號線，連接接控制臺、泵泵站電源，接接好泵站與千千斤頂間的油油路并將設(shè)備備調(diào)試完畢。人工理順鋼絞線線，將鋼絞線線牽引索順著著牽引方向繞繞過轉(zhuǎn)盤后穿穿入25000kN連續(xù)千千斤頂，先用用1-5KNN逐根對鋼絞絞線預(yù)緊，保保證每根鋼絞絞線受力均勻勻；再在2MMPa油壓下下對該束鋼絞絞線整體預(yù)緊緊，使同一束束牽引索各根根鋼絞線持力力基本一致，預(yù)預(yù)緊應(yīng)采取對對稱方式進(jìn)行行。打開主控控臺及泵站電電源，啟動(dòng)泵泵站，用主控控臺控制兩臺臺千斤頂同時(shí)時(shí)施力轉(zhuǎn)體。若若不能轉(zhuǎn)動(dòng)，則則施以事先準(zhǔn)準(zhǔn)備好的輔助助頂推千斤頂頂同時(shí)出力，以以克服超靜摩摩阻力來啟動(dòng)動(dòng)橋梁轉(zhuǎn)動(dòng)，若若還不能啟動(dòng)動(dòng)，則停止試試轉(zhuǎn)，另行研研究處理。轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體時(shí)，記錄錄時(shí)間和速度度，根據(jù)實(shí)測測結(jié)果與計(jì)算算結(jié)果比對進(jìn)進(jìn)行調(diào)整轉(zhuǎn)速速，即做好兩兩項(xiàng)重要數(shù)據(jù)據(jù)的測試工作作。檢查轉(zhuǎn)體體結(jié)構(gòu)是否平平衡穩(wěn)定，有有無故障，關(guān)關(guān)鍵受力部位位是否發(fā)生變變形開裂等異異常情況。如如有異常情況況發(fā)生，則停停止試轉(zhuǎn)，查查明原因并采采取相應(yīng)措施施整改處理后后繼續(xù)試轉(zhuǎn)。（1）測試內(nèi)容容與結(jié)果：啟啟動(dòng)牽引力；；單位時(shí)間轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)箱體的角角度及懸臂端端所轉(zhuǎn)動(dòng)的水水平弧線距離離；點(diǎn)動(dòng)操作作時(shí)受慣性影影響大?。棵奎c(diǎn)動(dòng)一次懸懸臂端所轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)水平弧線距距離）。（2）考慮動(dòng)摩摩擦力矩全部部由兩束牽引引鋼絞線索承承受，則鋼絞絞線索牽引力力T1為T1=10020kN；；啟動(dòng)力計(jì)算算T1=17700kN。實(shí)實(shí)際轉(zhuǎn)體過程程中試轉(zhuǎn)體初初始啟動(dòng)力為為1800KKN，啟動(dòng)后后啟動(dòng)力迅速速下降到9880KN，再再次重新啟動(dòng)動(dòng)力為12000KN。初始啟動(dòng)力略大大于理論計(jì)算算，其它均小小于設(shè)計(jì)值。5.2.6正式式轉(zhuǎn)體再次檢查撐腳與與滑道的間隙隙，防止撐腳腳在轉(zhuǎn)動(dòng)過程程中與環(huán)道貼貼死，增大轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)過程中的的牽引力和不不穩(wěn)定，必須須采用千斤頂頂進(jìn)行頂塞滑滑板，最少鋪鋪設(shè)一層。檢檢查轉(zhuǎn)體半徑徑范圍梁體下下方的安全高高度，最小安安全高度必須須大于轉(zhuǎn)動(dòng)過過程中梁體豎豎向向下位移移的最大值。啟動(dòng)牽引力控制制：根據(jù)試轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)確定的啟動(dòng)動(dòng)牽引力T00，分級加載載到位，具體體如下：油壓壓加載到2MMPa，依次次加載0.55MPa至T0。轉(zhuǎn)速控制：轉(zhuǎn)體體啟動(dòng)后，將將動(dòng)力系統(tǒng)調(diào)調(diào)整到預(yù)計(jì)的的牽引力使其其在“自動(dòng)”狀態(tài)下運(yùn)行行，轉(zhuǎn)動(dòng)速度度控制在0..01～0.15rrad/miin之間，保保證平穩(wěn)轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)。核對實(shí)際際轉(zhuǎn)動(dòng)速度和和預(yù)計(jì)速度的的差值，確定定“自動(dòng)”狀態(tài)下運(yùn)行行時(shí)間。牽引系統(tǒng)操作控控制：在梁端端位移剩余22m左右是時(shí)時(shí)，改“自動(dòng)連續(xù)牽牽引”為“手動(dòng)連續(xù)牽牽引”，在梁端位位移剩余500cm左右時(shí)時(shí)，改“手動(dòng)連續(xù)牽牽引”為“手動(dòng)點(diǎn)動(dòng)牽牽引”。梁端監(jiān)控：轉(zhuǎn)體體就位采用22臺全站儀觀觀測中線，時(shí)時(shí)刻注意觀察察橋面轉(zhuǎn)體情情況，在距終終點(diǎn)2m以內(nèi)，橋橋面監(jiān)控人員員每轉(zhuǎn)過100cm匯報(bào)一一次；在500cm內(nèi)，采采用“點(diǎn)動(dòng)”方式就位，每每2cm報(bào)一次次。兩側(cè)梁段段設(shè)置剛性垂垂球，輔墩上上設(shè)置對中線線。轉(zhuǎn)動(dòng)初就位控制制：在梁端距距離目標(biāo)位置置（設(shè)計(jì)位置置）10cmm左右，停止止點(diǎn)動(dòng)牽引操操作，完成正正式轉(zhuǎn)體。精精確就位需通通過精調(diào)來實(shí)實(shí)現(xiàn)。應(yīng)急預(yù)案：當(dāng)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)體系快到到預(yù)定位置時(shí)時(shí)，迅速將22臺2500KKN螺旋千斤斤頂、型鋼、鋼鋼板對稱地安安放到助推反反力孔上作為為限位裝置，防防止轉(zhuǎn)體到位位后繼續(xù)前行行。限位裝置置作為轉(zhuǎn)動(dòng)單單元微調(diào)裝置置（借助反力力孔對轉(zhuǎn)體進(jìn)進(jìn)行限位，具具體方法為在在反力孔內(nèi)插插入鋼棒，架架設(shè)限位梁，限限位梁與撐腳腳接觸位置小小于設(shè)計(jì)角度度1°，保證有一一定的調(diào)節(jié)余余地，限位梁梁對稱布置）。通通過觀察上承承臺軸線上懸懸掛的錘球與與下承臺軸線線的差值以及及測量人員測測量的數(shù)據(jù)，調(diào)調(diào)整助推千斤斤頂?shù)捻斖扑偎俣?，采用?jīng)經(jīng)緯儀校正箱箱梁端頭中線線指揮轉(zhuǎn)動(dòng)單單元就位，中中線偏差不大大于15mmm。轉(zhuǎn)動(dòng)單元元就位后，利利用備用的型型鋼、螺旋千千斤頂、鋼楔楔子將轉(zhuǎn)盤固固定，防止風(fēng)風(fēng)或其他因素素引起轉(zhuǎn)動(dòng)體體發(fā)生位移。牽引設(shè)備：牽引引動(dòng)力系統(tǒng)由由2臺250t連續(xù)續(xù)型牽引千斤斤頂（圖5..3.6牽牽引設(shè)備）、兩兩臺液壓泵站站及一臺主控控臺通過高壓壓油管和電纜纜連接組成，兩兩臺連續(xù)千斤斤頂分別水平平、平行、對對稱地布置于于轉(zhuǎn)盤兩側(cè)，千千斤頂?shù)闹行男木€與上轉(zhuǎn)盤盤外圓相切，中中心線高度與與上轉(zhuǎn)盤預(yù)埋埋鋼絞線的中中心線水平。千千斤頂放置于于配套的反力力座上，反力力座預(yù)埋鋼筋筋和型鋼深入入承臺內(nèi)，反反力座在下轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤承臺混凝凝土澆筑完成成后立模澆筑筑，牽引反力力座槽口位置置及高度精確確放樣，準(zhǔn)確確定位，并能能承受大于3300t的反反力作用；每每套連續(xù)頂推推千斤頂公稱稱牽引力(前后頂)25500KN，由由前后兩臺千千斤頂串聯(lián)組組成，每臺千千斤頂（前、后后頂）前端均均配有夾持裝裝置。圖5.3.6牽引設(shè)備5.2.7轉(zhuǎn)體體精調(diào)轉(zhuǎn)體施工前，對對轉(zhuǎn)體上的軸軸線控制點(diǎn)進(jìn)進(jìn)行測量放樣樣，轉(zhuǎn)體到位位剩余50ccm時(shí)，用兩兩臺全站儀進(jìn)進(jìn)行軸線位置置貫通觀測。本本橋特點(diǎn)是懸懸臂較大，輔輔墩需要頂梁梁，稱重完畢畢后的千斤頂頂暫時(shí)不拆除除。正式轉(zhuǎn)體體完畢后梁段段剩余50ccm達(dá)到位置置，此時(shí)根據(jù)據(jù)上轉(zhuǎn)盤傾斜斜程度及軸線線偏差，精確確計(jì)算牽引多多少達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)位置，具體體步驟如下：：（1）輔墩頂梁梁為主，上轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤頂舉為輔輔完成豎向精精調(diào)在下承臺頂面與與縱橫橋向較較低位置分別別安放2臺4000KKN千斤頂，對對橋體的縱橫橫向高程進(jìn)行行調(diào)整。頂舉舉系統(tǒng)由下至至上依次為δδ=20mmm鋼板、千斤斤頂、錨板墊墊板、δ=20mmm鋼板、2層δ=5mm鋼板板聚四氟乙烯烯板夾黃油。兩兩塊重疊的聚聚四氟乙烯板板可以減小頂頂舉千斤頂轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤的滑動(dòng)摩摩擦力，達(dá)到到在頂舉的工工況下實(shí)現(xiàn)水水平移動(dòng)。根根據(jù)計(jì)算位置置先進(jìn)行水平平精調(diào)，再進(jìn)進(jìn)行豎向精調(diào)調(diào)，反復(fù)調(diào)整整直至達(dá)到要要求。（2）水平牽引引系統(tǒng)完成水水平精調(diào)牽引系統(tǒng)主要由由正式轉(zhuǎn)體的的全自動(dòng)連續(xù)續(xù)千斤頂操作作完成。在系系統(tǒng)工作前，牽牽引系統(tǒng)須將將牽引束鋼絞絞線卸載、松松弛、以防在在頂舉過程中中上轉(zhuǎn)盤出現(xiàn)現(xiàn)不可預(yù)見的的轉(zhuǎn)動(dòng)，影響響精確調(diào)整，發(fā)發(fā)生過轉(zhuǎn)事故故。在墩頂垂垂直度或梁端端標(biāo)高頂舉調(diào)調(diào)整好后，牽牽引系統(tǒng)根據(jù)據(jù)指令預(yù)緊牽牽引束，嚴(yán)格格按指令作11秒、0.5秒或0.2秒的點(diǎn)點(diǎn)動(dòng)操作，以以便精確調(diào)整整梁端軸線。牽牽引系統(tǒng)等梁梁端軸線精確確調(diào)整到位后后，按指令將將牽引束鋼絞絞線卸載、松松弛。如發(fā)現(xiàn)現(xiàn)上轉(zhuǎn)盤有回回轉(zhuǎn)現(xiàn)象，則則按指令將牽牽引束鋼絞線線預(yù)緊。5.3轉(zhuǎn)體監(jiān)控控5.3.1監(jiān)控控內(nèi)容（1）轉(zhuǎn)體前的的平衡監(jiān)測根據(jù)1號梁段附附近梁段配重重的變化，監(jiān)監(jiān)測結(jié)構(gòu)高程程變化，確保保結(jié)構(gòu)平衡，本本橋根據(jù)稱重重結(jié)果施工比比較準(zhǔn)確，不不予配重。（2）脫架及形形成轉(zhuǎn)動(dòng)體系系的監(jiān)測脫架及形成轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)體系過程中中，監(jiān)測上承承臺四周永久久觀測點(diǎn)，掌掌握橋梁重心心狀態(tài)；監(jiān)測測結(jié)構(gòu)的受力力和變形狀態(tài)態(tài)，為轉(zhuǎn)體的的安全順利進(jìn)進(jìn)行提供依據(jù)據(jù)。（3）轉(zhuǎn)體過程程監(jiān)測監(jiān)測結(jié)構(gòu)在轉(zhuǎn)體體過程中高程程的變化，確確保轉(zhuǎn)體順利利進(jìn)行。（4）轉(zhuǎn)動(dòng)單元元的精調(diào)監(jiān)測測整個(gè)精調(diào)過程中中，利用電子子水準(zhǔn)儀對縱縱橫橋向高程程進(jìn)行準(zhǔn)確測測量；利用全全站儀對橋梁梁軸線進(jìn)行跟跟蹤監(jiān)測。確確保轉(zhuǎn)體后橋橋體符合設(shè)計(jì)計(jì)要求。（5）支座澆筑筑完成支座澆筑完成后后，測量全橋橋的線形和受受力狀態(tài)，為為橋梁驗(yàn)收提提供資料。為了防止溫度的的影響，最佳佳的觀測時(shí)間間宜安排在早早晨太陽出來來之前進(jìn)行。每每個(gè)施工階段段的變形測試試時(shí)間需根據(jù)據(jù)施工階段的的進(jìn)度來定，分分別測量立模模后、澆筑完完混凝土后、預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼束張張拉之后施工工梁段的標(biāo)高高，而且在合合攏之前、合合攏之后、二二恒施加之后后對整個(gè)橋梁梁的梁頂標(biāo)高高進(jìn)行一次復(fù)復(fù)測。整個(gè)施施工過程中主主要觀測的內(nèi)內(nèi)容概括有：：測量混凝土土澆筑前的高高程；測量混混凝土澆筑后后的高程；測測量預(yù)應(yīng)力鋼鋼束張拉前的的高程；測量量預(yù)應(yīng)力束張張拉后的高程程；測量合攏攏段兩端合攏攏前后的高程程。5.3.2監(jiān)控控流程支架現(xiàn)澆施工的的過程中，最最主要的是在在支架立模前前將立模標(biāo)高高確定好，通通過支架的預(yù)預(yù)壓獲得支架架彈性變形以以及支架承臺臺的沉降值，并并消除支架的的非彈性變形形，將支架彈彈性變形值、支支架承臺沉降降值、梁體預(yù)預(yù)拱度與梁體體設(shè)計(jì)標(biāo)高相相加得到立模模標(biāo)高值。每每一梁段的施施工包含的施施工順序?yàn)椋海菏紫雀鶕?jù)預(yù)預(yù)先分析計(jì)算算的支架變形形值確定支架架的標(biāo)高，定定位后再測量量支架的標(biāo)高高測量結(jié)果；；支架預(yù)壓并并重新根據(jù)消消除了非彈性性變形的支架架標(biāo)高值通過過理論計(jì)算分分析得到新的的立模標(biāo)高，按按此標(biāo)高立模模；在立模、綁綁扎鋼筋后，又又將該梁段高高程測量一遍遍并記錄，并并重新測量支支架標(biāo)高值；；將標(biāo)高數(shù)據(jù)據(jù)分析處理，若若需要調(diào)整應(yīng)應(yīng)給出分析計(jì)計(jì)算后的新標(biāo)標(biāo)高值；澆筑筑完該梁段混混凝土后，并并在第二天將將已澆筑梁段段的標(biāo)高測量量出來，建立立測點(diǎn)與標(biāo)高高的關(guān)系；在在張拉完預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束后，測測量所有已施施工梁段上的的高程測點(diǎn)；；分析測量結(jié)結(jié)果，預(yù)報(bào)下下一梁段標(biāo)高高。整個(gè)施工過程中中，計(jì)算分析析與支架預(yù)壓壓的過程尤為為重要，因?yàn)闉榱⒛仓蠛髽?biāo)高無法進(jìn)進(jìn)行較大調(diào)整整，必須嚴(yán)格格控制標(biāo)高值值，理論值與與實(shí)際值的對對比及反饋需需要嚴(yán)格反復(fù)復(fù)控制。5.3.3誤誤差控制由于橋梁的跨度度、結(jié)構(gòu)特性性、施工精度度等原因，致致使橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)在施工過程程中，不可避避免的會出現(xiàn)現(xiàn)一定的誤差差值。但是過過大的誤差將將導(dǎo)致橋梁的的線形偏差從從而影響支架架現(xiàn)澆施工橋橋梁的合攏及及整個(gè)成橋線線形，根據(jù)《公公路橋涵施工工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2011）中規(guī)定，成橋線形與設(shè)計(jì)線形誤差在+1.5cm和-0.5cm之間，合攏誤差在1.5cm以內(nèi)。根據(jù)規(guī)范及現(xiàn)有的大跨度T型剛構(gòu)橋誤差限值施工控制標(biāo)準(zhǔn)，余家灣特大橋主橋的控制精度標(biāo)準(zhǔn)為：（1）支架定位位標(biāo)高與預(yù)報(bào)報(bào)標(biāo)高之差控控制在以內(nèi)；；（2）成橋后頂頂面高程差控控制在以內(nèi)；；（3）合攏相對對設(shè)計(jì)高程差差控制在以內(nèi)內(nèi)；5.3.4測測點(diǎn)布置撓度觀測資料是是控制成橋線線形最主要的的依據(jù)，余家家灣特大橋主主橋線形監(jiān)測測斷面設(shè)的位位置通過表77.1里程位位置給出。為了控制墩頂?shù)牡脑O(shè)計(jì)標(biāo)高，根根據(jù)T型剛構(gòu)橋以以往的施工監(jiān)監(jiān)控經(jīng)驗(yàn)，在在每個(gè)0#塊的頂板板各布置6個(gè)高程觀測測點(diǎn)，同時(shí)將將其定為穩(wěn)定定點(diǎn)，作為后后續(xù)各現(xiàn)澆梁梁段及立模高高程觀測基準(zhǔn)準(zhǔn)點(diǎn)。支架現(xiàn)現(xiàn)澆每個(gè)監(jiān)測測斷面上布置置兩個(gè)對稱的的高程觀測點(diǎn)點(diǎn)，測點(diǎn)橫向向布置在箱梁梁腹板中心線線處，不僅可可以測量箱梁梁的撓度，同同時(shí)通過橫向向布置的兩個(gè)個(gè)高程測點(diǎn)可可以知道箱梁梁是否發(fā)生了了扭轉(zhuǎn)變形。標(biāo)標(biāo)高測點(diǎn)用光光圓鋼筋，鋼鋼筋頭露出箱箱梁頂3～5cm，將其其測頭磨平并并用油漆作為為標(biāo)記（圖5.4.44-1）。圖5.4.4--1高程測點(diǎn)點(diǎn)布置圖5.3.5結(jié)結(jié)果分析二期恒載施工后后，高程實(shí)測測數(shù)據(jù)與理論論值數(shù)據(jù)列如如表5.4..5-1所示示。表5.4.5--1理論高程程與實(shí)測高程程梁節(jié)段里程(m)距離(m)理論高程（m))實(shí)測高程（m）誤差(cm）1026.355535.81100736635.8152200000.41第五梁段1.61027.955535.83100085635.8342200000.323.51031.455535.87588497835.8783300000.251.21032.655535.89177886335.8951100000.333.11035.755535.93200334835.9346600000.263.11038.855535.97233580035.9741100000.173.31042.155535.99899850236.0019900000.2931045.155536.00388861636.0079900000.4031048.155535.99155246335.9948800000.3331051.155535.96466198335.9668800000.2231054.155535.92322368435.9248800000.1631057.155535.86844808035.8699900000.1431060.155535.79899831835.8019900000.29第四梁段31063.155535.71666846435.7189900000.2231066.155535.62155679935.6249900000.3331069.155535.51366875235.5167700000.3031072.155535.39355820235.3961100000.2531075.155535.26133804335.2659900000.4531078.155535.11666341035.1179900000.1331081.155534.96199836034.9651100000.3131084.155534.79488824134.7979900000.30第三梁段31087.155534.61699039334.6191100000.2231090.155534.42722145334.4291100000.1931093.155534.22699647134.2281100000.1131096.155534.01422453434.0174400000.3231099.155533.79211170333.7962200000.4131102.155533.55766179933.5599900000.2331105.155533.31200653933.3148800000.2731108.155533.05522060433.0591100000.39第二梁段31111.155532.78833716132.7910000000.2631114.155532.50900173332.5135500000.4531117.155532.22022866432.2251100000.4831120.155531.91988020731.9225500000.273.51123.655531.55744699531.5591100000.162.51126.155531.28999320731.2918800000.1931129.155530.95655899530.9584400000.18第一梁段1.71130.855530.76388289830.7681100000.4331133.855530.41811871130.4218800000.363.51137.355529.89866106029.9014400000.280.81138.155529.64866129229.6499900000.131.81139.955529.66155717329.6659900000.430.81140.755529.66744221629.6694400000.201.41142.155529.67655790529.6781100000.151.41143.555529.68711187629.6910000000.390.81144.355529.69255235329.6971100000.461.81146.155529.70488889229.7081100000.320.81146.955529.96611418029.9697700000.363.51150.455530.53499598130.5387700000.3731153.455530.92288086830.9275500000.471.71155.1555311429900000.34第二梁段31158.155531.51500360731.5179900000.292.51160.655531.81777464531.8208800000.313.51164.155532.229332007