層實驗樓總建筑面積㎡計算書建筑結(jié)構(gòu)圖KM計算文件

西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計第頁

西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計第9章截面設(shè)計西南交通大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計9.1框架梁僅以第一層AB跨梁為例，計算方法和過程如下，其余結(jié)果見表9-1梁柱材料均選用C30混凝土，鋼筋強度：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）》規(guī)定，縱向受力鋼筋可采用符合抗震性能指標(biāo)的HRB335級熱軋鋼筋，箍筋可選用HPB300級鋼筋。HPB300：，HRB335：，,9.1.1梁正截面受彎承載力計算從表上分別選出AB跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，，當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，按梁間距考慮時，按翼緣厚度考慮時，，不起控制作用。三者取小值，故取。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼（），，下部跨間截面按T形截面計算，因為：屬第一類T形截面。實配鋼筋420（）根據(jù)《混凝土設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010》表11.3.6-1，可知三級框架梁跨中截面受拉鋼筋的最小配筋率為0.2和中的較大值。將梁下部跨間截面的420鋼筋全部深入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，梁上部受拉，按矩形截面設(shè)計。支座A上部：說明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似?。簩嵟?20（）支座上部：實配520（）根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）》6.3.3條：梁的鋼筋配置，應(yīng)符合下列要求：1、梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不應(yīng)大于2.5%，且計入受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高度和有效高度之比，一級不應(yīng)大于0.25，二、三級部應(yīng)大于0.35。2、梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值，除按計算確定外，一級不應(yīng)小于0.5，二、三級不應(yīng)小于0.3。，均滿足要求。9.1.2梁斜截面受剪承載力計算AB跨：故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取4肢8@100，箍筋用HPB300級鋼筋（），則：根據(jù)《混凝土設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010》6.3.34規(guī)定，沿梁全長箍筋的配箍率三級框架不應(yīng)小于加密區(qū)非加密區(qū)箍筋取4肢8@150，滿足構(gòu)造要求。表9-1框架梁縱向鋼筋匯總表層次截面M/kN·mξAs'As實配鋼筋A(yù)sAs'/Asρ/％5支座A-130.30.0531017612416（804）1.260.35Bl-103.560.0421017487416（804）1.260.35AB跨間215.110.009941418（1017）0.44支座Br-22.250.048278311316（603）0.460.58BC跨間30.390.005278316（603）0.514支座A-196.610.0821256898418（1017）1.240.44Bl-198.260.0821256905418（1017）1.240.44AB跨間239.890.011050420（1256）0.55支座Br-35.950.079336378316（603）0.560.58BC跨間36.690.006336316（603）0.513支座A-268.290.11312561225520（1570）0.80.336Bl-235.860.09912561077420（1256）10.55AB跨間240.910.011055420（1256）0.55支座Br-46.990.104603494316（603）10.58BC跨間48.80.009448316（603）0.582支座A-305.670.1312561396520（1570）0.80.68Bl-259.190.10912561184420（1256）10.55AB跨間253.380.011110420（1256）0.55支座Br-55.740.125523587316（603）0.870.59BC跨間56.980.01523316（603）0.671支座A-299.920.12812561370520（1570）0.80.68Bl-250.450.10812561144520（1570）0.80.68AB跨間248.080.011094420（1256）0.55支座Br-77.440.179804679416（804）10.77BC跨間77.440.014712416（804）0.88續(xù)表9-1層次截面M/kN·mξAs'As實配鋼筋A(yù)sAs'/Asρ/％5支座D-75.970.0571017402416（804）1.260.47Cl-90.50.0681017570416（804）1.260.47CD跨間169.580.0161009418（1017）0.6支座Cr-30.390.066278320316（603）0.460.584支座D-120.620.092804759416（804）10.47Cl-113.430.087804713416（804）10.47CD跨間116.450.011691416（804）0.47支座Cr-36.690.08336386316（603）0.730.513支座D-141.380.109804889418（1017）0.790.6Cl-132.920.102804836418（1017）0.790.6CD跨間120.740.012716416（804）0.47支座Cr-48.80.108603514416（804）0.750.772支座D-161.30.1268041014420（1256）0.640.74Cl-148.790.115804936418（1017）0.790.6CD跨間127.860.012759416（804）0.47支座Cr-56.980.128523600416（804）0.850.591支座D-188.910.1498041188420（1256）0.950.74Cl-181.710.1438041143420（1256）0.910.74CD跨間140.890.014837418（1017）0.6支座Cr-60.130.135804633416（804）10.889.2框架柱9.2.1剪跨比和軸壓比驗算根據(jù)《混凝土設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010》規(guī)定，對于三級框架，軸壓比限制為0.85，剪跨比宜大于2?，F(xiàn)以首層A柱為例進(jìn)行計算：b=600mm，，柱端剪力：柱端彎矩：柱軸力：剪跨比：軸壓比：詳細(xì)計算過程及結(jié)果見表8-2。

柱號層次A560056014.3410.1731002.780.085160056014.32341.148004.290.48B560056014.3454.1431002.780.095160056014.32609.7948004.290.54C560056014.3386.9731002.780.081160056014.32049.8348004.290.43D560056014.3322.8231002.780.067160056014.31928.8648004.290.4表9-2剪跨比和軸壓比驗算表9.2.2柱正截面承載力計算（根據(jù)最新《混凝土設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010》計算）以第二層A柱為例，現(xiàn)僅取及兩組進(jìn)行配筋計算，其余計算過程從略。柱計算長度采用對稱配筋：，選用HRB335級鋼筋，（1）第一種情況：柱底，柱頂判斷構(gòu)件是否考慮附加彎矩：桿端彎矩比：所以應(yīng)考慮桿件自身撓曲變形的影響。②計算構(gòu)件彎矩設(shè)計值：，，?、叟袛嗥珘侯愋颓?，判定為大偏心受壓。④計算鋼筋面積（1）第二種情況：，判斷構(gòu)件是否考慮附加彎矩：桿端彎矩比：但，故仍需考慮桿件自身撓曲變形的影響。②計算構(gòu)件彎矩設(shè)計值：，，取③判斷偏壓類型且，判定為大偏心受壓。④計算鋼筋面積根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）》6.3.7-1表，柱配筋應(yīng)滿足，單側(cè)配筋率。實配420（），總配筋率，滿足要求。層次柱實際配筋單側(cè)配筋率5A、B、C、D12560.381~4A、B、C、D12560.38表9-3柱鋼筋匯總表9.2.3柱斜截面受剪承載力計算根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）》6.2.9規(guī)定，剪跨比大于2的柱，則，截面尺寸滿足要求。以第二層A柱計算為例。由內(nèi)力組合選取與相應(yīng)的軸向壓力值，取。又，取故該層柱應(yīng)按構(gòu)造要求配置箍筋。柱端加密區(qū)箍筋選用4肢8@100，采用復(fù)合箍，軸壓比根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）》6.3.9條規(guī)定，柱端箍筋加密區(qū)的體積配筋率應(yīng)按下列規(guī)定確定采用：柱箍筋加密區(qū)的體積配筋率應(yīng)符合，其中：三級抗震不應(yīng)小于0.4%，：當(dāng)強度等級低于C35時，應(yīng)按C35計算。當(dāng)時，查表知，則符合規(guī)定。取8，，則mm。根據(jù)構(gòu)造要求，以及《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）》6.3.9條柱的箍筋加密范圍應(yīng)取截面高度，柱凈高的1/6和500mm三者的最大值。則本例中加密區(qū)長度取600mm。9.3框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算以第一層中節(jié)點為例，由于節(jié)點兩側(cè)梁的受梁承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力設(shè)計值，因節(jié)點兩側(cè)梁不等高，計算時取兩側(cè)梁的平均高度。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）》D.1.1條知：三級抗震框架結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計值，應(yīng)按下列公式確定：—柱計算高度，取節(jié)點上、下柱反彎點間的距離。為強節(jié)點系數(shù)，三級宜取1.2。（左震）所以根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）》D.1.2條知：核芯區(qū)有效驗算高度應(yīng)按下列規(guī)定采用：核芯區(qū)截面有效驗算寬度：當(dāng)驗算方向的梁截面寬度不小于該側(cè)柱截面寬度的1/2時，可采用該側(cè)柱截面寬度。當(dāng)小于柱截面寬度的1/2時可采用下列二者的較小值：因，取，則滿足要求。節(jié)點區(qū)的受剪承載力按計算。其中N取二層柱底軸力N=1709.36kN和二者中的較小值，故取N=1709.36kN，設(shè)節(jié)點區(qū)配筋48@100，則：滿足要求。其余各層節(jié)點經(jīng)驗算，其受剪承載力均滿足要求，節(jié)點區(qū)配筋均為48@100。

第10章基礎(chǔ)設(shè)計10.1設(shè)計原始材料1）按設(shè)計說明要求，本工程采用柱下基礎(chǔ)，邊柱采用正方形獨立基礎(chǔ)，中柱采用長方形聯(lián)合式基礎(chǔ)。2）混凝土采用C30()，鋼筋采用HRB335（）。3）基礎(chǔ)持力層為粉砂細(xì)沙，設(shè)基礎(chǔ)埋深1.1m，修正后的地基承載力。10.2基礎(chǔ)計算（采用TSSD探索者電算）以A柱為例進(jìn)行計算。10.2.1示意圖平面: 剖面:10.2.2設(shè)計參數(shù) 1．幾何參數(shù)： 自動計算所得尺寸： B1=2100mm, A1=2100mm H1=200mm, H2=450mm B=600mm, A=600mm 無偏心： B2=2100mm, A2=2100mm 基礎(chǔ)埋深d=1.10m 鋼筋合力重心到板底距離as=80mm2．荷載值： (1)作用在基礎(chǔ)頂部的基本組合荷載 F=2341.10kN Mx=110.43kN·m My=110.43kN·m Vx=293.79kN Vy=293.79kN 折減系數(shù)Ks=1.00 (2)作用在基礎(chǔ)底部的彎矩設(shè)計值 繞X軸彎矩:M0x=Mx－Vy·(H1＋H2)=110.43－293.79×0.65=-80.53kN·m 繞Y軸彎矩:M0y=My＋Vx·(H1＋H2)=110.43＋293.79×0.65=301.39kN·m (3)作用在基礎(chǔ)底部的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 繞X軸彎矩:M0xk=M0x/Ks=-80.53/1.00=-80.53kN·m 繞Y軸彎矩:M0yk=M0y/Ks=301.39/1.00=301.39kN·m 3．基礎(chǔ)幾何特性： 底面積：S=(A1＋A2)(B1＋B2)=4.20×4.20=17.64m2 繞X軸抵抗矩：Wx=(1/6)(B1+B2)(A1+A2)2=(1/6)×4.20×4.202=12.35m3 繞Y軸抵抗矩：Wy=(1/6)(A1+A2)(B1+B2)2=(1/6)×4.20×4.202=12.35m310.2.3計算過程1．修正地基承載力 修正后的地基承載力特征值fa=160.00kPa 2．軸心荷載作用下地基承載力驗算 計算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007－2002）下列公式驗算： pk=(Fk＋Gk)/A (5.2.2－1) Fk=F/Ks=2341.10/1.00=2341.10kN Gk=20S·d=20×17.64×1.10=388.08kN pk=(Fk＋Gk)/S=(2341.10＋388.08)/17.64=154.72kPa≤fa，滿足要求。 3．偏心荷載作用下地基承載力驗算 計算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007－2002）下列公式驗算： 當(dāng)e≤b/6時，pkmax=(Fk＋Gk)/A＋Mk/W (5.2.2－2) pkmin=(Fk＋Gk)/A－Mk/W (5.2.2－3) 當(dāng)e＞b/6時，pkmax=2(Fk＋Gk)/3la (5.2.2－4) X、Y方向同時受彎。 偏心距exk=M0yk/(Fk＋Gk)=301.39/(2341.10＋388.08)=0.11m e=exk=0.11m≤(B1＋B2)/6=4.20/6=0.70m pkmaxX=(Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy =(2341.10＋388.08)/17.64＋301.39/12.35=179.12kPa 偏心距eyk=M0xk/(Fk＋Gk)=80.53/(2341.10＋388.08)=0.03m e=eyk=0.03m≤(A1＋A2)/6=4.20/6=0.70m pkmaxY=(Fk＋Gk)/S＋M0xk/Wx =(2341.10＋388.08)/17.64＋80.53/12.35=161.24kPa pkmax=pkmaxX＋pkmaxY－(Fk＋Gk)/S=179.12＋161.24－154.72=185.65kPa ≤1.2×fa=1.2×160.00=192.00kPa，滿足要求。 4．基礎(chǔ)抗沖切驗算 計算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007－2002）下列公式驗算： Fl≤0.7·βhp·ft·am·h0 (8.2.7－1) Fl=pj·Al (8.2.7－3) am=(at＋ab)/2 (8.2.7－2) pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=2341.10/17.64＋301.39/12.35=157.12kPa pjmin,x=F/S－M0y/Wy=2341.10/17.64－301.39/12.35=108.31kPa pjmax,y=F/S＋M0x/Wx=2341.10/17.64＋80.53/12.35=139.24kPa pjmin,y=F/S－M0x/Wx=2341.10/17.64－80.53/12.35=126.19kPa pj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=157.12＋139.24－132.72=163.65kPa (1)柱對基礎(chǔ)的沖切驗算： H0=H1＋H2－as=0.20＋0.45－0.08=0.57m X方向： Alx=1/4·(A＋2H0＋A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0) =(1/4)×(0.60＋2×0.57＋4.20)(4.20－0.60－2×0.57) =3.65m2 Flx=pj·Alx=163.65×3.65=597.81kN ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{0.60＋2×0.57,4.20}=1.74m amx=(at＋ab)/2=(A＋ab)/2=(0.60＋1.74)/2=1.17m Flx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×1.00×1430.00×1.170×0.570 =667.57kN，滿足要求。 Y方向： Aly=1/4·(B＋2H0＋B1＋B2)(A1＋A2－A－2H0) =(1/4)×(0.60＋2×0.57＋4.20)(4.20－0.60－2×0.57) =3.65m2 Fly=pj·Aly=163.65×3.65=597.81kN ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{0.60＋2×0.57,4.20}=1.74m amy=(at＋ab)/2=(B＋ab)/2=(0.60＋1.74)/2=1.17m Fly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×1.00×1430.00×1.170×0.570 =667.57kN，滿足要求。5．基礎(chǔ)受壓驗算 計算公式： Fl≤1.35·βc·βl·fc·Aln 局部荷載設(shè)計值：Fl=2341.10kN 混凝土局部受壓面積：Aln=Al=B×A=0.60×0.60=0.36m2 混凝土受壓時計算底面積：Ab=min{B＋2A,B1＋B2}×min{3A,A1＋A2}=3.24m2 混凝土受壓時強度提高系數(shù)：βl=sq.(Ab/Al)=sq.(3.24/0.36)=3.00 1.35βc·βl·fc·Aln =1.35×1.00×3.00×14300.00×0.36 =20849.40kN≥Fl=2341.10kN，滿足要求。 6．基礎(chǔ)受彎計算 計算公式： 按《簡明高層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（第二版）》中下列公式驗算： MⅠ=β/48·(L－a)2(2B＋b)(pjmax＋pjnx) MⅡ=β/48·(B－b)2(2L＋a)(pjmax＋pjny) (1)柱根部受彎計算： G=1.35Gk=1.35×388.08=523.91kN Ⅰ-Ⅰ截面處彎矩設(shè)計值： pjnx=pjmin,x＋(pjmax,x－pjmin,x)(B1＋B2＋B)/2/(B1＋B2) =108.31＋(157.12－108.31)×(4.20＋0.60)/2/4.20 =136.20kPa MⅠ=β/48·(B1＋B2－B)2[2(A1＋A2)＋A](pjmax,x＋pjnx) =1.0337/48×(4.20－0.60)2×(2×4.20＋0.60)×(157.12＋136.20) =736.81kN·m Ⅱ-Ⅱ截面處彎矩設(shè)計值： pjny=pjmin,y＋(pjmax,y－pjmin,y)(A1＋A2＋A)/2/(A1＋A2) =126.19＋(139.24－126.19)×(4.20＋0.60)/2/4.20 =133.65kPa MⅡ=β/48·(A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pjmax,y＋pjny) =1.0000/48×(4.20－0.60)2×(2×4.20＋0.60)×(139.24＋133.65) =663.11kN·m Ⅰ-Ⅰ截面受彎計算： 相對受壓區(qū)高度：ζ=0.038500 配筋率：ρ=0.001835 計算面積：1046.05mm2/m Ⅱ-Ⅱ截面受彎計算： 相對受壓區(qū)高度：ζ=0.034580 配筋率：ρ=0.001648 計算面積：939.54mm2/m10.2.4計算結(jié)果 1．X方向彎矩計算結(jié)果： 計算面積：1046.05mm2/m 采用方案：12@100 實配面積：1130.97mm2/m 2．Y方向彎矩計算結(jié)果： 計算面積：939.54mm2/m 采用方案：12@110 實配面積：1028.16mm2/m

第11章結(jié)構(gòu)電算11.1使用軟件及軟件簡介本次工程電算復(fù)核采用PKPM軟件。PKPM為中國建筑科學(xué)研究院開發(fā)的土木建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計系列程序，包括建筑設(shè)計、建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計、給排水設(shè)計和建筑設(shè)備設(shè)計。PKPM結(jié)構(gòu)系列軟件采用獨特的人機交互模型輸入方式，配有先進(jìn)的結(jié)構(gòu)分析軟件包，具有豐富和成熟的結(jié)構(gòu)施工圖設(shè)計功能，可進(jìn)行框架、排架、鋼結(jié)構(gòu)、連續(xù)梁、結(jié)構(gòu)平面、樓板配筋、結(jié)點大樣、各類基礎(chǔ)、樓梯、剪力墻等項目設(shè)計。11.2結(jié)構(gòu)計算及計算結(jié)果輸出11.2.1PMCAD結(jié)構(gòu)建模圖11-1樓面荷載傳導(dǎo)方式圖11-2屋面恒載圖11-3屋面活載圖11-4整樓模型

圖11-5建模設(shè)計參數(shù)圖11-6JCCAD參數(shù)11.2.2SATWE計算部分圖11-7接PM生成SATWE數(shù)據(jù)圖11-8SATWE計算控制參數(shù)圖11-8地震信息圖11-9配筋信息圖11-10調(diào)整信息圖11-11活荷信息圖11-12總信息11.2.3分析結(jié)果圖形和文本顯示1、剪重比的控制：圖11-13剪重比計算結(jié)果2、周期比的控制：圖11-14周期比計算結(jié)果3、位移比的控制：圖11-15位移比計算結(jié)果4、剛重比的控制：圖11-16剛重比計算結(jié)果5層間受剪承載力之比：圖11-17層間受剪承載力比計算結(jié)果6超筋的控制：無超筋現(xiàn)象圖11-18超配筋信息11.3繪制結(jié)構(gòu)施工圖1.對單個構(gòu)件的優(yōu)化調(diào)整柱和梁的配筋率，梁和柱滿足經(jīng)濟(jì)配筋率的要求：梁的經(jīng)濟(jì)配筋率為0.5%～1.6%，對于柱為：1%～3%。鋼筋的直徑在12mm～25mm之間。對于板為：0.4%～0.8%。2.滿足施工圖的要求為了更好的滿足“四強四弱”：梁、柱端箍筋的直徑在機算的基礎(chǔ)上增加2mm；柱的縱筋放大1.2～1.6倍，角部放大1.4倍以上，邊柱取1.3倍，中柱取1.2倍。3.繪制結(jié)構(gòu)平面布置圖，各層梁、柱、板的配筋圖，編制結(jié)構(gòu)設(shè)計總說明（成果詳見結(jié)構(gòu)施工圖）。4.基礎(chǔ)設(shè)計（成果詳見結(jié)構(gòu)施工圖基礎(chǔ)部分）。結(jié)論經(jīng)過配筋等結(jié)果的比較，PKPM梁配筋普遍比手算偏大，柱配筋基本符合。手算與電算的區(qū)別：用pkpm軟件計算時，程序按照《混凝土規(guī)范》要求對梁截面進(jìn)行承載力驗算，并且對梁裂縫和撓度進(jìn)行控制，裂縫限制為0.3mm。手算只是按照承載力進(jìn)行計算，所以電算結(jié)果比手算結(jié)果大。并且手算依據(jù)的最新的抗震規(guī)范與混凝土設(shè)計規(guī)范，而且PKPM在計算的時候考慮了群體效應(yīng)，而手算只是計算了一榀框架。

心得框架結(jié)構(gòu)又稱構(gòu)架式結(jié)構(gòu)。房屋的框架按跨數(shù)分有單跨、多跨；按層數(shù)分有單層、多層；按立面構(gòu)成分有對稱、不對稱；按所用材料分有鋼框架、混凝土框架、膠合木結(jié)構(gòu)框架或鋼與鋼筋混凝土混合框架等。其中最常用的是混凝土框架（現(xiàn)澆整體式、裝配式、裝配整體式，也可根據(jù)需要施加預(yù)應(yīng)力，主要是對梁或板）、鋼框架。裝配式、裝配整體式混凝土框架和鋼框架適合大規(guī)模工業(yè)化施工，效率較高，工程質(zhì)量較好?？蚣芙ㄖ闹饕獌?yōu)點：空間分隔靈活，自重輕，節(jié)省材料；具有可以較靈活地配合建筑平面布置的優(yōu)點，利于安排需要較大空間的建筑結(jié)構(gòu)；框架結(jié)構(gòu)的梁、柱構(gòu)件易于標(biāo)準(zhǔn)化、定型化，便于采用裝配整體式結(jié)構(gòu)，以縮短施工工期；采用現(xiàn)澆混凝土框架時，結(jié)構(gòu)的整體性、剛度較好，設(shè)計處理好也能達(dá)到較好的抗震效果，而且可以把梁或柱澆注成各種需要的截面形狀?？蚣芙Y(jié)構(gòu)體系的缺點為：框架節(jié)點應(yīng)力集中顯著；框架結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度小，屬柔性結(jié)構(gòu)框架，在強烈地震作用下，結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生水平位移較大，易造成嚴(yán)重的非結(jié)構(gòu)性破壞，吊裝次數(shù)多，接頭工作量大，工序多，浪費人力，施工受季節(jié)、環(huán)境影響較大；不適宜建造高層建筑，框架是由梁柱構(gòu)成的桿系結(jié)構(gòu)，其承載力和剛度都較低，特別是水平方向的（即使可以考慮現(xiàn)澆樓面與梁共同工作以提高樓面水平剛度，但也是有限的），它的受力特點類似于豎向懸臂剪切梁，其總體水平位移上大下小，但相對于各樓層而言，層間變形上小下大，設(shè)計時如何提高框架的抗側(cè)剛度及控制好結(jié)構(gòu)側(cè)移為重要因素，對于鋼筋混凝土框架，當(dāng)高度大、層數(shù)相當(dāng)多時，結(jié)構(gòu)底部各層不但柱的軸力很大，而且梁和柱由水平荷載所產(chǎn)生的彎矩和整體的側(cè)移亦顯著增加，從而導(dǎo)致截面尺寸和配筋增大，對建筑平面布置和空間處理，就可能帶來困難，影響建筑空間的合理使用，在材料消耗和造價方面，也趨于不合理，故一般適用于建造不超過15層的房屋。

致謝天下沒有不散的宴席，雖然大四的生活多半時間還是呆在學(xué)校里，但是論文致謝語寫就的那一刻也真正標(biāo)志著我與這所學(xué)校就此別離了，沒有傷感，更多的是遺憾，但是總歸不如意事十有八九，過去的不能挽回，人應(yīng)該大膽向前看，所以這段文字應(yīng)該像它的標(biāo)題一樣充滿感恩和致謝，感謝四年來在我的成長道路上扶持過我，