焊接空心球節(jié)點(diǎn)承載力

焊接空心球節(jié)點(diǎn)承載力分析引言空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)是是由桿件通過過節(jié)點(diǎn)相連接接而成的結(jié)構(gòu)構(gòu)系統(tǒng)，節(jié)點(diǎn)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)系統(tǒng)統(tǒng)中重要的受受力構(gòu)件，離離散的桿件通通過節(jié)點(diǎn)集成成為一個(gè)結(jié)構(gòu)構(gòu)系統(tǒng)，所以以在空間網(wǎng)格格結(jié)構(gòu)系統(tǒng)中中,節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造造設(shè)計(jì)和強(qiáng)度度都是十分重重要的。在空空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)中用用于構(gòu)件間連連接的典型節(jié)節(jié)點(diǎn)有兩種類類型：相貫節(jié)節(jié)點(diǎn)和節(jié)點(diǎn)體體。相貫節(jié)點(diǎn)點(diǎn)是指桿件與與桿件直接相相交，而不是是通過節(jié)點(diǎn)；；節(jié)點(diǎn)體是指指各桿件通過過一個(gè)節(jié)點(diǎn)相相交，該節(jié)點(diǎn)點(diǎn)是獨(dú)立的構(gòu)構(gòu)件，如圖11所示[1]]。圖1各種典型型節(jié)點(diǎn)現(xiàn)在應(yīng)用于大跨跨空間結(jié)構(gòu)中中，適合中國國國情且在工程上應(yīng)用用廣泛的主要有兩種節(jié)節(jié)點(diǎn)體形式：螺栓球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)和焊接空心心球節(jié)點(diǎn)。前前者是70年年代從德國MMEMO引進(jìn)進(jìn)的，最早由由內(nèi)蒙古鐵路路局設(shè)計(jì)室研研制成功并應(yīng)應(yīng)用于內(nèi)蒙古古呼和浩特鐵鐵路局俱樂部部[2]，屬于于“洋為中用用”類型；而后者者焊接空心球球節(jié)點(diǎn)是19964-19966年間由由劉錫良教授授成功研制開開發(fā)，第一個(gè)個(gè)應(yīng)用工程為為天津科學(xué)館館[2]，屬于于“土生土長長”類型。本文介紹的是節(jié)節(jié)點(diǎn)體中的焊焊接空心球節(jié)節(jié)點(diǎn)，簡要介介紹了研究進(jìn)進(jìn)展和有限元分析析方法分析焊焊接空心球節(jié)節(jié)點(diǎn)承載力的的過程及得到到的相應(yīng)承載力公公式，最后指指出了當(dāng)前研研究中的不足足。優(yōu)缺點(diǎn)及國內(nèi)外外應(yīng)用情況焊接空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)是由兩個(gè)半半球焊接而成成的空心球，可可根據(jù)受力大大小分別采用用不加肋和加加肋兩種，如下圖2所示[4]。在我國，焊焊接空心球節(jié)節(jié)點(diǎn)可適用于于單層或多層層空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的節(jié)節(jié)點(diǎn)體系，該該體系是將鋼鋼管與預(yù)制好好的空心球直直接焊接而成成，適用于連連接鋼管桿件件。焊接空心心球節(jié)點(diǎn)的優(yōu)優(yōu)點(diǎn)是構(gòu)造簡簡單，受力明明確，連接方方便，且其剛剛度較螺栓球球節(jié)點(diǎn)要大得得多，所以它也比螺螺栓球節(jié)點(diǎn)具具有更廣泛的的適用范圍，但但是焊接空心心球節(jié)點(diǎn)的現(xiàn)現(xiàn)場焊接工作作量較大，同同時(shí)，球的直直徑比管徑要要大得多，這這成為建筑上上的一個(gè)缺點(diǎn)點(diǎn)[1]。出于特殊情況及及質(zhì)量控制上上的考慮，國國外一般不采采用現(xiàn)場焊接接的形式，故故焊接空心球球節(jié)點(diǎn)在國外外的工程實(shí)例例已經(jīng)不多見見，目前，該該類節(jié)點(diǎn)主要要在我國廣泛泛使用，這里里面還包括著著名的國家游游泳中心“水水立方”。圖2-1不加加肋的空心球球圖2-2加肋肋的空心球一些研究及成果果國內(nèi)對(duì)焊接空心心球節(jié)點(diǎn)有著著廣泛的研究分析，但但尚未達(dá)成統(tǒng)統(tǒng)一的承載力力計(jì)算公式。到到目前為止，研研究焊接空心心球節(jié)點(diǎn)的方方法一般是33種：一、上上個(gè)世紀(jì)900年代以前，當(dāng)當(dāng)時(shí)由于工程程設(shè)計(jì)的需要要而且計(jì)算機(jī)機(jī)分析還沒有有完善，主要要利用試驗(yàn)方方法對(duì)焊接空空心球節(jié)點(diǎn)進(jìn)進(jìn)行承載力研研究和破壞機(jī)機(jī)理分析；二、隨著有有限元分析軟軟件的不斷完完善，主要是是通過有限元元方法來對(duì)焊焊接空心球節(jié)節(jié)點(diǎn)分析；三、從理論論上對(duì)焊接空空心球節(jié)點(diǎn)分分析。比較這這些方法，試試驗(yàn)方法主要要是通過對(duì)試試驗(yàn)數(shù)據(jù)的一一些數(shù)學(xué)處理理，提出經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)公式，不足足是缺少理論論基礎(chǔ)；有限限元方法可以以得到比較準(zhǔn)準(zhǔn)確的計(jì)算結(jié)結(jié)果，但是對(duì)對(duì)計(jì)算機(jī)的配配置和模型的的建立要求高高，而且有限限元軟件很難難模擬工程中中的實(shí)際情況況；直接通過過理論進(jìn)行分分析，從微分方程程中得出解析析解比較難[[5]。下面簡單地地說明并列出出用了一些相相關(guān)的公式：：（一）規(guī)范采用用的計(jì)算公式式1991年，《網(wǎng)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)與施工規(guī)程程》（JGJ77—91)，當(dāng)空心球直直徑為1200mm-5000mm時(shí)，公式如下[6]：式中，Nc為受壓空空心球的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值(N)；DD為空心球外外徑(mm))；t為空心心球壁厚(mmm)；d為為鋼管外徑((mm)；ηc為為受壓空心球球加勁承載力力提高系數(shù)，無無肋取1.00，有肋取1..4；Nl為受拉空空心球的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值(N)；ηl為為受拉空心球球加勁承載力力提高系數(shù)，無無肋取1.00，有肋取1..1；f為鋼材強(qiáng)2003年，《網(wǎng)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)技術(shù)術(shù)規(guī)程》中對(duì)對(duì)空心球直徑徑為120mmm～9000mm時(shí)，將將受拉和受壓壓時(shí)焊接空心心球節(jié)點(diǎn)公式式合二為一[[7]：式中，D為空心心球外徑(mmm)；t為為空心球壁厚厚(mm)：：d為鋼管外外徑(mm)；ηd為加勁承承載力提高系系數(shù)，無肋取取1.0，有肋取11.4：f為鋼材強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N此外，20100年11月剛出出版的最新規(guī)規(guī)范《空間網(wǎng)網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)術(shù)規(guī)程》的報(bào)批正文稿中，總結(jié)了991年和033年的兩本規(guī)規(guī)范，并融合合進(jìn)了設(shè)計(jì)人人員的意見。關(guān)于焊接空心球節(jié)點(diǎn)的受壓和受拉承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式如下[4]：式中，η0為大直徑徑空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)承載力調(diào)整整系數(shù)。當(dāng)空空心球直徑≤≤500mmm時(shí)，取11.0；當(dāng)空空心球直徑>>500mmm時(shí)，取0.對(duì)于單層網(wǎng)殼結(jié)結(jié)構(gòu)，空心球球承受壓彎或或拉彎的承載載力設(shè)計(jì)值NNm可按下式計(jì)計(jì)算：ηm為考慮空心球受受壓彎或拉彎彎作用的影響響系數(shù)，根據(jù)據(jù)偏心系數(shù)c=2MNd（二）早期基于于實(shí)驗(yàn)結(jié)果提提出的計(jì)算公公式1972年，上上海民用建筑筑設(shè)計(jì)院和同同濟(jì)大學(xué)在上上海文化廣場場網(wǎng)架屋蓋工工程中進(jìn)行了了23個(gè)焊接接空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的試驗(yàn)研究究，提出了如如下經(jīng)驗(yàn)公式式[8]：1990年，雷雷宏剛通過對(duì)對(duì)球面應(yīng)力分分布規(guī)律的研研究給承載力力公式的建立立提供了理論論依據(jù)。對(duì)球球面應(yīng)力的分分析說明：實(shí)實(shí)際節(jié)點(diǎn)，當(dāng)當(dāng)桿件相距不不是很近時(shí)彼彼此影響不大大，可以單向向受力作為破破壞荷載的依依據(jù)。節(jié)點(diǎn)受受拉為強(qiáng)度破破壞，影響承承載力主要因因素為δ(球壁厚))、d(管徑徑)及[σ]]。而受壓則則屬失穩(wěn)破壞壞，除δ、d之外，承承載力理應(yīng)與與D(球徑))有關(guān)。但經(jīng)經(jīng)分析：此節(jié)節(jié)點(diǎn)在發(fā)生的的破壞是局部部而不是整體體失穩(wěn)。若這這樣，則D的的影響次要，只只有當(dāng)球徑很很大時(shí)D對(duì)承承載力的影響響才會(huì)顯示出出來。利用2206個(gè)試驗(yàn)驗(yàn)數(shù)據(jù)(汾陽陽建筑金屬結(jié)結(jié)構(gòu)公司1887個(gè)，河北北建筑設(shè)計(jì)院院6個(gè)，大連連工學(xué)院5個(gè)個(gè)，西北建筑筑設(shè)計(jì)院5個(gè)個(gè)，太原工學(xué)學(xué)院3個(gè))，通通過對(duì)承載力力影響因素的的分析，得到到了一致的結(jié)結(jié)論。為此，利利用數(shù)學(xué)上主主因素法的概概念，經(jīng)回歸歸分析，提出出了公式[99]：式中，Na為受壓容容許承載力((t)；δ為球壁厚((cm)；dd為管徑(ccm)；Ka為受受壓安全系數(shù)數(shù)，取2.00；ηa為加勁增增值系數(shù)，無無肋取1.00，有肋取11.5；ηD為球球徑修正系數(shù)數(shù)a當(dāng)1500≤D≤4000取1.00，當(dāng)4000≤D≤5000取0.99。Nl為受拉容許承載力t；Kl為受拉安安全系數(shù)，取取2.5，ηl為為加勁增值系系數(shù)，無肋取取1.0，有有肋取1.1（三）有限元方方法利用有限元方法法進(jìn)行承載力力分析是主要要的研究方法法，故這類研研究較多。如2005年，董董石麟院士等等人采用理想彈彈塑性應(yīng)力、應(yīng)應(yīng)變關(guān)系和VVon—Miises屈服服準(zhǔn)則、同時(shí)時(shí)考慮幾何非非線性的影響響，建立焊接接空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的有限元分分析模型，選選用八節(jié)點(diǎn)六六面體實(shí)體單單元SOLIID45。單單元網(wǎng)格采用用映射劃分，球球管連接的應(yīng)應(yīng)力集中處網(wǎng)網(wǎng)格加密對(duì)承承受軸力、彎彎矩及兩者共共同作用的空空心球節(jié)點(diǎn)進(jìn)進(jìn)行大量的非非線性有限元元分析。對(duì)典典型節(jié)點(diǎn)進(jìn)行行試驗(yàn)研究，以以直觀了解節(jié)節(jié)點(diǎn)的受力性性能和破壞機(jī)機(jī)理，并驗(yàn)證證有限元模型型的正確性。最后，綜合簡化理論解、有限元分析和試驗(yàn)研究的結(jié)果，建立焊接空心球節(jié)點(diǎn)在軸力和彎矩共同作用下的承載力實(shí)用計(jì)算方法[3]：（四）理論分析析推導(dǎo)承載力力計(jì)算公式如2005年，陳陳志華等通過過因素相關(guān)分分析得出受壓壓空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)承載力影響響因素，并通通過回歸分析析在考慮安全全度的基礎(chǔ)上上建立受壓空空心球的承載載力計(jì)算公式式；對(duì)受拉空空心球節(jié)點(diǎn)采采取沖切模式式，利用沖剪剪法和第四強(qiáng)強(qiáng)度理論并考考慮一定的安安全度建立了了受拉球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)承載力設(shè)計(jì)計(jì)值計(jì)算公式式[10]：有限元分析方法法的承載力分分析過程介紹紹以下為利用有限限元分析各種種焊接空心球球節(jié)點(diǎn)在單向向軸壓作用下下承載力的相關(guān)因素以以及得到相關(guān)關(guān)承載力公式式的過程。該過程對(duì)1455個(gè)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行行有限元分析析(詳見表33.1～表3.5)，節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的幾何參數(shù)數(shù)變化范圍為為：空心球直直徑300mmm≤D≤11000mmm（部分直直直徑超過了現(xiàn)現(xiàn)有網(wǎng)格規(guī)范范規(guī)定的公式式適用范圍），球徑與壁厚之比25≤D/t≤45，鋼管直徑與球徑之比0.2≤d/D≤0.6。重點(diǎn)考察大直徑且壁厚較薄的焊接球節(jié)點(diǎn)的承載能力[5]。（一）有限元模模型采用通用有限元元軟件ANSSYS進(jìn)行分分析。為簡化化計(jì)算引入對(duì)對(duì)稱邊界條件件，取1/44的球體及相相應(yīng)的鋼管進(jìn)進(jìn)行分析(見見圖3.1))。采用八節(jié)點(diǎn)六面面體實(shí)體單元元SOLID445，單元網(wǎng)網(wǎng)格采取映射射劃分。根據(jù)據(jù)文獻(xiàn)[3]]并根據(jù)實(shí)際際驗(yàn)證，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)模型沿壁厚厚劃分成4層層單元既能滿滿足精度要求求又能減少計(jì)計(jì)算量。故模模型均采用沿沿壁厚劃分44層網(wǎng)格，具具體見圖3--1。分析時(shí)時(shí)采用理想彈彈塑性應(yīng)力、應(yīng)變關(guān)系和和Von-Miises屈服準(zhǔn)則則，考慮幾何何非線性的影影響，通過弧弧長法迭代跟跟蹤節(jié)點(diǎn)的荷荷載位移全過過程響應(yīng)。分分析中沒有考考慮材料的硬硬化對(duì)節(jié)點(diǎn)承承載力的有利利影響，一方方面各種鋼材材的硬化程度度不盡相同，難以完全考慮；另一方面將這部分有利作用考慮到結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的安全儲(chǔ)備中。（二）有限元計(jì)計(jì)算結(jié)果及承承載力影響因因素分析表3.1～表33.5給出了不不同管徑和球球徑比d/D時(shí)共1445個(gè)節(jié)點(diǎn)的的有限元計(jì)算算結(jié)果。（1）直徑D的的影響圖3-2給出了了各種徑厚比下，直徑對(duì)焊焊接球節(jié)點(diǎn)承承載力的影響響。為便于分分析，引入無無量綱參數(shù)N/πtdf，通通過比較圖33-2中各種種D/t下焊接球承載載力的變化情情況。發(fā)現(xiàn)在在相同的d//D時(shí)，不同同直徑對(duì)應(yīng)的的無量綱參數(shù)數(shù)基本在同一一水平直線上上，說明球徑徑的變化對(duì)節(jié)節(jié)點(diǎn)承載能力(2)徑厚比DD／t的影響響圖3-3給出了了徑厚比D//t變化時(shí)焊焊接空心球節(jié)節(jié)點(diǎn)的承載力力變化，圖中中X軸為D/t，Y軸仍仍為無量綱參參數(shù)N/πtdf。可以看出，隨隨著徑厚比DD/t的增大((即壁厚相對(duì)對(duì)減薄)，節(jié)節(jié)點(diǎn)的承載能能力略有下降降，但總體影影響不大，對(duì)對(duì)我國規(guī)程給給出的焊接球球徑厚比的上上下限值(DD/t分別為255和45)，D/t=45時(shí)的承載力約為D/t=25時(shí)的90％。此外，不同的d/D時(shí)，承載力隨D/t增大而略有下降的趨勢十分接近。但總體上看，徑厚比對(duì)節(jié)點(diǎn)承載力的影響較小，但為安全起見，對(duì)薄壁焊接球(D/t≥下面以D=6000，d/D=0.2和0.6的焊接接球節(jié)點(diǎn)為例例，考察不同同的徑厚比DD/t時(shí)的荷載～～位移曲線來來分析徑厚比比對(duì)焊接球承承載性能的影影響。為統(tǒng)一一比較標(biāo)準(zhǔn)，有有限元分析時(shí)時(shí)取其對(duì)稱面面上球體頂點(diǎn)點(diǎn)豎向位移達(dá)達(dá)到8mm時(shí)時(shí)作為結(jié)束計(jì)計(jì)算的依據(jù)。比比較不同D/t時(shí)荷載~位移曲線，達(dá)達(dá)到極限承載載力后，承載力的下下降段都較為為平緩，且趨趨勢基本一致致。說明徑厚厚比的變化對(duì)對(duì)空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的破壞模式式影響不大。(3)管徑與與球徑之比dd/D的影響響管徑與球徑之比比d/D是影響響焊接球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)承載力的重重要因素之一一。我國網(wǎng)殼殼規(guī)程及文獻(xiàn)獻(xiàn)【3】中均采用了了NR=(A+BdD)ηdπtdf形式的承載載力計(jì)算公式式，其中A、BB為待定系數(shù)數(shù)。圖3--5給出了不不同d/D時(shí)焊接接空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的承載力變變化，圖中由圖3-5可以以看出，文獻(xiàn)獻(xiàn)【3】公式作為所所有節(jié)點(diǎn)承載載力計(jì)算結(jié)果果的下包絡(luò)線線是基本合適適的，但對(duì)于于d/D>0.6且D/t=45時(shí)時(shí)的少量節(jié)點(diǎn)點(diǎn)會(huì)偏于不安安全，而當(dāng)dd/D<0.4時(shí)，文獻(xiàn)【3】公公式又稍偏于于保守。為克克服這一問題題，利用1445個(gè)節(jié)點(diǎn)的的計(jì)算結(jié)果，先先用matllab對(duì)有限限元結(jié)果進(jìn)行行擬合得出一一條直線，再再平移該直線線保證95％％的有限元結(jié)結(jié)果在新直線線上方(圖中中實(shí)線所示))，取A=00.37，B==0.45，直直線方程為00.37+0.45d/D。即將將文獻(xiàn)【3】承承載力計(jì)算公公式改進(jìn)為以以下表達(dá)式:（三）有限元分分析結(jié)果與規(guī)規(guī)范公式《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》公公式很明顯反映了了有限元分析析各種影響因因子影響程度度的結(jié)論：D與D／t基本無無影響，d//D影響較大大。而由于該次有限元分分析過程簡化了實(shí)實(shí)際條件，且且考慮的D范范圍擴(kuò)大，故故兩公式在系系數(shù)上又有一定區(qū)別，但但總體來看，有有限元分析的的結(jié)果是比較較準(zhǔn)確的，又又可以節(jié)省試試驗(yàn)的成本，具具有很大優(yōu)越越性，因此，有有限元分析成成為研究焊接接空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的重要方法法。焊接空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的設(shè)計(jì)構(gòu)造要求求根據(jù)最新的《空空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》，焊接空心球的設(shè)計(jì)及鋼管桿件與空心球的連接應(yīng)滿足以下構(gòu)造要求[4]：（1）網(wǎng)架和雙雙層網(wǎng)殼空心心球的外徑與與壁厚之比宜宜取25~445；單層網(wǎng)網(wǎng)殼空心球的的外徑與壁厚厚之比宜取220~35；；空心球外徑徑與主鋼管外外徑之比宜取取2.4~33.0；空心心球壁厚與主主鋼管的壁厚厚之比宜取11.5~2..0?？招那蚯虮诤癫灰诵⌒∮?mm；；（2）不加肋空空心球和加肋肋空心球的成成型對(duì)接焊接接，應(yīng)分別滿滿足圖2--1和圖2-2的要要求。加肋空空心球的肋板板可用平臺(tái)或或凸臺(tái)，采用用凸臺(tái)時(shí)，其其高度不得大大于1mmm；（3）鋼管桿件件與空心球連連接，鋼管應(yīng)應(yīng)開坡口，在在鋼管與空心心球之間應(yīng)留留有一定縫隙隙并予以焊透透，以實(shí)現(xiàn)焊焊縫與鋼管等等強(qiáng)，否則應(yīng)應(yīng)按角焊縫計(jì)計(jì)算。鋼管端端頭可加套管管與空心球焊焊接（如圖44-1）。套管壁厚不不小于3mmm，長度可可為30~550mm；圖4-1鋼管加加套管的連接接（4）角焊縫的的焊腳尺寸?f應(yīng)應(yīng)符合下列要要求：當(dāng)鋼管管壁厚tc≤4mm時(shí)，11.5tc≥?f>tc；當(dāng)tc>4mm時(shí)，1..2（5）當(dāng)在確定定空心球外徑徑時(shí)，球面上上相鄰桿件之之間的凈距aa不宜小于10mm（圖圖4-2），空空心球直徑可可初步按下式式估算：式中，θ———匯集于球球節(jié)點(diǎn)任意兩兩相鄰鋼管桿桿件間的夾角角（弧度rrad）；d1，d2——組成θ角角的鋼管外a——球面面上相鄰桿件件之間的凈距距（mm）圖4-2空心球球節(jié)點(diǎn)相鄰鋼鋼管桿件（6）當(dāng)空心球球直徑過大、且且連接桿件又又較多時(shí)，為為了減少空心心球節(jié)點(diǎn)直徑徑，允許部分分腹桿與腹桿桿或腹桿與弦弦桿相匯交，但但必須滿足以以下構(gòu)造要求求；（i）所有匯交交桿件的軸線線必須通過球球中心線；（ii）匯交兩兩桿中，截面面積大的桿件件必須全截面面焊在球上（當(dāng)當(dāng)兩桿截面積積相等時(shí)，取取受拉桿），另另一桿坡口焊焊在相匯交桿桿上，但必須須保證有33/4截面面焊在球上，并并用加勁板加加強(qiáng)；（iii）受力力大的桿件，可可按圖4-3設(shè)置加勁板板，或按圖4-4增設(shè)支托板板。圖4-3匯交交桿件連接圖4-4匯交桿桿件連接增設(shè)設(shè)支托板（7）當(dāng)空心球球外徑大于300mmm，且桿件內(nèi)內(nèi)力較大需要要提高承載能能力時(shí)，可在在球內(nèi)加肋；；當(dāng)空心球外外徑大于或等等于5000mm，應(yīng)在在球內(nèi)加肋。肋肋板必須設(shè)在在軸力最大桿桿件的軸線平平面內(nèi)，且其其厚度不應(yīng)小小于球壁的厚厚度。六．研究存在的的不足和發(fā)展目前為止，關(guān)于于焊接空心球球節(jié)點(diǎn)承載力力的研究主要要對(duì)象為在單單向受力狀態(tài)態(tài)下，而實(shí)際工工程中絕大多多數(shù)焊接空心心球節(jié)點(diǎn)是處于多向受受力狀態(tài)的，且除網(wǎng)架架結(jié)構(gòu)桿件大大多以軸壓或或軸拉為主外外，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)構(gòu)及其他一些些特殊空間剛剛接結(jié)構(gòu)的桿桿件多處于彎彎矩和軸力共共同作用下。而而關(guān)于這方面面的研究還處處于空白或起起步狀態(tài)?，F(xiàn)現(xiàn)在實(shí)際工程程中多用單軸軸受力情況來來等效多向受受力情況。對(duì)于加肋的焊接接空心球節(jié)點(diǎn)點(diǎn)，規(guī)范只給給出了當(dāng)僅承承受軸力或軸軸力與彎矩共共同作用但以以軸力為主（ηm≥此外，雖然有了了一些研究，但但規(guī)范只針對(duì)對(duì)節(jié)點(diǎn)的連接接桿件形狀中中的圓管，而而對(duì)于其他形形狀的桿件（方方管等）尚無無說明，這方方面還有待更更多的研究來來完善。參考文獻(xiàn)：[1]錢若軍軍，楊聯(lián)萍，胥胥傳熹.空間格構(gòu)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[ss].東南大學(xué)出出版社,20007:1336-1388[2]劉錫良良.\o"國內(nèi)外空間結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)綜述相似度79%"國內(nèi)外空空間結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)綜述[A]].第九屆空間間結(jié)構(gòu)學(xué)術(shù)會(huì)會(huì)議論文集[[C],22000[3]