主廠房腳手架施工方案試卷教案

高陽縣集中供熱鍋爐改造項目和

高陽縣集中供熱余熱發(fā)電項目主廠房腳手架搭拆方案批準:審核：編制：中國化學工程第十六建設有限公司二O一六年二月二十九日目錄TOＣ＼ｏ"1-2＂＼h\z\uHＹPERＬIＮK＼l"＿Tｏc444847８５3"１、編制依據及原則ＰAGEREF＿Toc44４847８5３＼h-３-HＹＰERLＩＮＫ\l"_Toｃ4４48４7８54＂1.1編制依據７８54\ｈ-3-HYPERLＩＮＫ\l"＿Ｔoc44４8４７855"1.2編制原則PAGＥRＥF_Toc444８４７855＼h-3－HYPＥRＬＩＮK\l"_Toc444８47856"2、工程概述PAGEREF_Toｃ44484７856\ｈ-3-HＹＰＥRLINK\l"_Ｔoc444847８57＂3、外腳手架搭設方案ＰAGEREＦ＿Tｏc４44８4７85７\h-4-ＨYPＥＲLIＮK\l"_Toｃ４448４78５８＂4、施工順序PAGEREF＿Toc444８4７8５8＼h-4-HYＰERLINK\l"_Ｔoc444847８5９"5、施工要求及施工方法PAGEREF_Toｃ４４４847859\h－４-HＹPＥRＬＩNK\l"_Ｔoｃ444８47８6０"5．1材料選擇及質量要求ＰAGEREF＿Toｃ4４４8478６0\ｈ-4－HYPERLIＮＫ\ｌ"＿Toc４448478６１"5.２腳手架的地基要求PAＧEREＦ_Tｏc４448478６1＼h-5-HYPEＲＬINK\ｌ"_Toc4４48478６2"5.3立桿、掃地桿搭接構造要求PAＧEREF＿Ｔoc４44847８62\h-6-HYPERLINＫ\l"_Toｃ４44847863"5.4連墻件PＡGERＥF_Toc４44847８63\h-8-HＹPEＲLINK\l"_Toc444８478６4"5.5腳手板的設置ＰＡGEＲEF_Toc44484786４\h-1０-HYＰＥＲLＩNK\l"_Ｔoc4448４7８65"5.6作業(yè)面的橫向尺寸PＡＧEＲＥF_Ｔｏc444847865\h－10-ＨＹPEＲLINK\l"_Toc4448478６6＂5.7外腳手架的防護PAGEREF＿Toc44４8４7866＼h-11－ＨYＰERLINK\l"_Tｏc444８４7867"5.8支撐體系PAGＥREＦ_Tｏｃ444847867\ｈ－11-HYPEＲLINＫ\l＂＿Toc44４84786８"5．9桿件搭設構造要求PAGERＥＦ_Tｏc４44847８6８\ｈ-12-HYPERＬINK＼l＂_Toc44４8478６9＂5.10防護和拆除順序ＰAＧＥRＥF_Ｔoc44４８４７869\h-1４－HYPＥRLINＫ\l＂_Ｔoc444８47870＂6、安全管理PAGEＲEF_Toc444８478７0\h-16-ＨYPＥＲLINK\ｌ"＿Toc４4484７８71"7、重大危險源清單PAGＥREF_Ｔoc44484７８７１\h-１6-HＹPEＲＬINＫ\l"＿Toc４4484７８72"8、應急處理預案PAGERＥF_Toc４４48４7872＼h-1７-HYＰＥRLIＮK＼l"_Toc44484787３"9、計算書PAＧEREF_Ｔoc44484787３＼h-18-編制依據及原則1.1編制依據（1)由業(yè)主提供的地質勘察報告。(2)本工程所涉及的圖集、規(guī)范、標準、規(guī)程及企業(yè)標準。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130－201１;國家行業(yè)標準《建筑施工安全檢查標準》（JGＪ59-2０11）；（３）我公司有關質量管理、安全管理、文明施工管理制度及企業(yè)標準。(4）本工程現場及周圍環(huán)境的實際情況。１．2編制原則本方案的編制原則為:對工程有針對性，實用、可行;保證工程順利實施,安全有保證;采取合理施工組織措施和先進的施工工藝，合理降低工程造價并縮短工期；工程概述本項目為集中供熱改造項目項目建設規(guī)模為高溫高壓循環(huán)流化床鍋爐(三用一備)，并配套建設廠區(qū)供熱管網工程、煙氣除塵、脫硫脫硝系統(tǒng)及其他相關的附屬設施。同時充分利用高溫高壓鍋爐在減溫減壓過程中產生了大量的壓差及余熱損失將此部分壓差和余熱用來發(fā)電新建背壓機組,建設規(guī)模為低參數蒸汽(1.0MＰａ、2２０℃）造成的壓差及余熱損失回收利用,進行發(fā)電和供熱。本項目的一期工程：新建余熱發(fā)電及相應配套的公用工程和輔助生產設施。本單位工程為結構類型為現澆混凝土框架結構，總軸線尺寸72*１2m，建筑高度：36ｍ。外腳手架搭設方案本工程外腳手架搭設，采用落地式雙排扣件式鋼管腳手架。腳手架立桿縱距1.5m,立桿橫向間距１．0５m，內排立桿距結構4０cm，大橫桿步距１.８m，小橫桿間距０．9m。外架外立面自轉角開始，全部設置夾角角度40-６0度的剪刀撐?？v橫向連墻件采用兩步三跨,豎向間距３.60米，水平間距4.50米。計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為３6米,立桿采用單立管。同時施工2層，腳手架共鋪設13層。4、施工順序總體施工順序：基礎腳手架搭設、拆除→一層滿堂腳手架搭設→外腳手架搭設→上部各層滿堂腳手架及外腳手架搭設→滿堂腳手架拆除→主體結構、外裝修完成→內裝修腳手架搭設、拆除→外腳手架拆除外雙排落地腳手架搭設順序:地基處理→底板擺放→掃地桿擺放→逐個樹立立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊→安裝第一步大橫桿并扣緊→安裝第一步小橫桿→安裝第二步大橫桿、小橫桿→加臨時斜支撐上端與第二步大橫桿扣緊,在裝設兩道聯墻桿后方可拆除→第三步、第四步大橫桿和小橫桿→聯墻桿→接立桿→加設剪刀撐→鋪腳手板→綁護身欄桿和擋腳板→立掛安全網→如此繼續(xù)往上至所需高度→驗收使用→拆除→清場5、施工要求及施工方法５.1材料選擇及質量要求本工程外腳手架采用扣件式鋼管腳手架。鋼管:采用外徑Φ4８mｍ,壁厚3．5mｍ的鋼管。鋼管端部切口平整,嚴禁使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度應為４～6ｍ,其重量不超過２５ｋg。鋼管材質宜使用力學性能適中的Ｑ2３5鋼,其材質應符合《碳素結構鋼》（GＢ／T7０0）中的相應規(guī)定。扣件：本工程腳手架扣件共采用三種:十字扣件、旋轉扣件和對接扣件。應使用與鋼管管徑相匹配的扣件，以保證二者的貼合面緊密嚴實，扣緊時接觸良好,保證扣件與鋼管間的摩擦力。嚴禁使用有脆裂變形、滑絲、銹蝕等的扣件,禁止使用未經檢驗或加工不合格的扣件。扣件的活動部份應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mｍ。扣件質量應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（ＧB1５831)的規(guī)定。腳手板:采用木腳手板：木腳手板應采用標準的杉木或松木板,材質符合現行國家標準《木結構設計規(guī)范》(ＧBJ5）中ＩI等材質的規(guī)定。其板厚度不小于50mm,板寬宜200～２50ｍm,板長為4ｍ。，兩端各設直徑為4ｍm的鍍鋅鋼絲箍兩道。禁止使用有腐朽、裂縫、斜紋及大橫透節(jié)等缺陷的板材。連墻件的材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/Ｔ７00）中Q235-A級鋼的規(guī)定。其它輔助材料;用于綁扎、連接、圍護和固定等作用的其它材料，如鍍鋅鐵絲、密目安全網、大眼安全網、立桿下部的墊板等都必須符合相應的國家標準或行業(yè)標準的規(guī)定，以確保施工的正常使用和安全可靠性。搭設前對進場的腳手架桿件或配件（新、舊材料)進行嚴格檢查，符合要求的才能使用。所有材料必須滿足搭設的要求，做到材料準備充足。施工前，項目工程部、質量安全部和供應部應組織對進場材料的質量和數量驗收合格后方可用于施工。5.２腳手架的地基要求腳手架地基平整夯實,地基必須土質干燥，無液化現象。腳手架的鋼立桿不能直接立于地面上，應加設底座和墊板（或墊木）。墊板(木)厚度不小于5０ｍm;不得在未處理的起伏不平和軟硬不一的地面上直接搭設腳手架。腳手架地基應有可靠的排水措施，防止積水浸泡地基。腳手架內立桿大多處在墻基回填土之上，回填土必須嚴格分層夯實。墊板宜采用長度不少于2跨，寬不小于20０mm、厚度不小于5０mm的木墊板,長度為２m時垂直于墻面放置，長度大于３m時平行于墻面放置(有助于克服兩立桿間的不均勻沉降）。在腳手架外側挖一淺排水溝排除雨水（圖4-1)。由于部分腳手架設置于二層樓板面上，故該部位首層的滿堂腳手架要同上部腳手架一同使用,直至其上部腳手架拆除后才能拆除(留不少于４米寬最后拆除)。5.3立桿、掃地桿搭接構造要求每根立桿底部應設置底座和墊板。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上方不大于２０0ｍm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時,必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1ｍ。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于5００mm(下圖):縱、橫向掃地桿構造腳手架底層步距不應大于2m(圖２）。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接,連墻件布置間距宜按要求采用。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外,其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：立桿上的對接扣件應交錯布置:兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內,同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭的高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1／３；搭接長度不應小于1m,應采用不少于２個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于１00mm。立桿頂端宜高出女兒墻頂端1m，高出檐口頂端1.5m。雙立桿中副立桿的高度不應低于3步,鋼管長度不應小于６ｍ。立桿的誤差控制:鋼管立桿縱距偏差為±50mm。鋼管立桿垂直度偏差不超過1/100H，且不大于10cｍ(H為腳手架總高度)。在腳手架的高度段H內，立桿的全部垂直偏差絕對值規(guī)定如下:當H≤30m時,不大于50mm；當H>3０m時，不大于１00mm。5.4連墻件連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.60米，水平間距３．60米。連墻件的布置應符合下列規(guī)定：連墻件的位置應設置在與立桿和大橫桿相交的接點處，離節(jié)點的間距不宜大于３0０mm；應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，沿整片腳手架均勻布置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；宜優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置;一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件,連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高,并不大于4m（2步）;對腳手架，宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接,亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。在腳手架周邊的端頭(包括頂端）以及轉角處,要加密連墻件。本工程剛性連墻件一般采用如下做法：短鋼管、扣件與鋼筋混凝土柱連接(下圖）?，F澆混凝土的梁板上預埋豎向短鋼管，然后用連接短鋼管一端與預埋豎向短鋼管用直角扣件連接，另一端用直角扣件與內立桿連接。（如下圖)：連墻件宜采用梅花形布置（如下圖）。連墻件所在位置有時可能遇到門窗洞口,可以用添加附加短鋼管的辦法來實現聯結。施工過程中當個別連墻件被拆除后在相當一段時期內難于補上時，必須采取有效的加強措施。如附近添設一個臨時的聯墻桿，限制施工荷載或加強橫向剛度等。5．5腳手板的設置首層隔離層和作業(yè)層腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn),離開墻面１2０－１5０ｍｍ。架子上不準留單塊腳手板。腳手板在縱向的接頭有對接鋪設和搭接鋪設二種(圖７）。圖7腳手板的對接和搭接（ａ）對接；(b）搭接１．腳手板;2.小橫桿對接鋪設的腳手板，在每塊腳手板兩端下面均要有小橫桿、桿離板端的距離應不小于15０mm,小橫桿應放正、綁牢。搭接鋪設的腳手板，要求兩塊腳手板端頭的搭接長度應不小于20０ｍm，接頭處必須在小橫桿上,腳手板與小橫桿之間的不平處允許用木塊墊實,不許墊磚塊等易碎物體。嚴禁留探頭長度>1５0ｍm的探頭板。作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。本工程采用為竹笆腳手板，應在下列部位給予固定：腳手板的兩端和拐角處，采用直徑１.2㎜的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上;坡道和平臺的兩端；其他可能發(fā)生滑動和翹起的部位。5.６作業(yè)面的橫向尺寸橫向水平桿（小橫桿)伸出縱向水平桿(大橫桿)外的長度不宜小于1０0ｍｍ，以防止小橫桿從大橫桿上滑脫。雙排腳手架的里立桿距墻體的距離為400mm。以保證工人有一定的操作活動空間。5.7外腳手架的防護離地面2ｍ以上鋪設腳手板的作業(yè)層都要在腳手架外立桿的內側綁兩道牢固的護身欄桿和擋腳板。兩道護身欄桿離腳手架的高度分別為1.2m和0.６m，緊貼外立桿內側安設兩道水平鋼管。擋腳板高度不小于１80mm。架體須超過施工操作層1.8m高,中間須加防護欄桿。密目式安全網應緊隨架體搭設高度滿掛；使用的密目式安全網須是建設部認證產品。每隔4步架須滿鋪腳手板,防止物體墜落,對于高層腳手架，頂層應滿鋪腳手板,以保證腳手架的頂端有足夠的橫向水平剛度。當風力大于六級時,工人不得在架子上進行施工操作。5.8支撐體系腳手架必須設置支撐體系。支撐體系包括剪刀撐、橫向支撐和水平支撐,這些支撐應和腳手架這一空間構架的基本構件很好聯結。雙排腳手架應設剪刀撐與橫向支撐。剪刀撐剪刀撐的設置應符合下列規(guī)定:每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按表中的規(guī)定確定每道剪刀撐寬度不應小于４跨,且不應小于６m,斜桿與地面的傾角宜在４5°～60°之間;剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角（α)45°５0°6０°剪刀撐跨越立桿的最多根數（n）76５雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐,并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于1５m;高度在2４m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐;剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接應符合本細則4.3．5條的規(guī)定;剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于15０mm。橫向斜撐的設置應符合下列規(guī)定:橫向斜撐應在同一節(jié)間，由底至頂層層呈之字型連續(xù)布置。橫向支撐是指在橫向承力結構內從底到頂沿全高呈之字形設置連續(xù)的斜撐。一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向支撐，中間宜每隔6跨設置一道；腳手架的封閉型雙排腳手架可不設橫向斜撐。水平支撐沒有鋪板的水平板空腹桁架在二榀橫向承力結構之間必須設置小橫桿，其間距對結構腳手架不宜大于1m，對裝修腳手架不宜大于1.２m,這些小橫桿和大橫桿均應緊密相扣。對承力較大的結構腳手架,為了使其有更大的水平橫向剛度，需在設置聯墻拉結桿件的腳手架水平面內連續(xù)添設水平斜桿，呈之字型布置，形成一個剛度較大的水平桁架。5.9桿件搭設構造要求立桿。在豎立桿時,要注意桿件的長短搭配使用。立桿的接頭除頂層可采用搭接接頭外其余必須采用對接扣件實行對接接頭。搭接時的搭接長度不應小于１m,用不小于兩個旋轉扣件來扣牢，扣件的外邊緣到桿端距離不應小于１０0mm。立桿接頭與相近大橫桿的距離不宜大于步高的三分之一。相鄰兩立桿的接頭應相互錯開，不應在同一步高和同一間距內。相鄰接頭的高度差應>500mm。高層腳手架的立桿采用上單下雙時,下部的兩根鋼管必須用直角扣件與大橫桿扣緊，以保證兩根鋼管共同工作,不得只扣一根,以避免其自由變形長度成倍增加。單桿和雙桿的連接構造有兩種(見下圖):上部單立桿是由下部雙立桿中的一根延伸而成。該桿應按承受全部上立桿(單立桿部分）荷載的7０%和下部荷載（雙立桿部分）的一半來考慮。上部單立桿同時和下部兩根雙立桿搭接。上部單立桿支承在小橫桿上，這小橫桿則置于下部雙立桿之間。搭接部分用不少于三道旋轉扣件（扣在立桿上），且三道扣件緊接,以加強對大橫桿支持力。這種聯接方式下的兩根立桿的荷載可按平均分擔考慮。大橫桿。大橫桿的長度不宜小于三跨，且不小于6m。立桿和大橫桿必須用直角扣件扣緊,不得遺漏。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/30０，且不大于500mm。大橫桿最好采用對接扣件連接。如采用搭接連接時,搭接長度不應小于１m，并用三個旋轉扣件扣牢。大橫桿接頭與相鄰立桿的距離不大于縱跨的三分之一。同一水平內的內外兩根大橫桿的接頭和上下相鄰的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開，不得出現在同一跨間內。相鄰接的水平距離應>500mｍ。小橫桿小橫桿緊貼立桿布置。對于雙立桿，則設于雙立桿之間。小橫桿搭于大橫桿上,用直角扣件扣緊。對貼近立桿的小橫桿亦可緊固于立桿上。在任何情況下不得拆除貼近立桿的小橫桿。斜桿。縱向支撐的斜桿與地面夾角在45°-６０°范圍內。斜桿用扣件與腳手架扣緊的連接頭兩端距腳手架節(jié)點(即立桿和橫桿的交點）不大于200mｍ。除兩端扣緊外，中間尚需增加2-4個扣結點。斜桿的最下面一個連接點距地面不宜大于５00mm,以保證腳手架的穩(wěn)定。斜桿的接長宜采用對接連接,當采用搭接時，搭接長度不小于400mｍ，并用兩只旋轉扣件扣牢。5.10防護和拆除順序腳手架的防護腳手架底部采用夾板全封閉，屋面外腳手架滿鋪密目網,架體與建筑物的空隙采用平網防護,底層和操作面外架設置擋腳板，擋腳板高度為1８0ｍm。腳手架外架立面采用密目式綠色安全網,水平方向作業(yè)層按結構進度滿鋪鋼筋網片腳手板，并搭設斜道。斜道腳手板的防滑條間距不應大于30ｃm。由于架體較高,需加設防雷擊措施，具體方法是:在主體底層選定四個轉角，將轉角處的鋼筋與腳手架連接。安全通道及安全平網為保證施工人員進出施工現場時安全,防止高空墜物傷人，特設置安全通道。安全通道采用鋼管架支撐,上部滿鋪鋼管及防護網以防止墜物。其余臨時作業(yè)面必須搭設防護棚。防護棚搭出約２m，其支撐是靠支在外架上的鋼管，在鋼管上鋪設七夾板或安全網。其搭設示意如圖所示:安全平網設置示意圖(注：外架每隔三層設一道）拆除順序:拆除的原則:先搭的后拆，后搭的先拆。先從鋼管腳手架頂端拆起。拆除順序為：安全網→護身欄→擋腳板→腳手板→小橫桿→大橫桿→立桿→聯墻桿→縱向支撐→……。拆架前，全面檢查擬拆腳手架,根據檢查結果，先擬訂作業(yè)計劃,報請批準進行安全技術交底后，才準開始工作,作業(yè)計劃包括:拆架的步驟和方法，安全措施,材料堆放地點，勞動組織，拆架時周圍設警戒標志,劃出工作禁區(qū),禁止非施工人員進入，并設專人看管。拆除順序從上而下，一步一清,不準上下同時作業(yè),且注意以下五點：（１）拆除腳手架要本著先搭后拆,后搭先拆的原則，按層次由上而下進行,所有拉結點應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結點整層或數層拆除后，再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于二步,如高差大于2步,應設拉結點加固。（2）拆架時，先拆護身欄桿，然后依次拆小橫桿、大橫桿、剪刀撐、立桿，拆橫桿先拆中間扣,再拆兩頭扣，拆下的材料必須隨時運送到地面，不得堆放在腳手架上和樓上。（３）等腳手架拆至最后一根長鋼管時,應在適當位置加拋撐后拆拉結點。(4)拆架過程中,不應中間換人,如果換人，則應將拆除情況講清楚,操作時,思想要集中。（５）拆下來的架料要分類堆放進行保養(yǎng)。模板拆除,先報批并進行交底后，才準開始作業(yè)，作業(yè)計劃包括：拆模的步驟和方法、安全措施、摸板堆放地點、勞動組織、拆模周圍設警戒標志、劃出工作禁區(qū)、禁止非施工人員進入,并設專人看管。安全管理6.1腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》（ＧB5０36)考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢,合格者方可持證上崗。6.2搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6.3腳手架的構配件質量與搭設質量，應經質安科檢查驗收,合格后方準使用。６.4作業(yè)層上的施工荷載應符合使用要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上;嚴禁懸掛起重設備。6.5當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨后上架作業(yè)應有防滑措施。6.6定期做好腳手架的安全檢查與維護。６．7在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列構件：1)主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿;2）連墻件。6．8不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施,并報上級主管部門批準。6．9臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。6．10在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。６.11工地臨時用電線路的搭設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業(yè)標準《施工現場臨時用電安全技術規(guī)范》(JGJ4６）的有關規(guī)定執(zhí)行。６.12搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。７、重大危險源清單序號類別序號重大危險源后果風險等級控制方式一高處墜落１懸空作業(yè)未系安全帶作業(yè)人員高墜四級落實安全生產六大紀律,加強現場檢查監(jiān)督二高處墜物2施工工具用材料掉落物品從高空掉下傷人三級落實安全生產六大紀律，重點加強工人安全意識三坍塌3腳手架未按施工方案施工腳手架發(fā)生坍塌四級嚴格按方案施工，加強現場抽查８、應急處理預案項目部根據現場實際發(fā)生事故情況,最大可能迅速調集汽車、挖掘機、推土機等機械設備及人員、車輛迅速投入開展搶救及突擊搶救行動,調查現場情況,根據工程特點、事故類別,制定搶救方案,必要時請求武警、消防部門協(xié)助搶險,請公安部門配合,疏散人群,維持現場秩序。傷員搶救立即與急救中心和醫(yī)院聯系，請示出動急救車輛并做好急救準備，確保傷員得到及時醫(yī)治。事故現場取證救助行動中，安排人員同時做好事故調查取證工作,以利于事故處理,防止證據遺失。常見事故的人員救援措施當有突發(fā)事件發(fā)生時一方面進行自救工作，另一方面由現場的負責人員撥打120急救電話聯系救護車。當有觸電事故發(fā)生時，應立即切斷電源,對受傷人員進行人工呼吸救援,并聯系車輛送醫(yī)院搶救。當有火災發(fā)生時應先發(fā)出火災求救信號，并在條件允許的情況下將受傷、圍困人員救出危險地帶,并組織現場所有勞動力利用現場已有的消防器具進行撲救工作;火勢嚴重的應立即撥打119請求消防隊進行撲救;若有受傷人員應立即送往醫(yī)院進行治療。當因腳手架發(fā)生塌方造成人員被埋時,應立即撥打120急救電話請求救援，組織現場所有人員使用鐵鍬等人工使用的工具將被埋人員挖出,并注意不要傷到被埋人員造成再次受傷。自我保護在救助行動中，搶救機械設備和救助人員應嚴格執(zhí)行安全操作規(guī)程,配齊安全設施和防護工具，加強自我保護,確保搶救行動過程中的人身安全和財產安全。加強安全管理措施開展經常性的安全教育，以專職安全員為主,各作業(yè)組兼職安全員為輔，組成安全組織網絡。時時處處有人講安全、管安全,發(fā)現問題及時整改。9、計算書鋼管落地腳手架計算書一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為36ｍ,立桿采用單立桿;搭設尺寸為:橫距Ｌb為１.05m,縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1．8m；內排架距離墻長度為0.2５m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×３．２;橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.６m,水平間距4.5ｍ,采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件;2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:３．0００ｋＮ／ｍ２；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:２層；3.風荷載參數本工程地處河北保定市,基本風壓０.３7ｋN/m2；風荷載高度變化系數μｚ，計算連墻件強度時取0.92,計算立桿穩(wěn)定性時取0．7４,風荷載體型系數μs為0．６93;４．靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/ｍ):0.1248；腳手板自重標準值（kN／ｍ2）:0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m)：0.1５0;安全設施與安全網（kN／m２）：０．0０5;腳手板類別：竹笆片腳手板;欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值(ｋＮ/ｍ):０．035；腳手板鋪設總層數：1３；５.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa）:120．00；立桿基礎底面面積(m2):0.20;地基承載力調整系數：1．00。二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ1３０－２001)第5.2.4條規(guī)定,大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：Ｐ1=0.0３5ｋN／ｍ；腳手板的自重標準值:P2=０.3×1.０5/(2+1)=0.105kN／ｍ;活荷載標準值:Q=3×1.05/(２+１)=1．05ｋN/m；靜荷載的設計值:q1=1．２×0．０３5+１.2×0．1０５＝0.168ｋN/m；活荷載的設計值:q2＝1.４×1.05=1.4７ｋN／m;圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖１、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢篗1maｘ=０．0８ｑ１ｌ2＋0.１０ｑ２l2跨中最大彎距為Ｍ１max＝0．08×0．16８×1.52+０.10×1.47×１.５2=０.361kN·m;支座最大彎距計算公式如下:M2mａx=-0．１０q1l2－0.１17q2l2支座最大彎距為Ｍ２ｍａx=-０.1０×０．1６８×1.５2－0.1１7×１.47×1.52=-0．42５kN·ｍ;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max（０．3６1×106,０．4２5×１０6）/473０＝89.85２N/mｍ2;大橫桿的最大彎曲應力為σ=８9．８５2Ｎ/mｍ2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=２05N/ｍm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下:νmax＝(0.6７7q1l４+0.9９0q２l４)/1０0ＥI其中：靜荷載標準值:q1＝P1+Ｐ2=0．035＋0.105=0.14kＮ／m；活荷載標準值:ｑ2=Q=1.０５kN/m；最大撓度計算值為：ν=０.677×0.14×15０0４/(100×2.０6×１０5×１13６00)+0．990×１.05×1500４／(1０0×２.０6×105×１１360０）＝２.45４mｍ；大橫桿的最大撓度2.4５４mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/1５0mm與10mm,滿足要求!三、小橫桿的計算根據JＧJ１30-2０01第5．２.4條規(guī)定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1．荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=０.035×1．5=０.053kN;腳手板的自重標準值：P2＝０.３×１．05×1.5/(２+１)＝0.158ｋN;活荷載標準值：Q=3×１.05×1.５/(2+１)=1．575ｋN；集中荷載的設計值:Ｐ=１.２×(0．0５3＋0.158)+1．4×１.575=2.458kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mｑｍaｘ=ql２/8Mｑmax=1．２×0．０35×1．052/8=０.０06kN·ｍ;集中荷載最大彎矩計算公式如下：Ｍpmax=Pｌ/3Mpｍａx=2．458×1.05/3＝0．８6kN·m；最大彎矩M=Mｑmax＋Mpmａx=０.866ｋN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.866×1０6／4７3０＝1８3.0９9N/ｍm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=183．０99N/ｍm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N／mm2,滿足要求!3．撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和;小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmaｘ=５ql4／384ＥIνqｍａx=５×0.035×１0504/(３8４×2.06×105×113６00)=0.024ｍm;大橫桿傳遞荷載P=p1＋p2＋Ｑ＝0.053+0.1５8+1.575=1.78６ｋＮ；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νｐmaｘ＝Ｐｌ(3ｌ2-4l２/9)／７2EIνpmax＝178５．6×１05０×(3×１0502-4×1０５0２/9)/(72×２．06×1０５×1136０0)＝3.135mm；最大撓度和ν＝νｑmaｘ＋νpmaｘ=0.0２4+3.13５=３.15９mm；小橫桿的最大撓度為3．1５9mm小于小橫桿的最大容許撓度1０50／150＝7與1０mm，滿足要求!四、扣件抗滑力的計算按規(guī)范表5.1．７，直角、旋轉單扣件承載力取值為8．00kN,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00ｋN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5.２.5):R≤Rc其中Ｒc－-扣件抗滑承載力設計值，取8．00ｋＮ；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值:P1=0.０35×1.５×2/2＝0.053ｋＮ；小橫桿的自重標準值:P2=0.０35×1．0５/2＝0.０1９kN；腳手板的自重標準值:Ｐ3=0．3×1．05×１．５/2=０.２36kN；活荷載標準值:Ｑ=3×1.0５×１.5/2=2．362ｋN；荷載的設計值:R＝1.2×(0.053+0．019+０.236）+1.4×２.3６2=3.677kN；R＜8.00ｋN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值,為0．12４8kＮ/mNG1=[0.1248+(1.５0×2/２)×0．０35/1.8０]×1８．00=2.７77kＮ;(２)腳手板的自重標準值;采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kＮ/m2NG２=0.3×13×１．５×(1.05+０.2）/2=３.8０2ｋN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板,標準值為０.1５kN/mＮＧ３=0.１5×１3×1.5/2＝1.４62kN;(４)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0．005kＮ/m2NG4＝0.００5×1．5×１8=０.135kN；經計算得到,靜荷載標準值NＧ=NG1+NG2＋ＮG3+NG４=8.１7７kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1／2取值。經計算得到,活荷載標準值NQ＝３×1.05×１.5×2/2=4.７25kＮ;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.８５×１.4NＱ＝1．2×8.177+0.８5×1.4×4.725=15.436kＮ；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N'＝１．2NG+1.4NＱ=１.2×8.１77+1．4×4.７25=16．４28kN;六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規(guī)范以外，故僅供參考）:鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷3次;吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第１次卸荷凈高度為4m;第2次卸荷凈高度為5m;第３次卸荷凈高度為３m;經過計算得到ａ１=aｒcｔg[2.000／（1.0５0+0.２50)]=56.９76度a2=ａrcｔg[2.０0０／0．25０]=82.8７5度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1=P2=１.5×１5.４３6×４/18=５.14５ｋN;kx為不均勻系數，取1.5各吊點位置處內力計算為(kN）：Ｔ１＝P１/sｉna1=5.145/0.838=6.１37ｋNT２＝P２/sina2=5.１４5/0．９92=5.185kNG1=Ｐ１/ｔａnａ1=5.145/1．53８＝３．34４ｋＮＧ2=P2/tanａ2=5.145/8.0０0=0．6４３kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg］=T1=6.1３7kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：［Ｆg］=aFｇ/K其中[Fg]－－鋼絲繩的容許拉力（kＮ)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fｇ=0.5d２，d為鋼絲繩直徑(mｍ）;α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82；K－-鋼絲繩使用安全系數。計算中[Fg]取6.13７kN，α＝0．82，K=1０，得到:選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為:d=（2×6.137×1０．０00/0.82０)0.5=１2.2ｍm。吊環(huán)強度計算公式為：σ=Ｎ/Ａ≤［f]其中[ｆ]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度,按《混凝土結構設計規(guī)范》1０.9．8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2;Ｎ--吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg]；Ａ--吊環(huán)截面積,每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0.5πｄ２;選擇吊環(huán)的最小直徑要為：ｄ=(2×[Ｆg］／[f]/π）1/2=（2×6．13７×103／50／3.1４2)1/２=8.8mｍ。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為12.２mm,必須拉緊至6．１37kN，吊環(huán)直徑為10.０ｍm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為１3.7ｍm,必須拉緊至７.671kN，吊環(huán)直徑為10.0mm。第３次卸荷鋼絲繩最小直徑為１0.6mm，必須拉緊至4.６02ｋN,吊環(huán)直徑為８.０mｍ。七、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0．7μz·μs·ω０其中ω0--基本風壓(kN/ｍ２)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009－2０01)的規(guī)定采用：ω0=０．37kN/m２;μz－-風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB５000９-2０01)的規(guī)定采用:μz＝0.74;μｓ--風荷載體型系數：取值為０．693；經計算得到,風荷載標準值為：Ｗk=0.7×0.3７×0.74×0.693=0．133ｋN／m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩