一級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)

一級注冊構(gòu)造工程師專業(yè)局部試卷-總則、鋼筋混凝土構(gòu)造(二)-2)單項選擇題1. 某鋼筋混凝土次梁，下部縱向鋼筋配置為，fy=300N/mm2，混凝土強度等級為C25，ft=1.27N/mm2。在施工現(xiàn)場檢查時，覺察某處承受綁扎搭接接頭，其接頭方式如下圖。試問，鋼筋最小搭接長度l1(mm)，應(yīng)與以下 項數(shù)值最為接近。A.793 B.992 C.1100 D.1283ABCDA某抗震設(shè)計烈度為9度，抗震等級為一級的現(xiàn)澆鋼筋混凝土多層框架構(gòu)造房屋，梁柱混凝土強度等級為C30HRB400筋如下圖。4.5m=440kN?m，=380kN?m；下柱的上、下端彎矩設(shè)計值分別為=440kN?m，=500kN?m；柱上除節(jié)點外無水平荷載作用。試問，上、下柱反彎點之間的距離Hc(m)，應(yīng)與以下 項數(shù)值最為接近。A.4.2 B.4.6 C.4.8 D.5.5假定框架梁KL1在考慮x方向地震作用組合時的梁端最大負(fù)彎矩設(shè)計值Mb=600kN?m；梁端上部和下部配筋均為(As=A”s=2945mm2)，as=a”s=40mm；該節(jié)點上柱和下柱反彎點之間的距離為4.5m。試問，在x方向進(jìn)展節(jié)點驗算時，該節(jié)點核心區(qū)的剪力設(shè)計值Vj(kN)應(yīng)與以下 項數(shù)值最為接近。A.1000B.1100C.1220D.1505假定框架梁柱節(jié)點核心區(qū)的剪力設(shè)計值Vj=1200kN，箍筋承受HRB335級鋼筋，箍筋間距s=100mm，節(jié)點核心區(qū)箍筋的最小體積配箍率ρvmin=0.67%；as=a”s=40mm。試問，在節(jié)點核心區(qū)，以下 項箍筋的配置較為適宜。A．8@100B．10@100C．12@100D．14@100某多層民用建筑，承受現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架構(gòu)造，建筑平面外形為矩形，抗彎剛度較大，屬規(guī)章框架，抗震等級為二級；梁、柱混凝土強度等級均為C30。平行于該建筑短邊方向的1所示。1在計算地震作用時，假定框架梁KL1上的重力荷載代表值Pk=190kN，Qk=25kN/m；由重力荷載代表值產(chǎn)生的梁端(柱邊處截面)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值=270kN?m，=-160kN?m；由地震作用產(chǎn)生的梁端(柱邊處截面)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值=400kN?m，=300kN?m。試問梁端最大剪力設(shè)計值V(kN)，應(yīng)與以下 項數(shù)值最為接近。A.424B.465C.505D.531柱Z1的軸力設(shè)計值N=3500kN，復(fù)合箍筋配置如圖2所示。試問，該柱的體積配箍率與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最小體積配箍率的比值，應(yīng)與以下 項數(shù)值最為接近。提示：縱向受力鋼筋保護(hù)層厚度c=30mm。圖2A.0.78 B.0.89 C.1.39 D.1.72假定框架梁端截面上部和下部配筋分別為HRB400級；as=a”s=40mm，試問，當(dāng)考慮梁下部受壓鋼筋的作用時，該梁端截面的最大抗震受彎承載力設(shè)計值(kN?m)，與以下何項數(shù)值最為接近? A.461B.662C.769D.964假定在進(jìn)展構(gòu)造整體分析計算時，未進(jìn)展扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算，且柱Z1在永久荷載、樓面活荷載()1900kN540kN、±300kN ，試問，該柱的軸壓比與下列何項數(shù)值最為接近? A.0.33 B.0.56 C.0.68 D.0.78某鋼筋混凝土單跨梁，截面及配筋如下圖，混凝土強度等級為C35，縱向受力鋼筋HRB335HRB235M=1400kN?m；軸向拉力設(shè)計值N=3500kN；as=a”s=70mm。該梁每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋最小配置量應(yīng)與以下何項最為接近? A．B．C．D．非抗震設(shè)計時，該梁跨中截面所需下部縱向鋼筋 As(mm2)應(yīng)與以下何項數(shù)值最為接近? 提示：近似按矩形截面進(jìn)展計算。A.3530 B.5760 C.7070 D.7900非抗震設(shè)計時，該梁支座截面設(shè)計值 V=5700kN，與該值相應(yīng)的軸拉力設(shè)計值為：N=3500kN，計算剪跨比λ=15該梁支座截面箍筋配置為 。 A．610@100B．612@150 C．612@100 D．614@100某民用建筑的雙跨現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板，兩跨跨中同時各作用有重量一樣的設(shè)備，設(shè)備直接放置在樓面板上(無墊層)，其基座尺寸為0.6m×0.8m，如下圖。樓板支承在梁和承重外墻上，樓板板厚為120mm，其計算跨度取3.0m；無設(shè)備區(qū)的板面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為25kN/m2。假定設(shè)備荷載和操作荷載在有效分布寬度內(nèi)產(chǎn)生的等效均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qek=7.0kN/m2，樓面板面層和吊頂標(biāo)準(zhǔn)值1.2kN/m2，問在計算樓板抗彎承載力時，連續(xù)中間支座負(fù)彎矩設(shè)計值M(kN?m)，應(yīng)與以下何項數(shù)值最為接近? 提示：雙跨連續(xù)板在軸線按簡支支座考慮。A.9.5 B.11.5 C.13.5 D.16.7取設(shè)備根底邊緣距現(xiàn)澆單向板非支承邊的距離d1=900mm，試問，當(dāng)把板上的局部荷載折算成等效均布活荷載時，其有效分布寬度b”(m)應(yīng)與以下何項數(shù)值最為接近? A.2.4B.2.7C.2.8D.3.0某鋼筋混凝土梁，截面尺寸b×h=200mm×500mm，抗震等級二級，凈跨ln=2.0m，混凝土強度等級為C30，縱向受力鋼筋HRB335級，箍筋HPB235級，as=a”s=35mm。該梁考慮地震作用組合的彎距設(shè)計值M=220kN?m，試問，當(dāng)連梁上、下縱向受力鋼筋對稱配置時，以下何項配筋(連梁下部縱筋)最為適宜? 提示：混凝土截面受壓區(qū)高度x＜2a”s。A．B．C．D．假定該梁為剪力墻洞口的邊梁。在重力荷載代表值作用下，按簡支梁計算的梁端截面剪力設(shè)計值VGb=19kN，連梁左、右端截面反、順時針方向組合的彎矩設(shè)計值，該連梁的箍筋配置應(yīng)選擇以下何項才較為適宜? 。提示：2.5；②驗算受剪截面條件式中A．6@150(雙肢)B．8@150(雙肢)C．8@100(雙肢)D．10@100(雙肢)以下關(guān)于構(gòu)造規(guī)章性的推斷或計算模型的選擇項不妥。A.當(dāng)超過梁高的錯層局部面積大于該樓層總面積的30%時屬于平面不規(guī)章B.頂層及其他樓層局部收進(jìn)的水平向尺寸大于相鄰下一層的25%時，屬于豎向不規(guī)章C.平面不規(guī)章或豎向不規(guī)章的建筑構(gòu)造，均應(yīng)承受空間構(gòu)造計算模型D.抗側(cè)力構(gòu)造的層間受剪承載力小于相鄰上一層的80%時屬于豎向不規(guī)章某單跨預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面簡支梁，混凝土強度等級C30，計算跨度l0=17.7m，要求使用階段不消滅裂縫。該梁跨中截面按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算彎矩值Mk=700kN?m，按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計算Mq=650kN?m，換算截面慣性距I0=3.4×1010mm4。該梁按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載效應(yīng)長期作用影響的剛度B(N/mm2)，應(yīng)與以下何項數(shù)值最為接近? 。A.3.85×1014B.4.50×1014C.5.70×1014D.5.82×1014該梁按荷載短期效應(yīng)組合并考慮長期作用影響產(chǎn)生的撓度值f1=56.6mm，計算求得的預(yù)應(yīng)力短期反拱值f2=14.2mm，該梁使用上對撓度有較高要求則該梁撓度值與標(biāo)準(zhǔn)允許的撓度值之比，應(yīng)與以下何項數(shù)值最為接近? A.0.59B.0.64C.0.83D.1.28某鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁及 B支座配筋，如圖1所示，混凝土強度等級為 C25，ft=1.43N/mm2，ftk=1.78N/mm2，Ec=2.8×104N/mm2，縱筋承受HRB400級熱軋鋼筋，Es=2.0×105N/mm2。1梁截面有效高度h0=660mm，B支座處梁上部縱向鋼筋拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值σsk為220N/mm2，縱向受拉鋼筋配筋率ρ=0.992%，按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte=1.87，問B支座處短期剛度Bs為何值? A.9.27×1013B.9.79×1013C.1.09×1014D.1.31×1014假定AB跨(即左端邊跨)按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用影響的跨中最大彎矩截面的剛度和B支座處的剛度依次分別為B1=8.0×1013N?mm2，B2=6.0×1013N?mm2，作用在梁上的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值qGK=20kN/m，可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qQK=30kN/m。試問，AB跨中點處的撓度值f(mm)，應(yīng)與以下何項數(shù)值最為接近? 提示：在不同荷載分布作用下，AB2中所示。2A.20.5B.22.6C.30.4D.34.5下述關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造設(shè)計的觀點，其中何項不妥? A.對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在滿足縱向受力鋼筋最小配筋率的條件下，均可考慮內(nèi)力重分布B.后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定構(gòu)造在進(jìn)展正截面受彎承載力計算時在彎矩設(shè)計值中次彎矩應(yīng)參與組合C.當(dāng)預(yù)應(yīng)力作為荷載效應(yīng)考慮時，對承載力量極限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對構(gòu)造有利時，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)取1.0，不利時取1.2D.預(yù)應(yīng)力框架柱箍筋應(yīng)沿柱全高加密關(guān)于混凝土板計算原則的規(guī)定，以下說法不正確的選項是 。(設(shè)長邊邊長為l1，短邊邊長為l2)A.兩對邊支承板應(yīng)按單向板計算B.四邊支承板當(dāng)l1/l2≤2時，應(yīng)按雙向板計算C.2＜l1/l2＜3時，按雙向板計算D.四邊支承板l1/l2≥3時，可按沿短邊方向受力的單向板計算以下鋼筋不屬于板的構(gòu)造鋼筋的是 。A.分布鋼筋B.箍筋或彎起筋C.現(xiàn)澆板中與梁垂直的上部構(gòu)造筋D.與梁(墻)整澆的板或嵌固于砌體墻的板，應(yīng)在板邊上部設(shè)置的構(gòu)造筋如下圖某鋼筋混凝土連續(xù)梁梁端支承180mm厚磚墻上，梁截面為250×500mm2，混凝土為C30級，縱筋為HRB335級。經(jīng)計算梁端處的組合內(nèi)力設(shè)計值為M=0，V=150kN，梁跨中需配置318的受力縱筋。試問鋼筋伸入支座的錨固長度l1、l2應(yīng)承受以下 組數(shù)值A(chǔ).l1=150ml1=70mm B.l1=150ml1=0mm C.l1=120ml1=60mm l1=100mm關(guān)于單層有吊車廠房伸縮縫區(qū)段的縱向排架柱間支撐布置原則，以下表述正確的選項是 。A.下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在中部及兩端B.下柱支撐布置在兩端，上柱支撐布置在中部C.下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在兩端D.下柱支撐布置在中部及兩端，上柱支撐布置在中部關(guān)于單層廠房排架柱內(nèi)力組合中可變荷載的特點，以下描述不正確的選項是。A.吊車豎向荷載，每跨都有Dmax在左、Dmin在右及Dmin在左、Dmax在右兩種狀況；每次選一種B.吊車橫向水平荷載Hmax同時作用在該跨左右兩柱且有正反兩個方向C.有Dmax或Dmin必有Htmax，但有Htmax不肯定有Dmax或DminD.風(fēng)荷載有左來風(fēng)和右來風(fēng)，每次選一種以下措施中不能增大鋼筋混凝土構(gòu)造伸縮縫間距的是 A.承受滑模類施工工藝的剪力墻構(gòu)造B.設(shè)置后澆帶C.局部加強配筋D.施加預(yù)應(yīng)力以下表達(dá)不正確的選項是 。A.連續(xù)梁承受彎矩調(diào)幅法設(shè)計時，為保證塑性鉸的轉(zhuǎn)動力量，要求截面受壓區(qū)高度系數(shù)ζ≤0.35 B.現(xiàn)澆樓蓋周邊與混凝土梁或混凝土墻整體澆筑的單向板或雙向板應(yīng)在板邊上部設(shè)置垂直于板邊的構(gòu)造鋼筋其截面面積不宜小于板跨中相應(yīng)方向縱向鋼筋截面面積的1/3 C.板中受力鋼筋的間距，當(dāng)板厚h≤150mm時，不宜大于200mm；當(dāng)板厚h＞150mm時，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm D.當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁平行時，應(yīng)沿梁長度方向配置間距不小于250mm與梁垂直的上部構(gòu)造鋼筋l0=6mb=250mm，h1=600mm(h01=560mm)，b”f=450mm，h”f=100mm；疊合梁截面高度h=800mm(h0=760mm)。G1k=24kN/疊合后承受使用階段活荷載Q2k=40kN/mC20(fc=9.6N/mm2)，縱筋承受HRB335級，箍筋承受HPB235級鋼筋。如下圖。正截面承載力計算所需As截面面積最接近于 mm2。A.1789 B.1816 C.1942 D.2436斜截面承載力計算所需Asv截面面積接近于 mm2。A.98B.108C.136D.154矩形截面梁b=250mm，h=600mm，承受C30級混凝土。假設(shè)受拉區(qū)配有縱向受力鋼筋(HRB335級)，如下圖單筋矩形截面梁，則此梁的受彎承載力Mu= kN?m。矩形截面梁配筋截面A.334.76 B.368.68 C.400.68D.488.48欲保證梁的受彎承載力不變，其他條件也不變時，最適宜的鋼筋用量最接近于 mm2。A.2650 B.2869 C.3472D.3866以下圖為三根受彎構(gòu)件梁的跨中截面配筋圖，其混凝土強度等級、鋼筋等級、縱向鋼筋面積、箍筋根數(shù)、直徑、間距均一樣。下面給出四種關(guān)系式組合中正確的選項是 。A.[VA] ＜[VB]=[VC] ；[MA]=[MB] ＜[MC] B.[VA] ＜[VB]=[VC] ；[MA]B]=[MC] C.[VA]=[VB]=[VC]；[MA]B]=[MC] D.[VA]=[VB]=[VC]；[MA]=[MC]B]吊車梁中心線到廠房軸線(即柱外邊緣)的距離為750mm，吊車梁肋寬250mm，作用在牛腿頂部的豎向力設(shè)計值Fv=305.56kN，作用在牛腿頂面的水平拉力設(shè)計值Fh=0。牛腿截面尺寸如下圖。假設(shè)牛腿寬b=400mm，as=35mm，承受C30混凝土，HRB335級鋼筋，則牛腿所需縱向受拉鋼筋A(yù)s應(yīng)為 mm2。A.306.3 B.359.5 C.532.0 D.570.6250mm×500mm，M=2.0×108N?mmHRB335級受壓鋼筋(A”s=628mm2)，假設(shè)受拉鋼筋也承受HRB335級鋼筋配筋，混凝土的強度等級為C30，則截面所需配置的受拉鋼筋截面面積As(mm2)接近于 。A.1435 B.1560 C.1575 D.1657某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，如下圖，次梁高度h=450mm，寬度b=200mm，次l0=6m2.4msn=2.2mh”f=80mm，縱向受力鋼筋合力點至混凝土邊緣的距離as=35mC3HRB335鋼筋。36.翼緣的計算寬度b”f最接近 mm。A.1800 B.2023 C.2200 D.2400假設(shè)翼緣計算寬度b”f=1800mm，按單筋T形截面計算的次梁跨中所需受拉鋼筋計算截面面積(mm2)與 項數(shù)值最為接近。A.940 B.1009 C.1033 D.1124對稱工字形截面如下圖，b=100mm，h=600mm，bf=b”f=400mm，hf=h”f=100mm，as=a”s=35m混凝土強度等級為C3fc=14.3N/mm承受HRB335級鋼筋承受軸向壓力設(shè)計值N=600.6kN，設(shè)ei=687mm，η=1.049，則對稱配筋的縱向受力鋼筋截面面積As=A”s最接近于 mm2。提示：γ0=1.0。A.1787.31 B.1777.85 C.1868.43 D.1870.50某單層工業(yè)廠房的I形截面邊柱，有吊車。從根底頂面算起下柱高6.7m，柱的掌握內(nèi)力N=853.5kN，M=352.5kN?m，截面尺寸如下圖?；炷翉姸鹊燃墳镃35，承受HRB335鋼筋，對稱配筋。安全等級為二級，環(huán)境類別為二類。該柱截面的界限受壓區(qū)高度xb(mm)最接近于 。A.228 B.360 C.497 D.54440.偏心距增大系數(shù)η最接近于 。A.1.03 B.1.10 C.1.26 D.1.29鋼筋混凝土大偏心受壓構(gòu)件的破壞特征是 。A.遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋先受拉屈服，隨后另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎B.遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)的鋼筋應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎C.靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土壓碎D.靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土先屈服和壓碎而遠(yuǎn)離縱向力一側(cè)的鋼筋隨后受拉屈服支承吊車梁的柱牛腿，如下圖，寬度b=500mm，豎向力作用點至下柱邊緣的水平a=50mm(20mm)α=45°，作用在牛腿頂部的按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的豎向力Fvk=715kFv=915k250m混凝土強度等級選用C30HRB335HPB235鋼筋，外邊緣高度h1=h/2(h為牛腿高度)。根據(jù)牛腿的裂縫控制要求，牛腿的有效高度最接近于 mm。A.485 B.569 C.634 D.682假設(shè)截面的有效高度h0=710m除豎向力外作用在牛腿頂部的水平力設(shè)計值則縱向受拉鋼筋的截面面積最接近于 mm2。A.1426 B.1516 C.1524 D.1629某構(gòu)件的局部承壓面積如圖中陰影局部所示，構(gòu)件的混凝土強度等級為C30，配置方格網(wǎng)式間接鋼筋(承受HPB235級鋼筋)，假設(shè)間接鋼筋的局部受壓承載力提高系數(shù)βcor=2.0，體積配箍率為ρv=0.023，則該構(gòu)件的局部受壓承載力最接近于 kN。A.1876.89 B.1983.94 C.2204.42 D.2664.77某鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件b×h=350mm×450mm，承受軸向拉力設(shè)計值N=838.0kN，彎矩設(shè)計值M=91.0kN?m，混凝土強度等級為C30，fc=14.3N/mm2，承受HRB400級鋼筋，fy=360N/mm2，則所需鋼筋面積As、A”s最接近于 。提示：γ0=1.0，as=a”s=35mm。A.1829.2mm2；498.7mm2B.1892.2mm2：338.6mm2C.2195.0mm2；338.6mm2D.2195.0mm2；598.4mm2一鋼筋混凝土受扭構(gòu)件矩形截面b×h=300mm×500mm，抗扭縱向受力鋼筋四角各配筋，兩側(cè)腹部各配筋，抗扭箍筋用10@120，箍筋保護(hù)層為15mm，則梁抗扭截面核心面積Acor最接近于 mm2。A.112500 B.119600 C.126900 D.150000某雨篷如下圖，雨篷板上承受均布荷載(包括自重)q(設(shè)計值)，在雨篷自由端沿板寬方向每米承受活荷載P(設(shè)計值)，雨篷梁的截面尺寸為200mm×500mm，計算跨度l0=5m，混凝土強度等級為C30?？v向鋼筋為HRB335，箍筋為HPB235，as=35mm。設(shè)q=3.55kN/m，P=1.4kN，則該雨篷梁的設(shè)計扭矩T 最接近于 kN?m。A.12B.13.2C.14.3D.19設(shè)雨篷梁承受的剪力設(shè)計值V=100kN，扭矩設(shè)計值T=15kN?m，則雨篷梁的混凝土受扭承載力降低系數(shù)βt的計算值最接近于 。A.1.02 B.1.09 C.1.14 D.1.21設(shè)雨篷梁的受壓區(qū)高度x=101m受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積與箍筋間距的比值為0.3，Ucor=1200mm，受扭縱筋最小配筋率為0.23%，受扭縱筋與箍筋的配筋強度比值為ζ=1.2，則截面縱向鋼筋的總用量(抗彎及抗扭鋼筋之和)的計算值最接近于 mm2。A.965B.1221C.1271D.1356平面框架在豎向荷載作用下，可用分層法作簡化計算，頂層框架計算簡圖如下圖，假設(shè)用彎矩安排法求頂層梁的彎矩時，則彎矩安排系數(shù)μba和μbc分別為 。A.0.67；0.33 B.0.34；0.17 C.0.33；0.67 D.0.32；0.16關(guān)于先張法構(gòu)件和后張法構(gòu)件相比所具有的特點，以下說法錯誤的選項是。A.工藝較簡潔無需永久性錨具B.需要臺座或鋼模C.一般承受直線預(yù)應(yīng)力筋D.適于施工現(xiàn)場制作大、中型構(gòu)件以下關(guān)于張拉掌握應(yīng)力限值的論述不正確的選項是 A.消退應(yīng)力鋼絲鋼絞線的σcon比熱處理鋼筋定得高B.承受消退應(yīng)力鋼絲和鋼絞線的先張法構(gòu)件，其σcon比承受同樣預(yù)應(yīng)力筋的后張法構(gòu)件定得高C.承受熱處理鋼筋的先張法構(gòu)件，其σcon比承受熱處理鋼筋的后張法構(gòu)件定得高D.σcon不宜超過標(biāo)準(zhǔn)表6.1.3的限值，且不應(yīng)小于0.4fptk關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造用于抗震構(gòu)造，以下說法不正確的選項是。A.承受配置肯定數(shù)量非預(yù)應(yīng)力鋼筋的混合配筋方式B.預(yù)應(yīng)力混凝土框架柱的內(nèi)力也要按“強柱弱梁”原則調(diào)整C.預(yù)應(yīng)力混凝土框架節(jié)點的內(nèi)力也要按“更強節(jié)點”原則調(diào)整D.應(yīng)承受低強度等級混凝土，可以改善構(gòu)件的延性某預(yù)應(yīng)力混凝土屋架，混凝土強度等級為C40，屋架下弦承受后張法一端張拉。當(dāng)混凝土到達(dá)設(shè)計規(guī)定的強度后張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋(承受超張拉)，預(yù)應(yīng)力鋼筋承受鋼絞線(fptk=1720N/mm2，fpy=1220N/mm2，En=195000N/mm2)。鋼絞線面積Ap=593mm2。設(shè)由105N/mm2，由錨具變形和孔道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失為78N/mm2，構(gòu)件凈截面面積An=43080mm2，則混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力σpc最接近于 。提示：設(shè)張拉掌握應(yīng)力σcon=0.7fptk。A.10.9 B.12.9 C.14.9 D.15.9關(guān)于單層工業(yè)廠房構(gòu)造排架柱，以下表達(dá)不正確的選項是 。A.8度設(shè)防時，排架柱抗震等級應(yīng)為二級B.有抗震設(shè)防要求的鉸接排架柱，箍筋加密區(qū)長度，對吊車梁區(qū)段，取上300mmC.徑，對角柱柱頂，一、二、三級抗震等級時，不應(yīng)小于10mm，四級不應(yīng)小于8mmD.有抗震設(shè)防要求的鉸接排架柱，箍筋加密區(qū)箍筋的最大間距為100mm關(guān)于考慮地震作用組合的預(yù)埋件設(shè)計，以下表達(dá)不正確的選項是 。A.預(yù)埋件錨筋截面計算的承載力抗震調(diào)整系數(shù)應(yīng)取γRE=1.0B.直錨鋼筋實配的錨筋截面面積可按《混凝土(GB50010—2023)10章有關(guān)規(guī)定計算C.(GB50010—2023)10章的有關(guān)規(guī)定承受D.鉸接排架柱柱頂埋件直錨4根直徑16mm的直錨筋；當(dāng)為二級抗震等414mm的直錨筋某鋼筋混凝土框架構(gòu)造，首層層高4.2m，其余層層高3.9m，地面到根底頂面1.1m，框架HRB400級，箍筋承受HRB335級，混凝土強度等級柱為C30，梁為C25。as=a”s=40mm。假設(shè)首層某框架中柱考慮地震作用效應(yīng)組合下軸向壓力設(shè)計值N=3380kN，首層框架梁截面尺寸為300mm×600mm，則此框架中柱截面尺寸取 以下較為合理。A.500mm×500mmB.550mm×550mmC.600mm×600mmD.650mm×650mm假設(shè)首層二層此中柱截面尺寸均為600mm×600mm，框架梁截面尺寸為300mm×650mm，梁的計算跨度為7.5m。由地震作用產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占總彎矩設(shè)計值的75%以上，則此框架柱的計算長度l0(mm)最接近于以下 項數(shù)值。2.0。A.4200 B.5300 C.6420 D.7540假設(shè)首層柱上端某節(jié)點處各構(gòu)件彎矩值如下：節(jié)點上柱下端Mcu=-708kN?m；節(jié)點下柱上端Mcd=708kN?m；節(jié)點左梁右端Mbl=+882kN?m(左需時)；Mbl=-442kN?m(右需時)；節(jié)點右梁左端Mbr=+388kN?m(左需時)；Mbr=-360kN?m(右需時)則此節(jié)點下柱上端截面的彎距設(shè)計值Mc(kN?m)最接近于以下 項數(shù)值。提示：“+”表示逆時針方向，“-”表示順時針方向。A.849.6B.778.8C.762.0D.708.0假設(shè)第(2)小題柱底截面彎矩設(shè)計值軸力設(shè)計值N=2200kN，l0=6.0m，則對稱配筋時柱的縱向受力鋼筋A(yù)s=A”s為 mm2。A.3033.0B.3095.0C.4203.0D.4866.0假設(shè)第(4)小題中柱頂截面彎矩設(shè)計值剪力設(shè)計值V=381kN，軸力設(shè)計值N=2080kN，則柱斜截面計算受剪配筋面最接近 mm2/mm。A.0.88B.1.06C.1.23D.1.47《混凝土構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB50010—2023)規(guī)定通過計算掌握不消滅裂縫或限制裂縫最大寬度指的是 。A.由內(nèi)力直接引起的裂縫B.由混凝土收縮引起的裂縫C.由溫度變化引起的裂縫D.由不均勻沉降引起的裂縫以下各項中， 不是進(jìn)展變形掌握的主要緣由。A.構(gòu)件有超過限值的變形，將不能正常使用B.構(gòu)件有超過限值的變形，將引起隔墻等的裂縫C.構(gòu)件有超過限值的變形，將影響美觀D.構(gòu)件有超過限值的變形，將不能連續(xù)承載，影響構(gòu)造安全有A、B兩根狀況一樣的簡支梁，且都是適筋梁，A梁的縱向受拉鋼筋為，B梁的縱向受拉鋼筋為，則以下四種說法正確的選項是 。A.與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，在使用階段的裂縫寬度小B.與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，但在使用階段的裂縫寬度大C.與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大截面彎曲剛度大變形小在使用階段的裂縫寬度與B梁的一樣D.與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，在使用階段的裂縫平均間距計算值兩者一樣，但A梁的裂縫寬度