m衡重式擋墻及m重力式擋墻結(jié)構(gòu)計算書

新槽房大橋及連接道工程（K1+029～K1+750）施工圖設計結(jié)構(gòu)構(gòu)計算書項目編號：ZGG175009工程規(guī)模：：中型計算內(nèi)容：擋墻墻穩(wěn)定性驗算算公司法人：楊進技術(shù)負責人：蔣蔣中貴項目負責人：林林鵬職稱：高級工工程師審查人人：陳尊偉職職稱：正高級級工程師專業(yè)負責人：王王莉娜職稱：：高級工程師師校對人人：王莉娜職稱：高級工工程師設計人人：趙文鋒職稱：：高級工程師師設計證書號：AA政甲級2019年066月目錄HYPERLINK"2設計依據(jù)、采采用的技術(shù)規(guī)規(guī)范1HYPERLINK"2.2采用的技技術(shù)規(guī)范2HYPERLINK"3.1氣象、水水文2HYPERLINK"3.3地質(zhì)構(gòu)構(gòu)造3HYPERLINK"3.5水文地地質(zhì)條件4HYPERLINK"3.8巖土參參數(shù)取值5HYPERLINK"5擋墻穩(wěn)定性計計算7HYPERLINK"5.4重力式擋擋墻驗算177HYPERLINK\l""6.結(jié)論241工程概況本次設計的新槽槽房大橋及連連接道工程位位于整個四縱縱線延伸段的的最南側(cè)，南南端起點通過過仙桃數(shù)據(jù)谷北北立交實現(xiàn)與金山大大道的交通聯(lián)聯(lián)系，北端終點銜銜接四縱線南南延伸段道路路工程，它的建設不不僅實現(xiàn)了四四縱線延伸段段與金山大道道的連接貫通通，同時完成成了水土與空空港片區(qū)間的的交通聯(lián)系。新槽房大橋及連連接道工程設設計起點（K1++029）接仙桃數(shù)據(jù)據(jù)谷北立交H匝道并以橋梁形式分離離H匝道，向北延延伸依次上跨跨悅港北路（簡易立交）、橫跨后河（橋梁形式），設計終點（K1+750）接四縱線南延伸段工程設計起點。設計范圍：K1+029～K1+750，道路全長721m，道路等級為城市主干路，設計速度為60km/h，雙向6車道，標準段路幅寬度為36m。占地面積27680m2（不含邊坡面積）。本冊計算書為擋擋墻穩(wěn)定驗算算計算書，采采用軟件：理理正巖土6.5PB22版。2設計依據(jù)、采采用的技術(shù)規(guī)規(guī)范2.1設計依據(jù)據(jù)⊙建設單位與我我公司簽訂的的設計合同⊙業(yè)主提供道路路沿線1：500地形圖⊙《重慶兩江新新區(qū)水土組團團G標準分區(qū)控控制性詳細規(guī)規(guī)劃》（重慶市規(guī)劃設設計研究院2014）⊙四縱線南延伸伸段道路工程程施工圖（林同棪國際工工程咨詢（中中國）有限公公司2018）⊙悅港北路（空空港段）初步設計（林同棪國際工工程咨詢（中中國）有限公公司2018）⊙悅港北路（水水土段）初步設計（中機中聯(lián)22019.002）⊙仙桃數(shù)據(jù)谷北北立交施工圖圖設計（天津市政）⊙其他相關資料料2.2采用的技技術(shù)規(guī)范《建筑邊坡工程程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）《建筑地基基礎礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）《混凝土結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范》（GB500010-22010）（2015版）《地質(zhì)災害防治治工程設計規(guī)規(guī)范》（DB500/50299--20004）《城市道路工程程設計規(guī)范》（CJJ37-2012）《城市道路路基基設計規(guī)范》（CJJ194-2013）《城市道路工程程施工質(zhì)量驗驗收規(guī)范》（DBJ550-0788-20088）《公路路基設計計規(guī)范》（JTGDD30-20015）《公路路基施工工技術(shù)規(guī)范》（JTGF10-2006）《公路工程抗震震規(guī)范》（JTGBB02-20013）3工程地質(zhì)條條件（摘自地勘報報告）3.1氣象、水水文兩江新區(qū)水土工工業(yè)園地處北北半球亞熱帶帶內(nèi)陸的四川川盆地東部，地地處川東平行行嶺谷中，屬屬東南亞季風風環(huán)流控制范范圍，具備亞亞熱帶濕潤季季風氣候特性性，復雜多樣樣的地貌類型型，使其具有有較明顯的氣氣候垂直帶譜譜結(jié)構(gòu)。多年平均氣溫117.6℃，極端最高高氣溫41.7℃，極端最低低氣溫-1.8℃，年總積溫5390℃，最熱為每每年7月中旬至8月中旬，最最冷為每年12月下旬至次次年1月中旬。全年平均降水量量1067..8毫米，其中2～4月春季平均均降水217.5毫米，5～7月夏季454.5毫米，8～10月秋季358.9毫米，11～1月冬季86.9毫米，降水水量最多集中中在夏季，占占全年降水量量的43%，冬季降水水量最少，只只占全年降水水量的8%。年平均無霜期為為335天，霜凍一一般出現(xiàn)在每每年小雪至次次年立春前后后，（即12～1月）輕者地地面草叢上白白霜，重者水水田起薄冰，多多發(fā)生于每次次寒潮過后的的晴天。整年多云霧，全全年日照時間間不超過1276小時，全年年日照平均率率為25%，8月日照時間間最多為平均均223小時，10月平均日照照時間20小時。春天為純東南風風，風力一般般1～2級，夏季多多東南風和西西北風，風向向不穩(wěn)定，往往往夾著雷暴暴，風力為陣陣性大風，最最大可達8級，伏天午午時多南風，一一般1級微風，秋秋冬季節(jié)為西西北風，風向向較穩(wěn)定，最最大5級。擬建道路沿線地地表水體主要要表現(xiàn)河流、農(nóng)農(nóng)田、魚塘、和和小溪溝。大大氣降雨是該該區(qū)域內(nèi)地表表水及地下水水的主要補給給源，地表水水匯入河溝內(nèi)內(nèi)，跳石河是是勘察區(qū)內(nèi)的的主要河流，最最終在清溪口口注入嘉陵江江，勘察區(qū)域域?qū)偌瘟杲?。?jīng)調(diào)查訪問結(jié)合合收集資料及及實地測繪，確確定勘察區(qū)段段勘察期間河河流水位196.660±0.22m（枯水期），河河流常水位197.000m，五十年一一遇洪水水位位200.880m，推斷百年年一遇洪水水水位206.000m。3.2地形地地貌勘察場地屬剝蝕蝕淺丘地貌，主主要表現(xiàn)為溝溝谷-斜坡地形，斜斜坡地段主要要為林地和旱旱地，平緩地地帶主要為農(nóng)農(nóng)田，局部區(qū)區(qū)域分布有零零星魚塘。沿沿線路走向總總體為北高南南低，地形溝溝脊相間，南南段地形變化化較快，溝深深相對較大，縱縱向地形坡度度10°～40°；北段地形形相對較平緩緩，縱向地形形坡度5°～15°，局部溝谷谷區(qū)域地形坡坡度25°～35°；線路中部部橫跨跳石河河，河流水面面寬度約80m，河床起伏伏較小。勘察察區(qū)最高點為為K2+7660處高程270，最低點為K2+4660處高程193，整個場地地相對高差77m左右。經(jīng)調(diào)查訪問，跳跳石河一般沖沖刷線位于土土巖交界的基基巖面處。3.3地質(zhì)構(gòu)構(gòu)造勘察場地位于悅悅來場向斜東東翼，巖層呈呈單斜產(chǎn)出，擬擬建道路走向向與巖層走向向基本一致，道道路沿線測得得巖層產(chǎn)狀270°～275°∠50°～56°（詳見勘察察平面圖地質(zhì)質(zhì)填圖），勘勘察區(qū)內(nèi)無斷斷層通過，構(gòu)構(gòu)造裂隙調(diào)查查如下：①裂隙產(chǎn)狀955°～105°∠42°～49°，間距1.5～5.5m，走向延伸伸大于10m，張開5～50mm，裂面較平平整，大部分分無充填，局局部充填粘粒粒、巖屑，結(jié)結(jié)合很差，屬屬軟弱結(jié)構(gòu)面面。②裂隙產(chǎn)狀5°°～15°∠73°～80°，間距2.5～7.5m，走向延伸伸大于10m，張開3～40mm，裂面較平平整，大部分分無充填，局局部充填巖屑屑，結(jié)合差，屬屬硬性結(jié)構(gòu)面面?？辈靺^(qū)巖層傾角角較大，砂巖巖、泥巖交界界面較多，泥泥巖與砂巖相相互交界處層層面較發(fā)育，多多為閉合、局局部微張，層層面結(jié)合程度度很差，屬軟軟弱結(jié)構(gòu)面。3.4地層巖巖性根據(jù)經(jīng)工程地質(zhì)質(zhì)測繪及鉆探探揭露，區(qū)內(nèi)內(nèi)分布地層為為第四系全新新統(tǒng)人工雜填填土（Q4me）、殘坡積積粉質(zhì)粘土（Q4el++dl）、第四系系沖洪積砂土土（Q4al++pl）和侏羅系系中統(tǒng)沙溪廟廟組（J2s）泥巖、砂砂巖組成，現(xiàn)現(xiàn)由新到老分分述如下：2.5.1第四四系全新統(tǒng)覆覆蓋層①素填土（Q44me）：雜色，主主要由粉質(zhì)粘粘土、砂泥巖巖塊石，局部部少量建筑垃垃圾、生活垃垃圾組成，硬硬雜物含量約約25-35％，塊石粒粒徑一般約為為5-60mmm，最大粒徑徑可達500mm，結(jié)構(gòu)稍密密，主要為機機械堆填，部部分人工堆填填形成，堆填填時間大于5年。零星分分布于場地中中部K1+2440～K1+2880海龍湖山莊莊區(qū)域及擬建建橋梁10#軸附近道路路區(qū)域，厚度度0.3～10.5m（ZK34）②粉質(zhì)粘土（QQ4el+ddl）：灰褐色色，表層為原原生土，主要要由粘粒組成成，局部夾少少量砂泥巖角角礫，碎屑，可可塑，手捻有有砂感，稍有有光澤，韌性性中等,干強度中等,無搖震反應應。廣泛分布布場地緩斜坡坡地帶，厚度度0.2～5.7m（ZK58）。③砂土（Q4aal+pl）：灰褐色色，主要由粗粗砂、中細砂砂、卵石及少少量粘粒、角角礫、碎石等等組成，顆粒粒粒徑大于0.５mm的顆粒質(zhì)量量約為總質(zhì)量量的65％，為粗砂砂，濕～稍濕濕，稍密，無無光澤，砂感感強，卵石粒粒徑約10～150mm（占比約10%），角礫母母巖為砂巖，呈呈中風化狀，經(jīng)經(jīng)河流搬運、磨磨圓作用呈圓圓狀、次圓狀狀或卵狀。砂砂土主要分布布在跳石河河河床，厚度較較薄，一般0.20～3.90m（ZK97、ZK93）。2.5.2侏羅羅系中統(tǒng)沙溪溪廟組基巖（J2s）①泥巖：暗紫紅紅色、磚紅色色，夾灰綠色色粉砂質(zhì)條帶帶、團斑，泥泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，厚厚層狀構(gòu)造，主主要由粘土礦礦物組成，夾夾少量砂質(zhì)。強強風化帶巖石石，風化裂隙隙發(fā)育，巖芯芯呈碎塊狀，手手捏易碎，中中風化帶巖石石較完整，偶偶見層間裂隙隙、構(gòu)造裂隙隙發(fā)育，巖芯芯多呈短柱狀狀、柱狀，錘錘擊易碎、聲聲啞，該層分分布于整個場場地，為主要要巖層。②砂巖：灰白色色、灰黃色，主主要由長石、石石英次為云母母及少量暗色色礦物組成，中中粒結(jié)構(gòu)，鈣鈣泥質(zhì)膠結(jié)，中中厚層狀構(gòu)造造，屬泥巖中中夾層，強風風化層裂隙發(fā)發(fā)育，巖芯呈呈碎塊狀，手手捏易碎；中中風化層巖芯芯多呈短柱狀狀、柱狀，錘錘擊聲啞～較較清脆。該層層分布相對泥泥巖較少內(nèi)，為為本場地次要要巖層。3.5水文地地質(zhì)條件勘察區(qū)地形總體體表現(xiàn)為溝谷谷-斜坡地形，中中部有自東向向西的跳石河河穿過。由于于地形坡度較較大，大氣降降水后，大部部分地表水沿沿兩岸斜坡向向中部跳石河河排泄。地下下水類型主要要為松散巖類類孔隙水和基基巖強風化帶帶網(wǎng)狀裂隙水水，主要受大大氣降水補給給，經(jīng)第四系系土層孔隙及及基巖裂隙，由由高至低向低低洼處排泄，最最終匯入跳石石河。鉆探結(jié)結(jié)束后，將部部分鉆孔內(nèi)鉆鉆探循環(huán)水提提干，終孔24小時后水位位觀測，水位位恢復量少（應應為少量第四四系土層孔隙隙及基巖裂隙隙下滲），對對所有鉆孔進進行穩(wěn)定水文文觀測后可見見水文高程變變化較大，除除地勢總體影影響控制以外外無明顯規(guī)律律可循，應為為鉆探施工用用水的局部富富集。河岸附附近鉆孔水位位與跳石河水水位基本一致致，且根據(jù)對對橋位區(qū)跳石石河河床及兩兩岸附近鉆孔孔抽水試驗成成果，由于該該區(qū)域基巖裂裂隙較發(fā)育，且且臨近跳石河河，孔內(nèi)地下下水豐富，主主要由跳石河河河水補給。綜上，該場地斜斜坡地帶地下下水較貧乏，平平緩或溝谷地地帶地下水較較發(fā)育，橋位位區(qū)跳石河河河床及兩岸平平緩地帶地下下水豐富。3.6不良地地質(zhì)現(xiàn)象及主主要工程地質(zhì)質(zhì)問題根據(jù)區(qū)域地質(zhì)資資料及調(diào)查，擬擬建場地內(nèi)主主要不良地質(zhì)質(zhì)現(xiàn)象為外傾傾臨空的軟弱弱結(jié)構(gòu)面：擬擬建道路K1+1770～K1+2440段右側(cè)（架架空結(jié)構(gòu)段）現(xiàn)現(xiàn)狀巖質(zhì)邊坡坡存在①裂隙順向臨臨空的不利情情況，①裂隙屬軟弱弱結(jié)構(gòu)面，現(xiàn)現(xiàn)已出現(xiàn)局部部掉塊崩落，屬屬對擬建工程程不利的不良良地質(zhì)現(xiàn)象；；除此之外，勘勘察場地及周周邊巖層分布布連續(xù)，不存存在斷層、構(gòu)構(gòu)造破碎帶，場場地內(nèi)未見崩崩塌、泥石流流等不良地質(zhì)質(zhì)現(xiàn)象。地下不存在暗埋埋河道、溝浜浜、墓穴、硐硐室、孤石等等對工程不利利的埋藏物。勘勘察未發(fā)現(xiàn)有有毒有害氣體體。3.8巖土參參數(shù)取值表3.4巖土土參數(shù)建議一一覽表地層天然重度（KNN/m3）飽和重度（KNN/m3）巖體抗拉強度（Mpa）天然抗剪強度飽和抗剪強度天然抗壓強度標標準值(MPa)飽和抗壓強度標標準值(Mpaa)地基極限承載力力標準值(kPaa)地基承載力特征征值(kPa)地基承載力基本本容許值(kPa)壓縮系數(shù)(Mpa--1)壓縮模量標準值值(Mpa)基底摩擦系數(shù)C(kPa)Φ(°)C(kPa)Φ(°)填土*20.0*20.5/*5*28*3*24///現(xiàn)場檢測現(xiàn)場檢測//*0.25粉質(zhì)粘土18.919.5/2011.914.58.4///*170*1700.43.9*0.25砂土（一般沖刷線以以上）*19.0*19.4/*0*25*0*22///*190水下*190水下//*0.35強風化泥巖*24.00*24.20////////*300*300//*0.30強風化砂巖/中風化泥巖24.6924.950.170.2532.2//6.44.056001848430//*0.40M5#橋墩處中風化砂巖*23.8*24.0*0.17*0.25*32.0//5.13.244801478380//*0.40其它中風化砂巖巖23.8024.060.490.7835.8//18.012.41736057291000//*0.45注：1、帶“**”者為經(jīng)驗值值。2、巖質(zhì)地基極極限承載力標標準值按《工工程地質(zhì)勘察察規(guī)范》（DBJ500/T-0443-20116）10.4對巖石抗壓壓強度進行調(diào)調(diào)整，地基條條件系數(shù)對于于較完整基巖巖（泥巖）取取1.4，地基承載載力特征值按按《建筑地基基基礎設計規(guī)規(guī)范》(DBJ550-0477-20166)規(guī)定對巖質(zhì)質(zhì)地基極限承承載力折減系系數(shù)取0.33；地基承載載力基本容許許值按《公路路橋涵地基與與基礎設計規(guī)規(guī)范》（JTJDD63-20007）查表取值值。3、巖體抗拉強強度折減系數(shù)數(shù)取0.4、抗剪強度Φ值折減系數(shù)數(shù)取0.9、C值折減系數(shù)數(shù)取0.3。4、泥巖巖石與與錨固體極限限粘結(jié)強度標標準值取350Kppa，砂巖巖石石與錨固體極極限粘結(jié)強度度標準值取720Kppa。5、參考《建筑筑邊坡工程技技術(shù)規(guī)范》GB503330-20013附錄G，建議水平方方向地基系數(shù)數(shù)的比例系數(shù)數(shù)填土取3.0MNN/m4，粉質(zhì)粘土土取3.5MNN/m4，強風化巖巖體取4.0MNN/m4；建議水平抗力力系數(shù)泥巖及及M5#橋墩處處中風化砂巖巖取60MN//m3，其它砂巖巖取150MNN/m3。6、其它邊坡參參數(shù)：結(jié)構(gòu)面面抗剪強度參參數(shù)根據(jù)區(qū)域域經(jīng)驗結(jié)合場場地實際情況況綜合確定，巖巖土界面天然然C=18KKpa，天然Φ=12°，飽和C=17KKpa，飽和Φ=11.55°。巖層面抗抗剪強度按軟軟弱結(jié)構(gòu)面取取經(jīng)驗值：天天然C=28KKpa，Φ＝17°，飽和C=24KKpa，Φ＝15°。裂隙面抗抗剪強度按軟軟弱結(jié)構(gòu)面取取經(jīng)驗值：①裂隙天然C=35KKPa、Φ=17°，飽和C=30KKPa、Φ=15°，②裂隙天然C=50KKPa、Φ=18°，飽和C=42KKPa、Φ=17°。Ⅲ類邊坡巖體體等效內(nèi)摩擦擦角取55°。7、本場地巖層層層面傾角50°～56°，屬于大于45°的陡傾薄層層軟巖、極軟軟巖地基，根根據(jù)《工程地地質(zhì)勘察規(guī)范范》DBJ500/T-0443-20116第4.5.3條，當建筑筑（擬建橋梁梁）對承載力力要求較高時時，宜進行現(xiàn)現(xiàn)場平板載荷荷試驗（施工工勘察階段）。4.設計標準準1抗震設防烈度度：6度，基本設設防；2邊坡工程安全全等級：Ⅰ級；3道路設計荷載載等級：城-A級；4設計合理使用用年限：50年；5邊坡穩(wěn)定安全全系數(shù)：邊坡類型穩(wěn)定安全系數(shù)邊坡工程安全等等級一級永久邊坡一般工況1.35地震工況1.15臨時邊坡1.256結(jié)構(gòu)重要性系系數(shù)γ0?：一級邊坡坡，γ0?=1..1；二級邊坡坡，γ0=1.0。7荷載分項系數(shù)數(shù)：按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB550009--2012))第3.2.4條采用。5擋墻穩(wěn)定性計計算5.3衡重式擋擋墻驗算選取擋墻最高處處H=9m進行擋墻穩(wěn)定定性計算，擋墻墻墻背取綜合內(nèi)摩擦擦角30°，強風化基基巖基底摩擦擦系數(shù)根據(jù)地地勘報告取00.3。擋墻墻計算如下：原始條件:墻身尺寸:墻身總總高:9.0000(m))上墻高高:3.6600(m))墻頂寬寬:1.2200(m))臺寬::1.2000(m)面坡傾傾斜坡度:1:00.100上墻背背坡傾斜坡度度:1:00.350下墻背背坡傾斜坡度度:1:--0.2500采用11個擴展墻址址臺階:墻趾臺臺階b1:00.600((m)墻趾臺臺階h1:00.900((m)墻趾臺臺階與墻面坡坡坡度相同墻底傾傾斜坡率:0.1100:1下墻土土壓力計算方方法:力多邊形法法物理參數(shù)：圬工砌砌體容重:23..000(kkN/m3))圬工之之間摩擦系數(shù)數(shù):0.4400地基土土摩擦系數(shù):0.5500墻身砌砌體容許壓應應力:54000.0000(kPa))墻身砌砌體容許彎曲曲拉應力:4300.000((kPa)墻身砌砌體容許剪應應力:8500.000((kPa)材料抗抗壓強度設計計值:7.8820(MPPa)系數(shù)ααs:0..0020場地環(huán)境:一一般地區(qū)墻背與與墻后填土摩摩擦角:15..000(度)地基土土容重:20..000(kkN/m3))修正后后地基承載力力特征值:3000.000((kPa)地基承承載力特征值值提高系數(shù):墻趾值提高高系數(shù):1.2200墻踵值提高高系數(shù):1.3300平均值提高高系數(shù):1.0000墻底摩摩擦系數(shù):0.3300地基土土類型:巖石地基地基土土內(nèi)摩擦角:30..000(度)墻后填填土土層數(shù):1土層號號層厚容重浮容重內(nèi)摩擦角粘聚力土壓力(m)(kN//m3)(kN//m3)(度)(kPa))調(diào)整系數(shù)199.00020..00030..0000.00001.2000土壓力力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線線段數(shù):1折線序序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)數(shù)1220.00000.00001第1個個:定位距離0.0000(m)城-A級地面橫橫坡角度:0.0000(度)填土對對橫坡面的摩摩擦角:35..000(度)墻頂標標高:0.0000(m))擋墻分分段長度:10..000(mm)荷載組合信息息:結(jié)構(gòu)重重要性系數(shù):1.1100荷載組組合數(shù):1==================================================================================第1種情況況:組合1=====================================================組合系系數(shù):1.00001.擋土墻結(jié)構(gòu)構(gòu)重力分項系數(shù)=0..900√2.填土重力分項系數(shù)=1..200√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1..400√4.車輛荷載引引起的土側(cè)壓壓力分項系數(shù)=1..400√=====================================================[土壓力計計算]計算高度為9.3772(m)處的庫侖主主動土壓力無無荷載時的破破裂角=300.006((度)城-A級路基面面總寬=20..000(mm),路肩寬=0.0000(m)安全距離=0.6000(m)單車車車輛外側(cè)車輪輪中心到車輛輛邊緣距離=0.3350(m)),車與車之間間距離=0.6000(m)經(jīng)計算算得，路面上上橫向可排列列此種車輛7列布置寬寬度=4.5539(m))布置寬寬度范圍內(nèi)車車輪及輪重列列表:第1列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.60000.255030.000030..000022.40000.255030.000030..000030.60000.600070.000070..000042.40000.600070.000070..000050.60000.600070.000070..000062.40000.600070.000070..000070.60000.6000100.0000100..000082.40000.6000100.0000100..000090.60000.600080.000080..000102.40000.600080.000080..000第2列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.70000.255030.000030..000025.50000.255030.00000..000033.70000.600070.000070..000045.50000.600070.00000..000053.70000.600070.000070..000065.50000.600070.00000..000073.70000.6000100.0000100..000085.50000.6000100.00000..000093.70000.600080.000080..000105.50000.600080.00000..000布置寬寬度B0=4..539(mm)分布長度L0=200.278((m)荷載值SG=10050.0000(kN))換算土土柱高度h0==0.5770(m)計算上上墻土壓力按按假想墻背計計算得到:第1破裂角：：30.2222(度)Ea=1566.359((kN)EEx=67..693(kkN)Eyy=140..946(kkN)作用點高度Zy=11.344((m)因因為俯斜墻背背，需判斷第第二破裂面是是否存在，計計算后發(fā)現(xiàn)第第二破裂面存存在：第2破裂角==29.9884(度)第1破裂角=30.0006(度)Ea=1366.469((kN)EEx=68..267(kkN)Eyy=118..167(kkN)作用點高度Zy=11.344((m)計算下下墻土壓力無無荷載時的破破裂角=366.977((度)城-A級路基面面總寬=20..000(mm),路肩寬=0.0000(m)安全距離=0.6000(m)單車車車輛外側(cè)車輪輪中心到車輛輛邊緣距離=0.3350(m)),車與車之間間距離=0.6000(m)經(jīng)計算算得，路面上上橫向可排列列此種車輛7列布置寬寬度=8.0073(m))布置寬寬度范圍內(nèi)車車輪及輪重列列表:第1列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.60000.255030.000030..000022.40000.255030.000030..000030.60000.600070.000070..000042.40000.600070.000070..000050.60000.600070.000070..000062.40000.600070.000070..000070.60000.6000100.0000100..000082.40000.6000100.0000100..000090.60000.600080.000080..000102.40000.600080.000080..000第2列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.70000.255030.000030..000025.50000.255030.000030..000033.70000.600070.000070..000045.50000.600070.000070..000053.70000.600070.000070..000065.50000.600070.000070..000073.70000.6000100.0000100..000085.50000.6000100.0000100..000093.70000.600080.000080..000105.50000.600080.000080..000第3列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.80000.255030.000030..000028.60000.255030.00000..000036.80000.600070.000070..000048.60000.600070.00000..000056.80000.600070.000070..000068.60000.600070.00000..000076.80000.6000100.0000100..000088.60000.6000100.00000..000096.80000.600080.000080..000108.60000.600080.00000..000布置寬寬度B0=8..073(mm)分布長度L0=233.611((m)荷載值SG=17750.0000(kN))換算土土柱高度h0==0.4559(m)按按力多邊形法法計算得到:破裂角：337.5099(度)Ea=2000.843((kN)EEx=2000.814((kN)EEy=3.3378(kNN)作用點高度Zy=22.486((m)墻身截截面積=288.005((m2)重量=6444.1177(kN))衡重重臺上填料重重(包括超載)=660.4988(kN)重心坐標(2.3112,-1..987)((相對于墻面面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)穩(wěn)定性驗算基底摩摩擦系數(shù)=0.3000采用傾傾斜基底增強強抗滑動穩(wěn)定定性,計算過程如如下:基底傾傾斜角度=5..711((度)Wn=7011.119((kN)EEn=1147.7116(kN))Wt==70.1112(kNN)Et=2555.652((kN)滑移力力=1855.540((kN)抗滑力=2544.650((kN)滑移驗驗算滿足:Kc=1..372>>1.3000滑動穩(wěn)穩(wěn)定方程驗算算：滑動穩(wěn)穩(wěn)定方程滿足足:方程值=122.683((kN)>>0.0地基土土層水平向:滑移力=2699.082((kN)抗滑力=4199.988((kN)地基土土層水平向:滑移驗算滿滿足:Kc22=11.561>1.3300(二)傾覆穩(wěn)穩(wěn)定性驗算相對于于墻趾,墻身重力的的力臂Zw==2.5557(m))相對于于墻趾,上墻Ey的力臂Zxx=4..384((m)相對于于墻趾,上墻Ex的力臂Zyy=6..744((m)相對于于墻趾,下墻Ey的力臂Zxx3=44.339(m)相對于于墻趾,下墻Ex的力臂Zyy3=22.114(m)驗算擋擋土墻繞墻趾趾的傾覆穩(wěn)定定性傾覆力力矩=8855.025((kN-m))抗傾覆力矩=24110.5811(kN-mm)傾覆驗驗算滿足:K0=2.7724>1.5000傾覆穩(wěn)穩(wěn)定方程驗算算：傾覆穩(wěn)穩(wěn)定方程滿足足:方程值=10009.0772(kN--m)>0.0(三)地基應應力及偏心距距驗算基礎類類型為天然地地基，驗算墻墻底偏心距及及壓應力取傾斜斜基底的水平平投影寬度驗驗算地基承載載力和偏心距距作用于于基礎底的總總豎向力=8226.1600(kN)作用于墻趾趾下點的總彎彎矩=15255.556((kN-m))基礎底底面寬度B=3..717((m)偏心距e=0.0122(m)基礎底底面合力作用用點距離基礎礎趾點的距離離Zn==1.8847(m))基底壓壓應力:趾部=226..557踵部=217..965(kkPa)最大應應力與最小應應力之比=2226.5577/2117.9655=1..039作用于于基底的合力力偏心距驗算算滿足:ee=0.0112<=0.2000*3.7117=00.743((m)墻趾處處地基承載力力驗算滿足:壓應力=226..557<<=3600.000((kPa)墻踵處處地基承載力力驗算滿足:壓應力=217..965<<=3900.000((kPa)地基平平均承載力驗驗算滿足:壓應力=222..261<<=3000.000((kPa)(四)基礎強強度驗算基礎為為天然地基，不不作強度驗算算(五)上墻截截面強度驗算算上墻重重力Ws=1666.428(kN)上墻墻墻背處的Exx=688.267(kN)上墻墻墻背處的Eyy=233.893(kN)相對于于上墻墻趾，上上墻重力的力力臂Zw==1.2115(m))相對于于上墻墻趾，上上墻Ex的力臂Zy==1.3444(m))相對于于上墻墻趾，上上墻Ey的力臂Zx==2.3449(m))[容許應力法]]:法向應應力檢算:相相對于上墻墻墻趾，合力作作用力臂Zn==0.8775(m)截截面寬度B=2..820((m)偏心距e1==0.5335(m)截截面上偏心距距驗算滿足:e1==0.5335<=0.2500*2.8220=00.705((m)截截面上壓應力力:面坡=144..256背坡=-9.2276(kPPa)壓壓應力驗算滿滿足:計算值=1444.256<=54400.0000(kPaa)拉拉應力驗算滿滿足:計算值=9.2276<==430..000(kkPa)切向應應力檢算:剪剪應力驗算滿滿足:計算值=-2..788<<=8500.000((kPa)斜截面面剪應力檢算算:驗算斜斜截面與水平平面的夾角=333.451((度)斜斜剪應力驗算算滿足:計算值=35..224<<=8500.000((kPa)[極限狀態(tài)法]]:重要性系數(shù)γ00=1..100驗算截面上的軸軸向力組合設設計值Nd=183.2236(kNN)軸心力偏心影響響系數(shù)αk=00.581擋墻構(gòu)件的計算算截面每沿米米面積A=22.820((m2)材料抗壓強度設設計值fcd==78200.000((kPa)偏心受壓構(gòu)件在在彎曲平面內(nèi)內(nèi)的縱向彎曲曲系數(shù)Ψk=11.000計算強度時:強度驗算滿足::計算值=2011.560<=122807.9903(kNN)計算穩(wěn)定時:穩(wěn)定驗算滿足::計算值=2011.560<=122807.9903(kNN)(六)墻底截截面強度驗算算驗算截截面以上，墻墻身截面積=277.297((m2)重量=6227.8311(kN))相對于于驗算截面外外邊緣，墻身身重力的力臂臂Zw==2.5559(m))[容許應力法]]:法向應應力檢算:作作用于截面總總豎向力=8009.8744(kN)作用于墻趾趾下點的總彎彎矩=15100.068((kN-m))相相對于驗算截截面外邊緣，合合力作用力臂臂Zn==1.8665(m)截截面寬度B=3..810((m)偏心距e1==0.0440(m)截截面上偏心距距驗算滿足:e1==0.0440<=0.2500*3.8110=00.952((m)截截面上壓應力力:面坡=226..098背坡=199..032(kkPa)壓壓應力驗算滿滿足:計算值=2266.098<=54400.0000(kPaa)切向應應力檢算:剪剪應力驗算滿滿足:計算值=-144.401<=8550.0000(kPa))[極限狀態(tài)法]]:重要性系數(shù)γ00=1..100驗算截面上的軸軸向力組合設設計值Nd=807.8808(kNN)軸心力偏心影響響系數(shù)αk=00.913擋墻構(gòu)件的計算算截面每沿米米面積A=33.810((m2)材料抗壓強度設設計值fcd==78200.000((kPa)偏心受壓構(gòu)件在在彎曲平面內(nèi)內(nèi)的縱向彎曲曲系數(shù)Ψk=00.984計算強度時:強度驗算滿足::計算值=8888.589<=277205.3307(kNN)計算穩(wěn)定時:穩(wěn)定驗算滿足::計算值=8888.589<=266768.3367(kNN)(七)臺頂截截面強度驗算算[土壓力計計算]計算高度為8.1000(m)處的庫侖主主動土壓力無無荷載時的破破裂角=300.006((度)城-A級路基面面總寬=20..000(mm),路肩寬=0.0000(m)安全距離=0.6000(m)單車車車輛外側(cè)車輪輪中心到車輛輛邊緣距離=0.3350(m)),車與車之間間距離=0.6000(m)經(jīng)計算算得，路面上上橫向可排列列此種車輛7列布置寬寬度=4.5539(m))布置寬寬度范圍內(nèi)車車輪及輪重列列表:第1列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.60000.255030.000030..000022.40000.255030.000030..000030.60000.600070.000070..000042.40000.600070.000070..000050.60000.600070.000070..000062.40000.600070.000070..000070.60000.6000100.0000100..000082.40000.6000100.0000100..000090.60000.600080.000080..000102.40000.600080.000080..000第2列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.70000.255030.000030..000025.50000.255030.00000..000033.70000.600070.000070..000045.50000.600070.00000..000053.70000.600070.000070..000065.50000.600070.00000..000073.70000.6000100.0000100..000085.50000.6000100.00000..000093.70000.600080.000080..000105.50000.600080.00000..000布置寬寬度B0=4..539(mm)分布長度L0=200.278((m)荷載值SG=10050.0000(kN))換算土土柱高度h0==0.5770(m)計算上上墻土壓力按按假想墻背計計算得到:第1破裂角：：30.2222(度)Ea=1566.359((kN)EEx=67..693(kkN)Eyy=140..946(kkN)作用點高度Zy=11.344((m)因因為俯斜墻背背，需判斷第第二破裂面是是否存在，計計算后發(fā)現(xiàn)第第二破裂面存存在：第2破裂角==29.9884(度)第1破裂角=30.0006(度)Ea=1366.469((kN)EEx=68..267(kkN)Eyy=118..167(kkN)作用點高度Zy=11.344((m)計算下下墻土壓力無無荷載時的破破裂角=366.278((度)城-A級路基面面總寬=20..000(mm),路肩寬=0.0000(m)安全距離=0.6000(m)單車車車輛外側(cè)車輪輪中心到車輛輛邊緣距離=0.3350(m)),車與車之間間距離=0.6000(m)經(jīng)計算算得，路面上上橫向可排列列此種車輛7列布置寬寬度=7.2280(m))布置寬寬度范圍內(nèi)車車輪及輪重列列表:第1列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.60000.255030.000030..000022.40000.255030.000030..000030.60000.600070.000070..000042.40000.600070.000070..000050.60000.600070.000070..000062.40000.600070.000070..000070.60000.6000100.0000100..000082.40000.6000100.0000100..000090.60000.600080.000080..000102.40000.600080.000080..000第2列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.70000.255030.000030..000025.50000.255030.000030..000033.70000.600070.000070..000045.50000.600070.000070..000053.70000.600070.000070..000065.50000.600070.000070..000073.70000.6000100.0000100..000085.50000.6000100.0000100..000093.70000.600080.000080..000105.50000.600080.000080..000第3列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.80000.255030.000030..000028.60000.255030.00000..000036.80000.600070.000070..000048.60000.600070.00000..000056.80000.600070.000070..000068.60000.600070.00000..000076.80000.6000100.0000100..000088.60000.6000100.00000..000096.80000.600080.000080..000108.60000.600080.00000..000布置寬寬度B0=7..280(mm)分布長度L0=222.877((m)荷載值SG=17750.0000(kN))換算土土柱高度h0==0.5225(m)按按力多邊形法法計算得到:破裂角：337.1299(度)Ea=1433.127((kN)EEx=1433.107((kN)EEy=2.4407(kNN)作用點高度Zy=11.985((m)[強度驗算算]驗算截截面以上，墻墻身截面積=233.807((m2)重量=5447.5677(kN))相對于于驗算截面外外邊緣，墻身身重力的力臂臂Zw==2.6443(m))[容許應力法]]:法向應應力檢算:作作用于截面總總豎向力=7228.6399(kN)作用于墻趾趾下點的總彎彎矩=10200.859((kN-m))相相對于驗算截截面外邊緣，合合力作用力臂臂Zn==1.4001(m)截截面寬度B=3..345((m)偏心距e1==0.2771(m)截截面上偏心距距驗算滿足:e1==0.2771<=0.2500*3.3445=00.836((m)截截面上壓應力力:面坡=323..892背坡=111..767(kkPa)壓壓應力驗算滿滿足:計算值=3233.892<=54400.0000(kPaa)切向應應力檢算:剪剪應力驗算滿滿足:計算值=-233.941<=8550.0000(kPa))[極限狀態(tài)法]]:重要性系數(shù)γ00=1..100驗算截面上的軸軸向力組合設設計值Nd=734.2211(kNN)軸心力偏心影響響系數(shù)αk=00.785擋墻構(gòu)件的計算算截面每沿米米面積A=33.345((m2)材料抗壓強度設設計值fcd==78200.000((kPa)偏心受壓構(gòu)件在在彎曲平面內(nèi)內(nèi)的縱向彎曲曲系數(shù)Ψk=00.981計算強度時:強度驗算滿足::計算值=8077.633<=200529.1166(kNN)計算穩(wěn)定時:穩(wěn)定驗算滿足::計算值=8077.633<=200131.9904(kNN)==========================================================各組合合最不利結(jié)果果==========================================================(一)滑移驗驗算安全系系數(shù)最不利為為：組合1(組合1)抗滑力力=2554.6500(kN),,滑移力=1885.5400(kN)。滑移驗驗算滿足:Kc=1..372>>1.3000滑動穩(wěn)穩(wěn)定方程驗算算最不利為：：組合1(組合1)滑動穩(wěn)穩(wěn)定方程滿足足:方程值=122.683((kN)>>0.0安全系系數(shù)最不利為為：組合1(組合1)抗滑力力=4119.9888(kN),,滑移力=2669.0822(kN)。地基土土層水平向:滑移驗算滿滿足:Kc22=11.561>1.3300(二)傾覆驗驗算安全系系數(shù)最不利為為：組合1(組合1)抗傾覆覆力矩=24410.5881(kN--M),傾覆力矩=8885.0255(kN-mm)。傾覆驗驗算滿足:K0=2.7724>1.5000傾覆穩(wěn)穩(wěn)定方程驗算算最不利為：：組合1(組合1)傾覆穩(wěn)穩(wěn)定方程滿足足:方程值=10009.0772(kN--m)>0.0(三)地基驗驗算作用于于基底的合力力偏心距驗算算最不利為：：組合1(組合1)作用于于基底的合力力偏心距驗算算滿足:ee=0.0112<=0.2000*3.7117=00.743((m)墻趾處處地基承載力力驗算最不利利為：組合1(組合1)墻趾處處地基承載力力驗算滿足:壓應力=226..557<<=3600.000((kPa)墻踵處處地基承載力力驗算最不利利為：組合1(組合1)墻踵處處地基承載力力驗算滿足:壓應力=217..965<<=3900.000((kPa)地基平均承載力力驗算最不利利為：組合1(組合1)地基平平均承載力驗驗算滿足:壓應力=222..261<<=3000.000((kPa)(四)基礎驗驗算不做強度計算。(五)上墻截截面強度驗算算[容許應力法]]:截面上上偏心距驗算算最不利為：：組合1(組合1)截截面上偏心距距驗算滿足:e1==0.5335<=0.2500*2.8220=00.705((m)壓應力力驗算最不利利為：組合1(組合1)壓壓應力驗算滿滿足:計算值=1444.256<=54400.0000(kPaa)拉應力力驗算最不利利為：組合1(組合1)拉拉應力驗算滿滿足:計算值=9.2276<==430..000(kkPa)剪應力力驗算最不利利為:組合1(組合1)剪剪應力驗算滿滿足:計算值=-2..788<<=8500.000((kPa)斜截面面剪應力檢算算最不利為:組合1(組合1)斜斜剪應力驗算算滿足:計算值=35..224<<=8500.000((kPa)[極限狀態(tài)法]]:強度驗驗算最不利為為：組合1(組合1)強強度驗算滿足足:計算值=2011.560<=122807.9903(kNN)穩(wěn)定驗驗算最不利為為：組合1(組合1)穩(wěn)穩(wěn)定驗算滿足足:計算值=2011.560<=122807.9903(kNN)(六)墻底截截面強度驗算算[容許應力法]]:截面上上偏心距驗算算最不利為：：組合1(組合1)截截面上偏心距距驗算滿足:e1==0.0440<=0.2500*3.8110=00.952((m)壓應力力驗算最不利利為：組合1(組合1)壓壓應力驗算滿滿足:計算值=2266.098<=54400.0000(kPaa)拉應力力驗算最不利利為：組合1(組合1)拉拉應力驗算滿滿足:計算值=0.0000<==430..000(kkPa)剪應力力驗算最不利利為:組合1(組合1)剪剪應力驗算滿滿足:計算值=-144.401<=8550.0000(kPa))[極限狀態(tài)法]]:強度驗驗算最不利為為：組合1(組合1)強強度驗算滿足足:計算值=8888.589<=277205.3307(kNN)穩(wěn)定驗驗算最不利為為：組合1(組合1)穩(wěn)穩(wěn)定驗算滿足足:計算值=8888.589<=266768.3367(kNN)(七)臺頂截截面強度驗算算[容許應力法]]:截面上上偏心距驗算算最不利為：：組合1(組合1)截截面上偏心距距驗算滿足:e1==0.2771<=0.2500*3.3445=00.836((m)壓應力力驗算最不利利為：組合1(組合1)壓壓應力驗算滿滿足:計算值=3233.892<=54400.0000(kPaa)拉應力力驗算最不利利為：組合1(組合1)拉拉應力驗算滿滿足:計算值=0.0000<==430..000(kkPa)剪應力力驗算最不利利為:組合1(組合1)剪剪應力驗算滿滿足:計算值=-233.941<=8550.0000(kPa))[極限狀態(tài)法]]:強度驗驗算最不利為為：組合1(組合1)強強度驗算滿足足:計算值=8077.633<=200529.1166(kNN)穩(wěn)定驗驗算最不利為為：組合1(組合1)穩(wěn)穩(wěn)定驗算滿足足:計算值=8077.633<=200131.9904(kNN)根據(jù)計算結(jié)果，擋擋墻抗滑移安安全系數(shù)為1.372＞1.3，抗傾覆安安全系數(shù)為2.724＞1.6，滿足邊坡坡規(guī)范要求。5.4重力式擋擋墻驗算選取H=6m進進行擋墻穩(wěn)定定性計算，設設計要求擋墻墻墻背綜合內(nèi)內(nèi)摩擦角達到30°，基底摩擦系系數(shù)根據(jù)地勘勘報告取0..3。擋墻計計算如下：原始條件:墻身尺寸:墻身高高:6.0000(m))墻頂寬寬:0.8800(m))面坡傾傾斜坡度:1:00.100背坡傾傾斜坡度:1:00.400采用11個擴展墻址址臺階:墻趾臺臺階b1:00.400((m)墻趾臺臺階h1:00.600((m)墻趾臺臺階與墻面坡坡坡度相同墻底傾傾斜坡率:0.2200:1物理參數(shù):圬工砌砌體容重:23..000(kkN/m3))圬工之之間摩擦系數(shù)數(shù):0.4400地基土土摩擦系數(shù):0.6600墻身砌砌體容許壓應應力:54000.0000(kPa))墻身砌砌體容許彎曲曲拉應力:4300.000((kPa)墻身砌砌體容許剪應應力:8500.000((kPa)材料抗抗壓強度設計計值:7.8820(MPPa)系數(shù)ααs:0..0020場地環(huán)境:一一般地區(qū)墻背與與墻后填土摩摩擦角:15..000(度)地基土土容重:20..000(kkN/m3))修正后后地基承載力力特征值:2000.000((kPa)地基承承載力特征值值提高系數(shù):墻趾值提高系系數(shù):1.2200墻踵值提高系系數(shù):1.3300平均值提高系系數(shù):1.0000墻底摩摩擦系數(shù):0.3300地基土土類型:巖石地基地基土土內(nèi)摩擦角:30..000(度)墻后填填土土層數(shù):1土層號號層厚容重浮容重內(nèi)摩擦角粘聚力土壓力(m)(kN//m3)(kN//m3)(度)(kPa))調(diào)整系數(shù)166.00020..00030..0000.00001.1000土壓力力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線線段數(shù):1折線序序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)數(shù)1115.00000.00001第1個個:定位距離0.0000(m)城-A級坡面起起始距離:0.0000(m))地面橫橫坡角度:0.0000(度)填土對對橫坡面的摩摩擦角:30..000(度)墻頂標標高:0.0000(m))擋墻分分段長度:10..000(mm)荷載組合信息息:結(jié)構(gòu)重重要性系數(shù):1.1100荷載組組合數(shù):1==================================================================================第1種情況況:組合1=====================================================組合系系數(shù):1.00001.擋土墻結(jié)構(gòu)構(gòu)重力分項系數(shù)=0..900√2.墻頂上的有有效永久荷載載分項系數(shù)=1..200√3.墻頂與第二二破裂面間有有效荷載分項系數(shù)=1..400√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1..400√5.車輛荷載引引起的土側(cè)壓壓力分項系數(shù)=1..400√=====================================================[土壓力計計算]計算高度為6.9113(m)處的庫侖主主動土壓力無無荷載時的破破裂角=255.182((度)城-A級路基面面總寬=15..000(mm),路肩寬=0.0000(m)安全距離=0.6000(m)單車車車輛外側(cè)車輪輪中心到車輛輛邊緣距離=0.3350(m)),車與車之間間距離=0.6000(m)經(jīng)計算算得，路面上上橫向可排列列此種車輛5列布置寬寬度=6.0016(m))布置寬寬度范圍內(nèi)車車輪及輪重列列表:第1列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.60000.255030.000030..000022.40000.255030.000030..000030.60000.600070.000070..000042.40000.600070.000070..000050.60000.600070.000070..000062.40000.600070.000070..000070.60000.6000100.0000100..000082.40000.6000100.0000100..000090.60000.600080.000080..000102.40000.600080.000080..000第2列車:中點點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.70000.255030.000030..000025.50000.255030.000030..000033.70000.600070.000070..000045.50000.600070.000070..000053.70000.600070.000070..000065.50000.600070.000070..000073.70000.6000100.0000100..000085.50000.6000100.0000100..000093.70000.600080.000080..000105.50000.600080.000080..000布置寬寬度B0=6..016(mm)分布長度L0=222.191((m)荷載值SG=14400.0000(kN))換算土土柱高度h0==0.5224(m)按實際際墻背計算得得到:第1破裂角：：25.1182(度)Ea=3000.993((kN)EEx=2411.010((kN)EEy=1800.308((kN)作用點高度Zy=22.456((m)因為俯俯斜墻背，需需判斷第二破破裂面是否存存在，計算后后發(fā)現(xiàn)第二破破裂面不存在在墻身截截面積=155.957((m2)重量=3667.0200(kN))(一)滑動穩(wěn)穩(wěn)定性驗算基底摩摩擦系數(shù)=0.3000采用傾傾斜基底增強強抗滑動穩(wěn)定定性,計算過程如如下:基底傾傾斜角度=111.310(度)Wn=3599.893((kN)EEn=2224.0772(kN))Wt==71.9979(kNN)Et=2000.969((kN)滑移力力=1288.990((kN)抗滑力=1755.190((kN)滑移驗驗算滿足:Kc=1..358>>1.3000滑動穩(wěn)穩(wěn)定方程驗算算：滑動穩(wěn)穩(wěn)定方程滿足足:方程值=100.907((kN)>>0.0地基土土層水平向:滑移力=2411.010((kN)抗滑力=3533.