地下室頂板回頂專項(xiàng)施工方案碗扣架

111100車(chē)庫(kù)頂板回頂支撐施工方案報(bào)審表工程名稱：竇官車(chē)輛段物業(yè)開(kāi)發(fā)一期工程編號(hào)：致:貴州三維工程建設(shè)監(jiān)理咨詢有限公司我方已根據(jù)施工合同的有關(guān)規(guī)定完成了車(chē)庫(kù)頂板回頂支撐施工方案的編制，并經(jīng)我單位上級(jí)技術(shù)負(fù)責(zé)人審查批準(zhǔn)。請(qǐng)予以審查.附件：車(chē)庫(kù)頂板回頂支撐施工方案承包單位（章）項(xiàng)目經(jīng)理日期專業(yè)監(jiān)理工程師審查意見(jiàn)：專業(yè)監(jiān)理工程日期總監(jiān)理工程師審查意見(jiàn)：項(xiàng)目監(jiān)理機(jī)構(gòu)總監(jiān)理工程師日期

中鐵十二局集團(tuán)建筑安裝工程有限公司車(chē)庫(kù)頂板回頂支撐方案竇官車(chē)輛段物業(yè)開(kāi)發(fā)一期工程施工方案中鐵十二局集團(tuán)建筑安裝工程有限公司車(chē)庫(kù)頂板回頂支撐方案竇官車(chē)輛段物業(yè)開(kāi)發(fā)一期工程施工方案編制人：審核人：審批人：中鐵十二局集團(tuán)建筑安裝工程有限公司

竇官車(chē)輛段物業(yè)開(kāi)發(fā)一期工程項(xiàng)目部二O—七年八月十四日中鐵十二局集團(tuán)建筑安裝工程有限公司竇官車(chē)輛段物業(yè)開(kāi)發(fā)一期工程施工方案中鐵十二局集團(tuán)建筑安裝工程有限公司竇官車(chē)輛段物業(yè)開(kāi)發(fā)一期工程施工方案中鐵十二局集團(tuán)建筑安裝工程有限公司竇官車(chē)輛段物業(yè)開(kāi)發(fā)一期工程施工方案中鐵十二局集團(tuán)建筑安裝工程有限公司竇官車(chē)輛段物業(yè)開(kāi)發(fā)一期工程施工方案#帶面筋6C10，底筋6C10。計(jì)算參數(shù)：C35混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc=16。7N/mm2,b=1000mm；as=21mm;as／=21mm;fy=fy／=360N/mm2As=6X52Xn=471mm2；As/=6X52Xn=471mm2ho=H—as=18°—21F59mm按照規(guī)范公式7。2。1—2，混凝土受壓區(qū)高度:叭氐=fyAs—fyA；由于混凝土強(qiáng)度小于C80,故，a1=1.0所以，1。ox16.7X1000Xx=360X471—360X471x=0mm〈2as/取x=2as/=42ss則M〈1*16.7＊1000＊42＊(159—21)+360*471＊138=120.19KNm根據(jù)以上計(jì)算，樓板承受最大彎矩值81.44KNm〈120.19KNm受剪承載力驗(yàn)算:Vv0.7Bhftbh0=0.7*(800/160)%*1。57*1000*160=262。93KN根據(jù)以上計(jì)算，最大剪力122。16<262。93KN二、梁支撐架計(jì)算2。1梁支撐計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)900混凝土梁寬b(mm)450混凝土梁計(jì)算跨度L(m)2模板支架高度H(m)2.85立桿材質(zhì)Q235水平桿步距h1(m)1.2梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(m)0。6垂直梁跨度方向的立桿間距l(xiāng)b(m)0.3梁底立桿根數(shù)n2次楞根數(shù)m4次楞懸挑長(zhǎng)度a1(mm)250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露

剪刀撐(含水平)布置方式按構(gòu)造要求布置立桿規(guī)格LGA-120材料參數(shù)主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格100x100次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格100x100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31主楞合并根數(shù)/鋼管類型①48x3-4-H、”f?何載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/可調(diào)托座承載力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/mA2)/新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/mA3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/mA3)1.1計(jì)算模板及次楞時(shí)均布活荷載Q1k(kN/mA2)32.5計(jì)算模板及次楞時(shí)集中活荷載Q2k(kN)2。5計(jì)算主楞時(shí)均布活何載Q3k(kN/mA2)1。5計(jì)算立桿及其他支撐構(gòu)件時(shí)均布活荷載Q4k(kN/mA2)2。5是否考慮風(fēng)何載否省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度類型/基本風(fēng)壓值W°(kN/mA2)/結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y01模板支撐架頂部模板高度Hb(mm)/模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)/2.2施工簡(jiǎn)圖

(圖1)剖面圖1(圖2)剖面圖22.3次楞驗(yàn)算次楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況,另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。(1)強(qiáng)度驗(yàn)算由《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162)中4.1。2條第一款規(guī)定“當(dāng)計(jì)算模板和直接支撐模板的小梁(次楞)時(shí)，均布活荷載可取2.5kN/m2，再用集中荷載2。5kN進(jìn)行驗(yàn)算,比較兩者所得彎矩值取其最大值”。q1=Y0xmax[1.2(G1k+(G3k+G2k)xh)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)xh)+1。4x0。7Q1k]xa1=1xmax(1。2x(0.2+(1.1+24)x900x0.001)+1.4x32.5,1.35x(0。2+(1。1+24)x900x0.001)+1.4x0.7x32.5)x450/((4-1)x1000)=10.927kN/m(圖1)次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖q2=Y0x1.2x(G1k+(G3k+G2k)xh)xa1=1x1.2x(0。2+(1。1+24)x900x0。001)x450/((4-1)x1000)=4。102kN/mp=Yox1.4xQ2k=1x1.4x2.5=3。5kN(圖2)次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)分析以上兩種不同的受力簡(jiǎn)圖，得出最不利的次楞彎矩圖如下(圖3)次楞彎矩圖Mmax=0.983kN?mG=Mmax/Wx=0.983x106/(166.667x103)=5.897N/mm2W[g^N/mm2滿足要求2)抗剪驗(yàn)算同時(shí)經(jīng)過(guò)計(jì)算最不利的次楞彎矩圖的工況下得到次楞剪力圖如下(圖4)次楞剪力圖QmaxQmax=4。444kNTmax=QmaxS/(Ib)=4.444x103x125x103/(833O333乂10牧心10)=0。667N/mm2W[t]=1.4N/mm2滿足要求Ho3)撓度驗(yàn)算q=(G1k+(G3k+G2k)xh)xa1=(0.2+(1.1+24)x900x0。001)x450/((4—1)x1000)=3。418kN/m(圖5)次楞撓度圖圖6)次楞撓度圖跨中vmax=0。025mmW[v]=0。6xl000/400=1.5mm滿足要求Ho2。4主楞驗(yàn)算根據(jù)實(shí)際工況,梁下增加立桿根數(shù)為2，故可將主楞的驗(yàn)算力學(xué)模型簡(jiǎn)化為2—1=1跨梁計(jì)算.這樣簡(jiǎn)化符合工況，且能保證計(jì)算的安全，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。由《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162)中4。1。2條第一款規(guī)定“當(dāng)計(jì)算直接支撐小梁(次楞)的主梁時(shí)，均布活荷載可取1。5kN/m2"。荷載通過(guò)次楞以集中力的方式傳遞至主楞.故需對(duì)次楞在活荷載1.5kN/m2的工況下進(jìn)行計(jì)算其最大的支座反力.由可變荷載控制的組合：屮丫。*^。2[%+(際+%何屮1。4Q3kaJ=1x(1.2x(0.2+(1。1+24)x900x0。001)+1.4x1.5)x450/((4-1)x1000)=4.417kN/m由永久荷載控制的組合：q2=Y0X{1。35[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4X0.7Q3ka1}=1x(1.35x(0.2+(1.1+24)x900x0.001)+1。4x0.7x1。5)x450((4-1)x1000)=4。835kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(4。417,4.835)=4.835kN此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下(圖1)次楞強(qiáng)度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖用于撓度計(jì)算時(shí)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a1=(0.2+(1.1+24)x900x0。001)x450/((4-1)x1000)=3。418kN/m此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下圖2)次楞撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=2。889kNRkmax=2。043kN還需考慮主楞自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=60/1000=0.06kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=Y0X1.2gk=1.2x60/1000=0.072kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：(圖3)主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：(圖4)主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖(1)抗彎驗(yàn)算(圖5)主楞彎矩圖(kN?m)M=0.217kN?mmaxo=M/W=0。217x106/(166.667x103)=1。301N/mm2W[f]=13N/mm2maxm滿足要求(2)抗剪驗(yàn)算(圖6)主楞剪力圖(kN)V=Q=2。9kNmamat=VS/(Ib)=2。9x1000x125x103/(833。333x104x10x10)=0.435N/mm2W[t]=1。maxmax4N/mm2滿足要求(3)撓度驗(yàn)算(圖7)主楞變形圖(mm)u=0.01mmW[v]=0。3x1000/400=0.75mmmax滿足要求(4)支座反力立桿穩(wěn)定驗(yàn)算要用到強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的支座反力，故:Vmax=5。795kNmax2。5立桿承載力驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166—2016)中相關(guān)規(guī)定應(yīng)如實(shí)計(jì)算立桿由架體結(jié)構(gòu)及附件自重產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值。架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調(diào)托座自重組成。立桿自重：由于選擇的立桿型號(hào)為L(zhǎng)G—120，立桿長(zhǎng)度為L(zhǎng)L=1.2m，故立桿根數(shù)可簡(jiǎn)化計(jì)算為T(mén)1=H/LL=2.85/1。2=2.375查規(guī)范附錄A得單根立桿重量為mLG=7.05x9。8/1000=0.069kNLG則立桿總重：GLG=T1xmLG=2o375x0.069=0。164kN水平桿自重：立桿承擔(dān)一個(gè)橫桿和一個(gè)縱桿的重量，由于立桿縱橫向間距為0.6m、0.3m，故水平桿規(guī)格分別為HG—60、HG-30查規(guī)范表3。2.5得水平桿重量分別為mHa=2。47x9。8/1000=0。024kNHamHb=1.32x9.8/1000=0。013KnHb架體水平桿的步數(shù)為：T2=H/h+1=2。85/1。2+1=3。375則水平桿總重：Ghg=T2x(mHa+mHb)=3o375x(0.024+0.013)=0.125kN豎向剪刀撐自重：根據(jù)實(shí)際施工情況，絕大部分均采用扣件式鋼管剪刀撐代替豎向?qū)懗蓷U，故我們按扣件式剪刀撐進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算。根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166)中6.3.9條規(guī)定剪刀撐寬度宜為6-9m,剪刀撐間距可按4跨簡(jiǎn)化，對(duì)于大于4跨的這樣計(jì)算偏于安全符合構(gòu)造措施。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130)中附錄B的規(guī)定，扣件式剪刀撐鋼管(48。3x3。6)的自重，每米取0。0397kN/m。豎向剪刀撐自重：Gvx={[(41a)2+(4h)2]0°5+[(41b)2+(4h)2]0.5}x0。0397=(((4x0.6)2+(4x1。2)2)0。5+((4x0.3)2+(4x1.2)2)0。5)x0.0397=0。409kN水平剪刀撐：按規(guī)范規(guī)定水平剪刀撐間距不大于8m,且應(yīng)在架體頂層水平桿設(shè)置一道，故剪刀撐道數(shù)可按下式計(jì)算:T3=H/8+1=2。85/8+1=1.356水平剪刀撐的假定形式可按豎向剪刀撐的方式進(jìn)行。水平剪刀撐自重：Ghx=T3x2x[(4la)2+(4lb)習(xí)0。5x0。0397=1.356x2x((4x0。6)2+(4x0.3)2)0。5x0。0397=0.289kN可調(diào)托撐：根據(jù)規(guī)范表3。2。5規(guī)定，根據(jù)施工實(shí)際情況，多數(shù)情況下選用KTC—60、KTC-75型號(hào)的可調(diào)托撐，我們?nèi)TC-75型號(hào)可調(diào)托座的自重進(jìn)行計(jì)算，這樣偏于安全?？烧{(diào)托撐自重為：GTC=0.0969kN架體的底座或墊板自重予以忽略。根據(jù)以上統(tǒng)計(jì),架體自重作用于單根立桿的荷載為：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.164+0.125+0。409+0。289+0。0969=1。085kNZLGHGVXHXTC根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166)中5.3。9條規(guī)定，取立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度a=650mm,立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)卩=1,取立桿計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)k=1.155立桿計(jì)算長(zhǎng)度為：l0=k|i(h+2a)=1Xl。155X(1。2+2X0.65)=2。888m九=l0/i=2。888x1000/(1.59x10)=181.604<[X]=230滿足要求根據(jù)九值查規(guī)范《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166)附錄C得到年=0。217根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166)中5。3.9條規(guī)定，應(yīng)計(jì)算立桿自由端高度h0=400mm的立桿承載力，其取值應(yīng)根據(jù)a=650mm和a=200mm對(duì)應(yīng)的立桿承載力線性插入取值.P650=9Af/Y0=Oo217x4。24x100x205x0.001/1=18.844kNP200=1。2xP65O=1。2x18。844=22。612kN2OO65O根據(jù)線性插入法可得：P4OO=2O.937kN根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166)中5.3。3條規(guī)定應(yīng)分別對(duì)由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計(jì)算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算.由可變控制的組合：N1=1.2x[GZ+G1k+(G2k+G3k)xh]xlaxlb+1。4Q4kxlaxlb=1。2x(1。O85+O.2+(24+1.1)x9OOxO。OO1)xO。6xO.3+1.4x2.5xO.6xO.3=5.787kN由永久荷載控制的組合:N2=1.35x[GZ+G1k+(G2k+G3k)xh]xlaxlb+1。4xO。7xQ4kxlaxlb=1.35x(1。O85+O.2+(24+1.1)x9OOxO。OO1)xO.6xO。3+1.4xO。7x2.5xO.6xO.3=6。243kNN=max(N1，N2)=max(5.787,6。243)=6.243kNWP400=20。937kN滿足要求2.6可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=5。795kNW[N]=30kN滿足要求三、板支撐計(jì)算3.1板計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)計(jì)算依據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166—2016樓板厚度h(m)0.18樓板邊長(zhǎng)L(m)4樓板寬B(m)4立桿材質(zhì)Q235

模板支架高度H(m)3。57立桿縱向間距1a(m)0。9立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.9水平拉桿步距h(m)1.2主楞布置方向平行于樓板長(zhǎng)邊結(jié)構(gòu)表面要求表面外露次楞間距a(m)0。3次楞懸挑長(zhǎng)度a1(m)0.3主楞懸挑長(zhǎng)度b](m)0。3立桿規(guī)格LGA-120材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mmA2)11500面板fm(N/mmA2)31次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格100x100主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格100x100主楞合并根數(shù)/鋼管類型①48x3-4-H、”f?何載參數(shù)可調(diào)托撐承載力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/立桿墊板面積A(mA2)0.2模板(不含支架)自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/mA2)0.2新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/mA3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/mA3)1.1計(jì)算模板及次楞時(shí)均布活荷載Q]k(kN/mA2)32。5計(jì)算模板及次楞時(shí)集中活荷載Q2k(kN)2.5計(jì)算主楞時(shí)均布活荷載Q3k(kN/mA2)1.5計(jì)算立桿及其他支撐構(gòu)件時(shí)均布活荷載Q4k(kN/mA2)2。5是否考慮風(fēng)何載否省份、城市貴州(省)貴陽(yáng)市(市)地面粗糙程度/基本風(fēng)壓值W°(kN/mA2)/沿風(fēng)荷載方向架體搭設(shè)的跨數(shù)n6結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y01模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋/模板支撐架頂部模板高度Hb/的高度Hm（mm）(mm)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：（圖1）模板設(shè)計(jì)平面圖（圖2）模板設(shè)計(jì)剖面圖1（圖3）模板設(shè)計(jì)剖面圖23.2次楞驗(yàn)算次楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。1）強(qiáng)度驗(yàn)算由《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162）中4.1.2條第一款規(guī)定“當(dāng)計(jì)算模板和直接支撐模板的小梁（次楞）時(shí);均布活荷載可取2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進(jìn)行驗(yàn)算，比較兩者所得彎矩值取其最大值"。q1=Y0xmax[1.2(G1k+(G3k+G2k)xh)+1。4Q1k，1。35(G1k+(G3k+G2k)xh)+1。4x0.7Q1k]xa1=1xmax(1。2x(0。2+(1。1+24)x0。18)+1.4x32.5,1。35x(0。2+(1。1+24)x0。18)+1.4x0.7x32。5)x0。3=15.348kN/m（圖9）次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖q2=Y0x1.2x（G1k+（G3k+G2k）xh）xa1=1x1.2x（0。2+（1.1+24）x0。18）x0。3=1。698kN/mp=Y0x1.4xQ2k=1x1.4x2.5=3.5kN次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖10）次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)分析以上兩種不同的受力簡(jiǎn)圖，得出最不利的次楞彎矩圖如下（圖11）次楞彎矩圖M=1。105kN?mmaxo=M/W=1.105x106/(166.667x103)=6。631N/mm2<[f]=13N/mm2maxx滿足要求2）抗剪驗(yàn)算同時(shí)經(jīng)過(guò)計(jì)算最不利的次楞彎矩圖的工況下得到次楞剪力圖如下:（圖12）次楞剪力圖Qmax=7.367kNmaxt=QS/(Ib)=7。367x103x125x103/(833。333x104x10x10)=1。105N/mm2maxmaxW[T]=1.4N/mm2滿足要求(3)撓度驗(yàn)算q=(G1k+(G3k+G2k)xh)xa1=(0。2+(1。1+24)x0.18)x0.3=1。415kN/m(圖13)次楞撓度圖(圖14)次楞撓度圖跨中Vmax=0。05mmW[v]=3?6mm滿足要求3。3主楞驗(yàn)算主楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況,另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。由《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162)中4。1.2條第一款規(guī)定“當(dāng)計(jì)算直接支撐小梁(次楞)的主梁時(shí)，均布活荷載可取1。5kN/m2”。荷載通過(guò)次楞以集中力的方式傳遞至主楞。故需對(duì)次楞在活荷載1.5kN/m2的工況下進(jìn)行計(jì)算其最大的支座反力。由可變荷載控制的組合：q1=Y0X<1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a1+L4Q3ka1}=1x(1。2x(0.2+(1。1+24)x0。18)x0.3+1。4x1.5x0。3)=2.328kN/mB。由永久荷載控制的組合：q2=Y0X{1。35[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4X0.7Q3ka1}=1x(1。35x(0.2+(1。1+24)x0.18)x0.3+1。4x0.7x1。5x0。3)=2。352kN/m取最不利組合得：q=max[q1，q2]=max(2.328,2。352)=2.352kN此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下(圖15)次楞強(qiáng)度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖用于撓度計(jì)算時(shí)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a1=(0。2+(1.1+24)x0。18)x0.3=1。415kN/m此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下(圖16)次楞撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=2。187kNRkmax=1.316kN還需考慮主楞自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=60/1000=0.06kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=Y0X1。2gk=1x1。2x60/1000=0。072kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：(圖17)主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：(圖18)主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖

(圖19)(圖19)主楞彎矩圖(kN?m)M=0。659kN?mmax^=Mmax/Wm=0°659xl06/（166.667xl03）=3.956N/mm2<[f]=13N/mm2滿足要求2)抗剪驗(yàn)算(圖20)主楞剪力圖(kN)Vmax=QmaxVmax=Qmax=2.509kNTmax=VmaxS/（lb）=2。^xEOOx125%103/（833。333乂10牧心10）=0-376N/mm2<[t]=l。4N/mm2（圖21）主楞變形圖(mm)(3)撓度驗(yàn)算（圖21）主楞變形圖(mm)(3)撓度驗(yàn)算Umax=0。299mm<[v]=3.6mm滿足要求(4)支座反力立桿穩(wěn)定驗(yàn)算要用到強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的支座反力，故：Vmax=6.905kN3.4立桿承載力驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166—2016)中相關(guān)規(guī)定應(yīng)如實(shí)計(jì)算立桿由架體結(jié)構(gòu)及附件自重產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值.架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調(diào)托座自重組成.A。立桿自重：由于選擇的立桿型號(hào)為L(zhǎng)G—120，立桿長(zhǎng)度為L(zhǎng)L=1.2m,故立桿根數(shù)可簡(jiǎn)化計(jì)算為T(mén)1=H/LL=3.57/1。2=2。975查規(guī)范附錄A得單根立桿重量為mTG=7o05x9.8/1000=0。069kNLG則立桿總重：GLG=T1xmLG=2。975x0.069=0.206kN水平桿自重：立桿承擔(dān)一個(gè)橫桿和一個(gè)縱桿的重量，由于立桿縱橫向間距為0。9m、0.9m，故水平桿規(guī)格分別為HG—90、HG—90查規(guī)范表3.2.5得水平桿重量分別為mHa=3.63x9.8/1000=0.036kNmHb=3。63x9.8/1000=0.036Kn架體水平桿的步數(shù)為：T2=H/h+1=3。57/1。2+1=3.975則水平桿總重:GHG=T2x(mHa+mHb)=3.975x(0.036+0.036)=0。283kNC。豎向剪刀撐自重：根據(jù)實(shí)際施工情況，絕大部分均采用扣件式鋼管剪刀撐代替豎向?qū)懗蓷U，故我們按扣件式剪刀撐進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算。根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166)中6.3.9條規(guī)定剪刀撐寬度宜為6-9m，剪刀撐間距可按4跨簡(jiǎn)化，對(duì)于大于4跨的這樣計(jì)算偏于安全符合構(gòu)造措施。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130)中附錄B的規(guī)定，扣件式剪刀撐鋼管(48。3x3.6)的自重，每米取0.0397kN/m。豎向剪刀撐自重:GVX={[(41)2+(4h)2]o.5+[(4lb)2+(4h)2]o.5}xO。0397=(((4x0.9)VXab2+(4x1.2)2)0.5+((4x0。9)2+(4x1.2)2)0.5)x0.0397=0。476kND。水平剪刀撐：按規(guī)范規(guī)定水平剪刀撐間距不大于8m,且應(yīng)在架體頂層水平桿設(shè)置一道，故剪刀撐道數(shù)可按下式計(jì)算：T3=H/8+1=3.57/8+1=1。446水平剪刀撐的假定形式可按豎向剪刀撐的方式進(jìn)行。水平剪刀撐自重：GHX=T3x2x[(4la)2+(4lb)2]0.5x0.0397=1。446x2x((4x0.9)2+(4x0。9)2)0。5x0.0397=0。585kNE?？烧{(diào)托撐：根據(jù)規(guī)范表3.2。5規(guī)定，根據(jù)施工實(shí)際情況，多數(shù)情況下選用KTC—60、KTC—75型號(hào)的可調(diào)托撐,我們?nèi)TC-75型號(hào)可調(diào)托座的