鍋爐除垢攪拌釜設(shè)計(jì)-畢業(yè)論文

摘要本課題的任務(wù)為鍋爐除垢攪拌釜設(shè)計(jì)涉及到筒體，換熱元件，內(nèi)構(gòu)件，攪拌器，攪拌軸及其密封裝置，傳動(dòng)裝置等部分的選型和設(shè)計(jì)?；竟r為：攪拌釜內(nèi)操作溫度為85℃，操作壓力為0.6MPa,物料為水和除垢劑，物料粘度為1200厘泊，有效容積為1.5m3，攪拌速度為85rpm，夾套內(nèi)操作溫度為90℃，物料為飽和水蒸汽。根據(jù)所給的工況，本人按要求設(shè)計(jì)了攪拌軸，圓筒，圓筒封頭的直徑、高度，選用了直葉槳式攪拌器，另外計(jì)算了攪拌功率和電動(dòng)機(jī)功率，夾套筒體和封頭的厚度，并且各個(gè)部分的強(qiáng)度，剛度，應(yīng)力等方面的校核，全部滿(mǎn)足要求。在設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)者堅(jiān)持的原則是：安全第一。本設(shè)備的基本結(jié)構(gòu)為不銹鋼容器外加碳鋼夾套。在設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)者除了考慮安全性問(wèn)題外，還考慮到了容易制造，較長(zhǎng)的使用壽命，較方便的維護(hù)方法，以致可能某種程度地偏離了經(jīng)濟(jì)性的原則，這是設(shè)計(jì)者選擇的設(shè)計(jì)方向。關(guān)鍵詞：攪拌釜直葉槳式攪拌器圓筒封頭夾套AbstractWhatIshoulddoforthistaskisthatdesigningamixingroundkettle,comingdowntochoosinganddesigningasectionofthickbamboocanister,theorganforexchangingheat,innercomponent,stirrer,mixingroundaxisandtheairproofcomponent.Thebasicframeworkofthisequipmentisstainlesssteelcontainerandcarbonsteelnippingcover.Thebasicworkingconditionis:inthemixingroundkettle,theoperatingtemperatureis85,theoperatingpressureis0.6MPa,thematerialiswaterandthechemicalmaterialforgetridofthedirty,thevisciditydegreeofthematerialis1200cp,theeffectivevolumeis1.5,therateofmixingroundis85rpm.Inthenippingcover,theoperatingtemperatureis90,thematerialissaturationvapor.Accordingtotheconditiongivingtome,Ihavedesignedtherequiredstirringshaft,cylinder,cylinderheaddiameter,theheight,thechoiceofthestraightbladepaddlestirrer,astirringpowerandadditionalcomputingpowerofthemotor,thethicknessofthejacketandthecylinderhead,andeachpartstrength,stiffness,stressandotheraspectsofverification,meetallrequirements.Inthecourseofthedesignment,theprinciplethatIinsistedonisthatsafetyisthefirst.Inthecourseofthedesignment,Iconsideredasthepossibilityofeasytomanufacture,thelongusinglifeandtheconvenientmaintenancingwaysassafety,soastodeparturetheeconomyprincipletotheextent.however,thisisthedesigningdirectionthatIchoosed.Keywords:stirredtank;straightbladepaddlestirrer;cylinder;head;jacket目錄摘要 IABSTRACT II第1章緒論 11.1攪拌釜的簡(jiǎn)介 11.2攪拌釜的應(yīng)用 11.3國(guó)內(nèi)、外現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì) 21.4課題的相關(guān)物性數(shù)據(jù)及進(jìn)度安排 2第2章攪拌釜結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及計(jì)算 42.1結(jié)構(gòu)總體選型設(shè)計(jì) 42.2封頭計(jì)算 52.3圓筒計(jì)算 62.4攪拌器計(jì)算及相關(guān) 92.5計(jì)算電動(dòng)機(jī)功率 132.6攪拌軸的機(jī)械計(jì)算及相關(guān) 142.7擋板 212.8夾套計(jì)算 212.9支座校核 222.10壓力試驗(yàn) 25第3章設(shè)備安裝調(diào)試、使用及維護(hù)保養(yǎng) 273.1反應(yīng)釜的試運(yùn)行 273.2設(shè)備的使用 273.3設(shè)備的定期檢查 28第4章結(jié)論 29參考文獻(xiàn) 30致謝 31第1章緒論1.1攪拌釜的簡(jiǎn)介攪拌釜式反應(yīng)器由攪拌器和釜體組成。攪拌器包括傳動(dòng)裝置，攪拌軸（含軸封），葉輪（攪拌槳）;釜體包括筒體，夾套和內(nèi)件，盤(pán)管，導(dǎo)流筒等。工業(yè)上應(yīng)用的攪拌釜式反應(yīng)器有成百上千種，按反應(yīng)物料的相態(tài)可分成均相反應(yīng)器和非均相反應(yīng)器兩大類(lèi)。非均相反應(yīng)器包括固-液反應(yīng)器，液-液反應(yīng)器，氣-液反應(yīng)器和氣-液-固三相反應(yīng)器。過(guò)程工程師們經(jīng)常要面對(duì)許多問(wèn)題，包括混合設(shè)備的選擇、設(shè)計(jì)、放大和優(yōu)化?？蛇x擇的混合設(shè)備很多，但是通?？梢詺w為兩類(lèi):1.由運(yùn)動(dòng)的機(jī)械部件完成混合，比如機(jī)械攪拌釜，轉(zhuǎn)子攪拌。2.由固定機(jī)械部件完成的混合，比如靜態(tài)混合器，噴射，填充床，鼓泡床，塔盤(pán)。其中機(jī)械攪拌釜仍然是化工廠應(yīng)用最普遍和方便的混合設(shè)備1.2攪拌釜的應(yīng)用攪拌釜是化學(xué)、醫(yī)藥及食品等工業(yè)中常用的典型設(shè)備之一。本設(shè)計(jì)為鍋爐除垢攪拌釜，鍋爐除垢中，應(yīng)用此設(shè)備。攪拌可以使兩種或多種不同的物質(zhì)在彼此之中互相分散，從而達(dá)到均勻混合；也可以加速傳熱和傳質(zhì)過(guò)程。攪拌操作的例子頗為常見(jiàn)，例如在化學(xué)實(shí)驗(yàn)室里制備某種鹽類(lèi)的水溶液時(shí)，為了加速溶解，常常用玻璃棒將燒杯中的液體進(jìn)行攪拌。在工業(yè)生產(chǎn)中，攪拌操作是從化學(xué)工業(yè)開(kāi)始的，圍繞食品、纖維、造紙、石油、水處理等，作為工藝過(guò)程的一部分而被廣泛應(yīng)用，攪拌操作分機(jī)械攪拌和氣流攪拌。氣流攪拌是利用氣體鼓泡通過(guò)液體層，對(duì)液體產(chǎn)生攪拌作用，但氣泡的作用對(duì)液體所進(jìn)行的攪拌是比較弱的，對(duì)粘度高的液體不適用，在工業(yè)生產(chǎn)中，大多數(shù)的攪拌操作均系機(jī)械攪拌。攪拌設(shè)備主要由攪拌裝置、軸封和攪拌罐三大部分組成。本設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)著重對(duì)此作計(jì)算和說(shuō)明。攪拌設(shè)備在工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用很廣，尤其是化學(xué)工業(yè)中，很多的化工生產(chǎn)都或多或少地應(yīng)用著攪拌操作?；瘜W(xué)工藝過(guò)程的種種化學(xué)變化，是以參加反應(yīng)物的充分混合為前提的，對(duì)于加熱、冷卻和液體萃取以及氣體吸收等物理變化過(guò)程，也往往要采用攪拌操作才能得到好的效果。攪拌設(shè)備在許多場(chǎng)合是作為反應(yīng)器來(lái)應(yīng)用的。例如在三大合成材料的生產(chǎn)中，攪拌設(shè)備作為反應(yīng)器約占反應(yīng)器總數(shù)的90％，其它如染料、醫(yī)藥、農(nóng)藥、油漆等行業(yè)，攪拌設(shè)備的使用亦很廣泛。攪拌設(shè)備的應(yīng)用范圍之所以這樣廣泛，還因攪拌設(shè)備操作條件（如濃度、溫度、停留時(shí)間等）的可控范圍較廣，又能適應(yīng)多樣化生產(chǎn)。攪拌設(shè)備的作用：①使物料混合均勻。②使氣體在液相中很好地分散。③使固體粒子（如催化劑）在液相中均勻地懸浮。④使不相溶的另一液相均勻懸浮或充分乳化。⑤強(qiáng)化相間的傳質(zhì)（如吸收等）。⑥強(qiáng)化傳熱。對(duì)于均勻相反應(yīng)，主要是①、⑥兩點(diǎn)。攪拌設(shè)備在石油化工生產(chǎn)中被用于物料混合、溶解、傳熱、制備懸浮液、聚合反應(yīng)、制備催化劑等。例如石油工業(yè)中異種原油的混合調(diào)整和精制，汽油中添加四乙基鉛等填加物而進(jìn)行混合，使原料液或產(chǎn)品均勻化。化工生產(chǎn)中，制造苯乙烯、乙烯、高壓聚乙烯、聚丙烯、合成橡膠、苯胺染料和油漆顏料等工藝過(guò)程，都裝備著各種型式的攪拌設(shè)備通過(guò)此次設(shè)計(jì)可以使我們能更好的了解其工作原理和工藝流程并對(duì)其進(jìn)行更進(jìn)一步的發(fā)展。1.3國(guó)內(nèi)、外現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)1.3.1國(guó)內(nèi)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)對(duì)國(guó)內(nèi)反應(yīng)釜市場(chǎng)的調(diào)查顯示了反應(yīng)釜的種類(lèi)原理和發(fā)展趨勢(shì)：低壓反應(yīng)釜，一般是指1.6MPa以下的反應(yīng)釜。由于工藝條件和介質(zhì)的不同，反應(yīng)釜的材料選擇及結(jié)構(gòu)也不盡相同，但基本組成是相同的，它包括傳動(dòng)裝置、傳熱和攪拌裝置、釜體（上蓋、筒體、釜底）、工藝接管等。設(shè)備的外觀尺寸，一般取反應(yīng)釜有效高度Hgz/反應(yīng)釜內(nèi)徑Di=1.0~1.2，如果Hgz/Di＞1.5，則需增設(shè)槳葉數(shù)。槳葉直徑di通常取1/3/Di，上、下槳葉的間距應(yīng)略大于槳徑。在設(shè)備的結(jié)構(gòu)上設(shè)置必要的傳熱和攪拌裝置是為了強(qiáng)化反應(yīng)過(guò)程。1.3.2國(guó)外現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)反應(yīng)釜是化工行業(yè)用來(lái)完成物質(zhì)的物理化學(xué)反應(yīng)等工藝過(guò)程的典型設(shè)備之一。但是大多數(shù)情況下反應(yīng)釜也是一種帶有常見(jiàn)缺陷的化工設(shè)備。由于反應(yīng)釜工作時(shí)存在易燃、易爆、毒害、腐蝕介質(zhì)，因此，反應(yīng)釜的缺陷在不同程度上危害人身財(cái)產(chǎn)安全也影響著產(chǎn)品質(zhì)量。其目前所處的一種狀態(tài)也是人們所擔(dān)心的，因此應(yīng)該采取一定的措施進(jìn)行補(bǔ)救，以及對(duì)其進(jìn)行進(jìn)一步的發(fā)展。1.4課題的設(shè)計(jì)要求及進(jìn)度安排設(shè)計(jì)一套容積為1.5m3的反應(yīng)釜。對(duì)反應(yīng)釜的結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，對(duì)反應(yīng)釜的強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，對(duì)反應(yīng)釜的附屬設(shè)備進(jìn)行選擇。反應(yīng)釜的原始數(shù)據(jù)如下：工藝設(shè)計(jì)參數(shù)項(xiàng)目攪拌釜夾套操作溫度85110操作壓力MPa0.6物料名稱(chēng)除垢劑，水蒸氣物料粘度1200厘泊容積1．5攪拌速度rpm85材料不銹鋼碳鋼進(jìn)度安排時(shí)間進(jìn)度安排4月25日前完成開(kāi)題報(bào)告與資料檢查5月10日前對(duì)反應(yīng)釜的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)有進(jìn)一步了解5月30日前完成畢業(yè)設(shè)計(jì)論文與圖紙繪制6月15日前進(jìn)一步修改畢業(yè)設(shè)計(jì)以及準(zhǔn)備答辯第2章攪拌釜結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及計(jì)算2.1結(jié)構(gòu)總體選型設(shè)計(jì)2.1.1確定攪拌釜內(nèi)徑及圓筒高度（不含封頭）已知：有效容積==1.5m,=0.7—0.85H/D=2—2.5首先，試取=0.75V總=Vg/=1.5/0.75=2.0m假設(shè)Di=1.5m由(/4)Di2H=V總即（/4）1.52H=2.0H=1.1mH/D=1.1/1.5=0.73不在2—2.5范圍，不合要求重新假設(shè)：Di=1.0m由（/4）Di2H=V總即（/4）1.02H=2.0H=2.5mH/D=2.5/1.0=2.5,基本符合要求取H=2.4m進(jìn)一步校核：V總=(/4)D2H+2V封頭試選封頭：公稱(chēng)直徑DN=Di=1.0m=1000mm選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓型封頭則：曲面高度h1=250mm直邊高度h0=25mm容積V=0.151m3V總=(/4)Di2H+2V封頭=（/4）1.022.4+20.151=2.2m3=Vg/V總=1.5/2.2=0.68不在0.7—0.85范圍內(nèi)，不符合要求分析：也即V總偏大，以致偏小所以試取H=2.2m;Di=1.0m那么H/Di=2.2/1.0=2.2m在2—2.5范圍內(nèi)再校核：V總=（/4）Di2H+2V封頭=（/4）1.022.2+20.151=2.03=Vg/V總=1.5/2.03=0.74在0.7—0.85范圍內(nèi)，符合要求結(jié)論：H=2.2m,Di=1.0m且：=0.74,H/Di=2.22.2封頭計(jì)算2.2.1選材選不銹鋼0Cr18Ni10Ti理由為：0Cr18Ni10Ti具有較高的抗晶間腐蝕能力，可在-196—600度溫度范圍內(nèi)長(zhǎng)期使用，比0Cr18Ni9優(yōu)越，因?yàn)?Cr18Ni9若長(zhǎng)期在水及蒸汽中工作時(shí)，有晶間腐蝕傾向。厚度：2—60mm當(dāng)t<=20度及在100度，150度時(shí)，[σ]=137Mpa選標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭理由為：橢圓形封頭是由半個(gè)橢球面和短圓筒組成，直邊段的作用是避免圓筒和封頭的連接焊縫處出現(xiàn)徑向曲率半徑突變，以改善焊縫的受力狀況。由于封頭的橢球部分經(jīng)線曲率變化平滑連續(xù)，故應(yīng)力分布比較均勻，且橢圓形封頭深度較半球形封頭小得多，易于沖壓成型，是目前中低壓容器中應(yīng)用較多的封頭之一。2.2.2受內(nèi)壓(凹面受壓)的橢圓形封頭計(jì)算厚度：（2-1）PC=0.6Mpa，Di=1000mm,[]t=137MPa取0.85(雙面焊對(duì)接焊頭，局部無(wú)損檢測(cè)GB150-1998)[1]所以：=橢圓形封頭最大允許工作應(yīng)力[Pw]=(GB150-1998公式7-3)[1](2-2)（其中C1=0.6,GB4237-92,當(dāng)鋼板厚度為>5.57.5mm,負(fù)偏差C1=0.6)圓整：取名義厚度=4mm=-C=4-0.6=3.4mm所以,[Pw]=MPaMPa<[Pw]符合要求。2.2.3受外壓(凸面受壓)橢圓形封頭夾套封頭=O.14MPa假設(shè)=4mm,=-C=4-0.6=3.4mmR0=K1D0=0.91008=907.2mm其中K1=0.9,GB150-1998表7-2[1]，標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的K1值所以R0/=907.2/3.4=266.8A==0.125/266.8=0.0005(2-3)查圖GB150-1998圖6-8[1]，B=63MPa[p]==63/266.8=0.24MPa(2-4)Pc<[p],相差過(guò)大,但根據(jù)封頭標(biāo)準(zhǔn)（《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》[12]Di=1000mm時(shí)，=4mm所以封頭=4mm2.3圓筒計(jì)算2.3.1受內(nèi)壓圓筒的強(qiáng)度設(shè)計(jì)取設(shè)計(jì)壓力=0.6MPa計(jì)算實(shí)際液面高度(2-5)則液柱高h(yuǎn)=L1+h0+h1=1700+25+250=1975mm液柱壓強(qiáng)：5%Pd=0.050.6=0.03MPa所以所以忽略所以計(jì)算壓力Pc=0.6MPa又已知：設(shè)計(jì)溫度圓筒內(nèi)徑Di=1000mm圓筒高度H=2200mm材料：選用不銹鋼，理由同選封頭當(dāng)，及在厚度：取0.85(雙面焊對(duì)接焊頭，局部無(wú)損檢測(cè))計(jì)算厚度：=(2-6)設(shè)計(jì)厚度：名義厚度：其中C1=0.6mm,理由同上所以圓整：檢查：時(shí)，所以合理。2.3.2圓筒外壓校核，飽和水蒸氣絕壓P=143.3KN/m2Pc=0.1433MPa又由上可知：液位在圓筒中的長(zhǎng)度為1.7m所以?shī)A套往上延伸100mm至1.8m處，以保證傳熱充分。“但須注意的是夾套高度一般應(yīng)不低于料液的高度，應(yīng)該比器內(nèi)液面高出50100mm左右，以保證充分傳熱”《攪拌設(shè)備設(shè)計(jì)》上海科學(xué)技術(shù)出版社，1985年11月第一版，陳乙崇主編[7]所以L=1800+h0+(1/3)h1=1800+25+(1/3)250=1908mmD0=所以L/D0=1908/1008=1.9D0/=1008/3.4=296.5>20所以為薄壁圓筒查表GB150-1998圖6-2[1]得A=0.00013,落在A-B曲線左方所以(2-7)下面求E(插值法)已知：材料為0Cr18Ni10Ti當(dāng)時(shí)，E=當(dāng)時(shí)，E=（GB150-1998圖6-8）[1]所以：所以Pc>[P],不符合要求再假設(shè)名義厚度L=1908mm所以L/D0=1908/1010=1.9D0/=1010/4.4=230查表：GB150-1998圖6-2A=0.0002[1]在時(shí)，再查GB150-1998圖6-8[1]得B=25MPa所以[P]=(2-8)Pc>[P],不符合要求再假設(shè)名義厚度L=1908mm所以查表GB150-1998圖6-2[1]得A=0.00025在下再查GB150-1998圖6-8[1]得B=32.5所以Pc=0.14MPa<[P]且較接近所以符合要求所以取圓筒又前已算得，封頭考慮到相差不大，和制造的方便和經(jīng)濟(jì)性，將封頭圓整也即：封頭。2.4攪拌器計(jì)算及相關(guān)2.4.1攪拌器選型已知：物料粘度試選開(kāi)啟渦輪式攪拌器（直葉）按標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：取槳葉數(shù)N=85rpm=1.417r/s攪拌軸功率計(jì)算：雷諾準(zhǔn)數(shù)：查得功率準(zhǔn)數(shù)：P0=3.5單層攪拌功率：從上計(jì)算結(jié)果可見(jiàn)，單層功率明顯偏小，且線速度V=1.3m/s與直葉開(kāi)啟式渦輪攪拌器V=410m/s也不相符所以，綜上試選直葉槳式攪拌器平直槳葉——其槳葉面的運(yùn)動(dòng)方向與槳葉面垂直，當(dāng)槳葉在低速旋轉(zhuǎn)時(shí)，液體主要為水平環(huán)向流動(dòng)；當(dāng)槳葉的旋轉(zhuǎn)速度增高時(shí)，液體流向的主要部分變?yōu)閺较蛄鲃?dòng)；故在正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，平直槳葉的槳式攪拌器屬于徑流型攪拌器。，取所以n=85rpm=1.417r/s2.4.2計(jì)算攪拌器的攪拌功率已知：，n=1.417r/s物料粘度，雷諾準(zhǔn)數(shù)：查表：《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》圖3-2-2[12]功率準(zhǔn)數(shù)P0=6單層攪拌器功率：(2-9)，k2取1所以k=k1k2=2所以取三層攪拌器：各層攪拌器的功率準(zhǔn)數(shù)（《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》）[12]總功率準(zhǔn)數(shù)：(2-10)=6+（6+6）1=18所以三層攪拌器的總功率：2.4.3攪拌器固定螺釘剪切強(qiáng)度校核圖2-1攪拌器當(dāng)攪拌器與攪拌軸采用螺栓夾緊，軸上螺釘固定結(jié)構(gòu)時(shí)，可略去螺栓夾緊力的作用，僅核算軸上螺釘?shù)募羟袕?qiáng)度。核算公式為：(2-11)式中，—攪拌軸上每個(gè)攪拌器的扭矩，——螺栓的剪切應(yīng)力，MPa——螺栓材料的許用剪切應(yīng)力,MPa;:螺釘直徑,mm:攪拌軸直徑,mm:每層攪拌器的設(shè)計(jì)功率,kW;:攪拌器轉(zhuǎn)速,r/min先求出已知:,,,Z=3以上各量分別為::電動(dòng)機(jī)額定功率;:攪拌機(jī)傳動(dòng)裝置各零部件的傳動(dòng)效率;:機(jī)械密封處的摩擦損耗功率kW;Z:軸上相同攪拌器的層數(shù);所以=1\*Arabic1所以又已知:=12mm,=80mm所以可求即:又由GB150-1998,[1]可知:當(dāng)時(shí),不銹鋼0Cr18Ni9的可見(jiàn):<,符合要求.2.4.4直葉槳式攪拌器強(qiáng)度計(jì)算圖2-2直葉槳式攪拌器=1\*GB2⑴所受的彎矩(2-12)所以=2\*GB2⑵在y-y軸的抗彎斷面模數(shù)對(duì)于無(wú)加強(qiáng)筋槳葉,(2-13)式中:b:槳葉寬度,mm;:斷面上的螺栓數(shù):螺栓孔直徑,mm;槳葉有效寬度,mm且:槳葉名義厚度,mm已知:b=50mm,=1(攪拌器直徑<600)=12mm=12-0.6-0=11.4mm所以=3\*GB2⑶彎曲應(yīng)力校核公式為:(2-14)而(2-15)查GB150-1998[1]得:當(dāng)時(shí),不銹鋼0Cr18Ni10Ti的可取不銹鋼安全系數(shù)取為3.5所以,符合要求.2.4.5攪拌器的排出液性能、剪切性能、混合性能=1\*GB2⑴排出液性能——徑流型和軸流型槳葉攪拌器在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)分別向徑向、軸向排出高速液體并攜帶周?chē)囊后w形成水平循環(huán)液流、軸向循環(huán)液流；它們均屬于宏觀液流。這些排出的液體將攪拌器的旋轉(zhuǎn)動(dòng)能傳遞給容器內(nèi)各處的液體，同時(shí)又將容器內(nèi)各處的液體順序循環(huán)回到攪拌器附近，從而達(dá)到了攪拌混合作用。=2\*GB2⑵剪切性能——當(dāng)被攪拌的液體達(dá)到高速流動(dòng)時(shí)，由于液體的粘性，在液層之間會(huì)產(chǎn)生剪切力，此剪切力會(huì)在周?chē)囊后w表面上產(chǎn)生許多微型渦流，這些微型渦流受瞬時(shí)速度的波動(dòng)會(huì)產(chǎn)生湍動(dòng)，這種液體的微型渦流和湍動(dòng)均屬于微觀液流。微觀液流能使液體局部混合和液體界面的更新，從而促進(jìn)了液體的混合、分散、傳質(zhì)和傳熱過(guò)程。攪拌器對(duì)液體產(chǎn)生的剪切力正比于液體線速度的平方。對(duì)于恒功率的攪拌器具有下列特性=1\*GB3①攪拌器直徑大，轉(zhuǎn)速低的攪拌器產(chǎn)生的液體體積排出量大而剪切力小=2\*GB3②攪拌器直徑小，轉(zhuǎn)速高的攪拌器產(chǎn)生的剪切力大而液體體積排出流量小=3\*GB2⑶混合性能——混合是液體攪拌的目的，故攪拌器的混合性能是攪拌器的重要性能。攪拌器的混合性能與其排出液性能和剪切性能有關(guān)，攪拌器排出液循環(huán)量大，液體的混合就均勻；攪拌器的剪切力大，液體的局部混合和分散就安全=4\*GB2⑷攪拌強(qiáng)度——攪拌器的攪拌強(qiáng)度是指攪拌器在恒轉(zhuǎn)速下達(dá)到規(guī)定混合效果所需的時(shí)間。所需時(shí)間越短，表示攪拌強(qiáng)度越高。另一表示方法，即攪拌器在一定的時(shí)間內(nèi)達(dá)到規(guī)定的混合效果所需的攪拌器轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速越低，表示攪拌強(qiáng)度越高。=5\*GB2⑸攪拌效率——攪拌器的攪拌效率是評(píng)定在獲得規(guī)定的混合效果下，攪拌器功率消耗的大小，消耗功率越小，則攪拌效率越高。攪拌效率的高低攪拌器的形式，結(jié)構(gòu)尺寸、轉(zhuǎn)數(shù)和相配容器底部形狀及內(nèi)件等因素2.5計(jì)算電動(dòng)機(jī)功率(2-16)前已算出：選機(jī)械密封，理由為“填料密封的功率損失較大，機(jī)械密封則較小”《攪拌設(shè)備設(shè)計(jì)》(2-17)取所以當(dāng)轉(zhuǎn)速在16—160rpm范圍中時(shí)，可取擺線針齒行星減速機(jī)，再由《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》[12]可知，當(dāng)減速機(jī)為擺線針齒行星減速機(jī)時(shí)，攪拌機(jī)傳動(dòng)裝置各零部件的傳動(dòng)效率>0.9,所以取=0.95所以機(jī)械密封選非平衡型雙端面機(jī)械密封，理由為：介質(zhì)壓力較低時(shí)（設(shè)計(jì)壓力P0.6MPa）,可選用非平衡型雙端面機(jī)械密封。雙端面機(jī)械密封有兩個(gè)密封面，且可在兩密封面間空腔中注入中性液體，使其壓力略大于介質(zhì)的操作壓力，起到堵封與潤(rùn)滑的雙重作用，故密封效果好（《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》[12]）容器總高：H+2（h0+h1）=2200+2(25+250)=2750mm初步估計(jì)懸臂長(zhǎng)：3m>>2m所以選雙支點(diǎn)機(jī)架（《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》圖3-5-4）[12]2.6攪拌軸的機(jī)械計(jì)算及相關(guān)2.6.1攪拌軸機(jī)械計(jì)算的基本條件1攪拌器應(yīng)浸入呈連續(xù)相的液體中2攪拌器進(jìn)出口的介質(zhì)流動(dòng)對(duì)作用在攪拌軸上的流體徑向力無(wú)顯著的干擾3將用剛性聯(lián)軸器連接的可拆軸看作是整體軸。4密封部件作用在軸上的力和軸承的柔度不予考慮5認(rèn)為攪拌器及軸上其他零件的重力，慣性力，和流體作用力均作用在這些零件軸套的中部。攪拌軸上零件如有幾個(gè)軸套，則將這些力近似地均分成幾個(gè)部分，每一部分的力作用在每一個(gè)軸套的中部。6當(dāng)位于軸承以外的軸的外伸部分長(zhǎng)度不超過(guò)單跨軸跨長(zhǎng)的30%，或不超過(guò)懸臂軸懸臂長(zhǎng)的30%，而且裝在該外伸軸上的零件質(zhì)量不大于裝在跨度中間或懸臂部分上單個(gè)零件的質(zhì)量時(shí)，則對(duì)位于軸承以外的軸不予考慮。7計(jì)算軸的臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，對(duì)于深度小于0.1d的鍵槽和直徑大于0.9d的局部環(huán)行溝槽可不予考慮8對(duì)于懸臂軸，其懸臂和跨間兩個(gè)軸段各自應(yīng)是等直徑軸段9在等直徑軸段內(nèi)，允許其上存在最大與最小直徑差不大于5%，以此設(shè)計(jì)其最終軸徑的區(qū)段。2.6.2.攪拌軸機(jī)械計(jì)算=1\*GB2⑴按扭轉(zhuǎn)變形計(jì)算攪拌軸軸徑攪拌軸功率：攪拌軸轉(zhuǎn)速：n=85rpm攪拌軸扭矩：為傳動(dòng)側(cè)軸承之前的傳動(dòng)裝置傳動(dòng)效率已取0.95所以攪拌軸許用扭矩角（85-20）+=攪拌軸直徑：(2-18)=2\*GB2⑵校核攪拌軸的臨界轉(zhuǎn)速H1=279mma=620mm安裝底蓋：s=50mmb=H1+s=279+50=329mmc=H+2(h0+h1)-C0=2150mm其中，H1：機(jī)架下軸承距機(jī)架座底面的距離，mm;:機(jī)架兩支點(diǎn)軸承之間的距離，mm;:安裝底蓋的高度，mm;H：圓筒長(zhǎng)度,mm;:封頭直邊長(zhǎng)度,mm;：封頭曲面高度,mm;：底層攪拌器距釜底高度,mm;所以L1=b+c=329+2150=2479mma=620mm攪拌軸的有效質(zhì)量(2-19)=每一個(gè)攪拌器質(zhì)量：每一個(gè)攪拌器的附加質(zhì)量系數(shù)：（《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》）[12]，b=50(2-20)攪拌軸有效質(zhì)量在軸端S處的相當(dāng)質(zhì)量W(2-21)第二層攪拌器的有效質(zhì)量在軸端S處的相當(dāng)質(zhì)量W2(2-22)第三層攪拌器的有效質(zhì)量在軸端S處的相當(dāng)質(zhì)量W3(2-23)第一層攪拌器的有效質(zhì)量在軸端S處的相當(dāng)質(zhì)量W1所以在軸端S處所有相當(dāng)質(zhì)量的總和攪拌軸臨界轉(zhuǎn)速：已知：不銹鋼0Cr18Ni10Ti的[1](2-24)校核：可見(jiàn)安全=3\*GB2⑶攪拌軸的強(qiáng)度校核：攪拌軸的許用剪應(yīng)力0Cr18Ni10Ti的拉伸強(qiáng)度（《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》[12]）攪拌軸的扭矩：(2-25)每個(gè)攪拌器上的流體徑向力系數(shù)K1根據(jù)由表3-4-4[12]查得：（由表3-4-8查得）（由表3-4-5查得）（由表3-4-6查得）（由表3-4-7查得）（《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》[12]）每個(gè)攪拌器上的流體徑向力(2-26)攪拌軸在L1長(zhǎng)度內(nèi)的質(zhì)量攪拌軸與攪拌器的組合質(zhì)量攪拌器的許用偏心距[e]平衡精度G=6.3mm/s(《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》[12])攪拌軸與攪拌器的組合質(zhì)量因偏心距引起的離心力(2-27)==4.3N攪拌軸與攪拌器的組合質(zhì)量（）的重心距軸承的距離(2-28)=1615.2mm攪拌軸的徑向彎矩?cái)嚢栎S在攪拌器中為垂直安裝，故(2-29)=每個(gè)攪拌器上的軸向推力按公式3-3-40（《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》[12]）因?yàn)樗裕寒?dāng)量長(zhǎng)度為的軸與攪拌器的重力之和==744.44N(2-30)==-952N所以(2-31)S0=0.25(2-32)(2-33)==2.03=14.5攪拌軸總彎矩：(2-34)攪拌軸的當(dāng)量彎矩(2-35)按強(qiáng)度計(jì)算攪拌軸的直徑：(2-36)實(shí)際選用，不安全所以取2.6.3減小軸端撓度、提高攪拌軸臨界轉(zhuǎn)速的措施=1\*GB2⑴縮短懸臂段攪拌軸的長(zhǎng)度受到端部集中力作用的懸臂梁，其端點(diǎn)撓度與懸臂長(zhǎng)度的三次方成正比?？s短攪拌軸懸臂長(zhǎng)度，可以降低梁端的撓度，這是減小撓度最簡(jiǎn)單的方法，但這會(huì)改變?cè)O(shè)備的高徑比，影響攪拌效果。=2\*GB2⑵增加軸徑軸徑越大，軸端撓度越小。但軸徑增加，與軸連接的零部件均需加大規(guī)格，如軸承、軸封，聯(lián)軸器等，導(dǎo)致造價(jià)增加。=3\*GB2⑶設(shè)置底軸承或中間軸承設(shè)置底軸承或中間軸承改變了軸的支承方式，可減小攪拌軸的撓度。=4\*GB2⑷設(shè)置穩(wěn)定器安裝在攪拌軸上的穩(wěn)定器工作原理是：穩(wěn)定器受到的介質(zhì)阻尼作用力的方向與攪拌器對(duì)攪拌軸施加的水平作用力的方向相反，從而減少軸的擺動(dòng)量。穩(wěn)定器擺動(dòng)時(shí)，其阻尼力與承受阻尼作用的面積相關(guān)，迎液面積越大，阻尼作用越明顯，穩(wěn)定效果越好。采用穩(wěn)定器可改善攪拌設(shè)備的運(yùn)行性能，延長(zhǎng)軸承的壽命。綜上，考慮到本設(shè)備的實(shí)際情況，決定加底軸承2.6.4攪拌軸軸封的選用原則前已選了非平衡型雙端面機(jī)械密封，在這再詳細(xì)討論一下機(jī)械密封的問(wèn)題。=1\*GB2⑴被密封介質(zhì)為易燃、易爆、有毒物料，可選用機(jī)械密封。介質(zhì)壓力高時(shí)（），選用平衡型雙端面機(jī)械密封；介質(zhì)壓力低時(shí)（P0.6MPa）選用非平衡型雙端面機(jī)械密封或非平衡型單端面機(jī)械密封。=2\*GB2⑵被密封介質(zhì)為一般物料，選用單端面機(jī)械密封。介質(zhì)壓力高時(shí)（），選用平衡型機(jī)械密封；介質(zhì)壓力低時(shí)（P0.6MPa），選用非平衡型機(jī)械密封。=3\*GB2⑶密封要求高，攪拌軸和傳動(dòng)軸承受較大徑向力時(shí)，應(yīng)選用帶內(nèi)置軸承的機(jī)械密封；但機(jī)械密封的內(nèi)置軸承不能作為軸的支點(diǎn)。=4\*GB2⑷機(jī)械密封的運(yùn)轉(zhuǎn)溫度，攪拌軸（傳動(dòng)軸）的圓周線速度v>1.5m/s時(shí)，機(jī)械密封應(yīng)配置循環(huán)保護(hù)系統(tǒng)。2.6.5攪拌機(jī)傳動(dòng)裝置的技術(shù)要求=1\*GB2⑴攪拌機(jī)旋轉(zhuǎn)方向攪拌機(jī)傳動(dòng)裝置的旋轉(zhuǎn)方向一般為單向旋轉(zhuǎn)，如需雙向旋轉(zhuǎn)時(shí)，應(yīng)在圖紙和定貨單上注明。=2\*GB2⑵釜內(nèi)聯(lián)軸器的靜平衡與動(dòng)平衡試驗(yàn)攪拌機(jī)傳動(dòng)裝置對(duì)旋轉(zhuǎn)偏擺量要求嚴(yán)格或轉(zhuǎn)速較高時(shí)，應(yīng)對(duì)釜內(nèi)聯(lián)軸器進(jìn)行動(dòng)平衡與靜平衡試驗(yàn)。=3\*GB2⑶攪拌機(jī)傳動(dòng)裝置的旋轉(zhuǎn)精度要求攪拌機(jī)傳動(dòng)裝置組裝完畢后，應(yīng)測(cè)量其旋轉(zhuǎn)精度，用千分表進(jìn)行測(cè)量。2.6.6傳動(dòng)軸的結(jié)構(gòu)和使用特點(diǎn)=1\*GB2⑴傳動(dòng)軸軸端應(yīng)具有裝吊環(huán)的螺孔，在安裝、檢修時(shí)可吊起傳動(dòng)軸。=2\*GB2⑵傳動(dòng)軸上應(yīng)設(shè)有擱肩，以便在裝、拆傳動(dòng)裝置部件時(shí)可將傳動(dòng)軸垂直放在安裝底蓋的擱臺(tái)上，但若設(shè)置有底軸承，該結(jié)構(gòu)可省略。2.7擋板當(dāng)攪拌器沿容器中心線安裝，攪拌物料的粘度不大，攪拌轉(zhuǎn)速較高時(shí)，液體將隨著槳葉旋轉(zhuǎn)方向一起運(yùn)動(dòng)，容器中心部分的液體在離心力作用下涌向內(nèi)壁面并上升，中心部分液面下降，形成旋渦，通常稱(chēng)為打漩區(qū)。為消除這種現(xiàn)象，通?？稍谌萜鲀?nèi)加入擋板。一般在容器內(nèi)壁面均勻安裝4塊擋板，其寬度為容器直徑的。本設(shè)備轉(zhuǎn)速并不高，但由于容器筒體較高，液面也較高，最下層的攪拌器以下的液面和最上層的攪拌器以上的液面都較高。若無(wú)擋板，且已知轉(zhuǎn)速較低，物料流型為水平環(huán)向流，攪拌效果不理想。綜上所述，決定均勻安裝4塊擋板。在攪拌容器內(nèi)設(shè)置垂直擋板時(shí)，徑流型槳葉攪拌器在容器內(nèi)擋板的協(xié)助下可獲得較強(qiáng)的軸向流動(dòng)，這是由于已徑流槳葉端部排出的徑向流液體攜帶周?chē)囊后w（靜止的和流動(dòng)的）沖向擋板而形成上下循環(huán)流，此時(shí)被攪拌的液體既有強(qiáng)烈的對(duì)流循環(huán)，又有很強(qiáng)的湍流擴(kuò)散。這是攪拌過(guò)程的最佳流型。2.8夾套計(jì)算2.8.1夾套筒體D2：夾套內(nèi)徑，mm取（要求）所以已知：夾套內(nèi)蒸汽壓力P=0.14MPa夾套筒體內(nèi)壓計(jì)算：材料為Q235-B由GB150-1998時(shí)，其許用應(yīng)力[1]又全焊透，局部無(wú)損檢測(cè)，取由GB150-1998（5-1）[1](2-37)沒(méi)有達(dá)到不銹鋼最小厚度，所以取又要求即符合要求2.8.2夾套封頭受內(nèi)壓：P=0.14MPa,壓力很小，直接取為與筒體一樣即夾套筒體外表面積：其中，W=62.8kg/m2為當(dāng)鋼板（壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)表1-1-25）[12]2.9支座校核圖2-3支座B型耳式支座有較大的安裝尺寸，當(dāng)容器外面包有保溫層，或者將容器直接放置在樓板上時(shí)，宜選用B型。且耳式支座結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單輕便。本設(shè)備基本符合這種情況，故決定選用B型耳式支座但耳式支座對(duì)器壁會(huì)產(chǎn)生較大的局部應(yīng)力。因此，當(dāng)容器較大或器壁較薄時(shí)，應(yīng)在支座與器壁間加一墊板，墊板的材料最好與筒體材料相同。例如：不銹鋼容器用碳素鋼作支座時(shí)，為防止器壁與支座在焊接過(guò)程中合金元素的流失，應(yīng)在支座與器壁間加一不銹鋼墊板[6]。綜合考慮本設(shè)備的具體情況，故應(yīng)加墊板。采用4個(gè)支座均布設(shè)置。=1\*GB2⑴設(shè)定用4個(gè)B3型，并按式3-3-1（《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》[12]）計(jì)算(2-38)式中：設(shè)備總質(zhì)量（包括殼體及其附件，內(nèi)部介質(zhì)及保溫層的質(zhì)量，kg）:重力加速度，取;Ge:偏心載荷，N；k:不均勻系數(shù)，安裝三個(gè)支座時(shí)，k=1;安裝三個(gè)以上支座時(shí)，k=0.83;n:支座數(shù)量；h:水平力作用點(diǎn)至支座底板之間的距離，mm;:偏心距，mm:螺栓分布圓直徑，(2-39)P：水平力，取水平地震力和水平風(fēng)載荷二者中的大值，和分別按下兩式計(jì)算：N(2-40)(2-41)式中：地震系數(shù)，對(duì)7，8，9級(jí)地震分別取0.23,0.45,0.9;:風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按表3-3-11選?。ā秹毫θ萜髋c化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》）[12]:10米高度處的基本風(fēng)壓值，；D0：容器外徑，有保溫層時(shí)取保溫層外徑，mm;H0:容器總高度，mm;計(jì)算所以筒體表面積=由《壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊(cè)》[12]，不銹鋼0Cr18Ni10Ti的基本重量所以，=所以=將上面各個(gè)部件的質(zhì)量加起來(lái)，可大約估計(jì)出總質(zhì)量m0=3116kg取0.45(8級(jí)地震)地震載荷：設(shè)備質(zhì)心高度約為1500mm,取所以=P取所以取P==6871N=2\*GB2⑵安裝尺寸其中==1332mm取=400mm所以 ==14．4KN<[Q]=30KN=3\*GB2⑶計(jì)算支座處圓筒所受到的支座約束反力力矩查表[]=3.39可見(jiàn)M<[],合格2.10壓力試驗(yàn)2.10.1壓力試驗(yàn)的目的除材料本身的缺陷外，容器在制造（特別是在焊接過(guò)程）和使用過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生各種缺陷。為考慮缺陷對(duì)壓力容器安全性的影響，壓力容器制造完畢后或定期檢驗(yàn)時(shí)，都要進(jìn)行壓力試驗(yàn)。壓力試驗(yàn)包括耐壓試驗(yàn)和氣密性試驗(yàn)。由于本設(shè)備的物料為水和除垢劑，都是無(wú)毒介質(zhì)，對(duì)人體健康影響幾乎可以忽略。因此，沒(méi)有必要做氣密性試驗(yàn)，僅做耐壓試驗(yàn)即可。對(duì)于內(nèi)壓容器，耐壓試驗(yàn)的目的是：在超設(shè)計(jì)壓力下，考核缺陷是否會(huì)發(fā)生快速擴(kuò)展造成破壞或開(kāi)裂造成泄露，檢驗(yàn)密封結(jié)構(gòu)的密封性能。2.10.2試驗(yàn)壓力及應(yīng)力校核由于在相同壓力和容積下，試驗(yàn)介質(zhì)的壓縮系數(shù)越大，容器所儲(chǔ)存的能量也越大，爆炸也就越危險(xiǎn)，故應(yīng)選用壓縮系數(shù)小的流體作為試驗(yàn)介質(zhì)。常溫時(shí)，水的壓縮系數(shù)比氣體要小得多，且來(lái)源豐富，因而是常用的試驗(yàn)介質(zhì)。在液壓試驗(yàn)時(shí)要注意的是：=1\*GB3①為防止材料發(fā)生低應(yīng)力脆性破壞，液體溫度不得低于殼體材料的韌脆轉(zhuǎn)變溫度=2\*GB3②氯離子能破壞奧氏體不銹鋼表面鈍化膜，使其在拉應(yīng)力作用下發(fā)生應(yīng)力腐蝕破壞。因此奧氏體不銹鋼制壓力容器進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí)，還應(yīng)將水中氯離子含量控制在25mg/L以?xún)?nèi)，并在試驗(yàn)后立即將水漬清除。=1\*GB2⑴內(nèi)壓試驗(yàn)，公式為：(2-42)式中：：試驗(yàn)壓力，MPa;:設(shè)計(jì)壓力，MPa;[]:容器元件材料在試驗(yàn)溫度下的許用應(yīng)力，MPa;:容器元件材料在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力，MPa.查GB150-1998[1]當(dāng)時(shí)，不銹鋼0Cr18Ni10Ti[]==137MPa所以(2-43)==2\*GB2⑵外壓試驗(yàn)，由于是以?xún)?nèi)壓代替外壓進(jìn)行試驗(yàn)，已將工作時(shí)趨于閉合狀態(tài)的器壁和焊縫中缺陷改以張開(kāi)狀態(tài)接受檢驗(yàn)，因而無(wú)需考慮溫度修正，其試驗(yàn)壓力按式確定式中：：試驗(yàn)壓力，MPa;:設(shè)計(jì)壓力，MPa.==3\*GB2⑶壓力試驗(yàn)前的應(yīng)力校核：為使液壓試驗(yàn)時(shí)容器材料處于彈性狀態(tài)，在壓力試驗(yàn)前必須按式校核試驗(yàn)時(shí)圓筒的薄膜應(yīng)力壓力試驗(yàn)前，應(yīng)按下式校核：(2-44)式中：：試驗(yàn)壓力下圓筒的應(yīng)力，MPa;:圓筒內(nèi)直徑，mm;:試驗(yàn)壓力，MPa;:圓筒的有效厚度，mm.應(yīng)滿(mǎn)足下列條件：液壓試驗(yàn)時(shí)，(2-45)式中：：圓筒材料在試驗(yàn)溫度下0.2%屈服強(qiáng)度，MPa;;圓筒的焊接接頭系數(shù)。又已知：=0.75MPa,=1000mm;=所以又取試驗(yàn)溫度為，此時(shí)不銹鋼0Cr18Ni10Ti的205MPa取=205MPa則：可見(jiàn)：，符合條件。第3章設(shè)備安裝調(diào)試、使用及維護(hù)保養(yǎng)3.1反應(yīng)釜的試運(yùn)行設(shè)備組裝后必須進(jìn)行試運(yùn)轉(zhuǎn)（空轉(zhuǎn)和以水代料），不得有不正常的噪音和較大振動(dòng)等不良現(xiàn)象。試驗(yàn)前必須向設(shè)備內(nèi)注入約為設(shè)備容積70%的水，切勿在設(shè)備內(nèi)無(wú)水的情況下進(jìn)行攪拌器運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)，以免攪拌軸由于受力不均而彎曲。為了發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，孔在運(yùn)行試驗(yàn)最少為兩小時(shí)，負(fù)載運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)最少為4小時(shí)，并注意負(fù)荷改變后各部件運(yùn)轉(zhuǎn)情況的改變。在最低范圍內(nèi)。為此，在試運(yùn)轉(zhuǎn)之前先在填料密封處測(cè)量軸的擺動(dòng)情況（即所謂靜止軸振）。偏擺量是以軸的轉(zhuǎn)速低于1500為依據(jù)，并因操作壓力不同而異。3.2設(shè)備的使用（1）使用設(shè)備單位的技術(shù)負(fù)責(zé)人必須對(duì)容器的安全技術(shù)管理負(fù)責(zé)。應(yīng)指定具有壓力容器專(zhuān)業(yè)知識(shí)的工程技術(shù)人員，負(fù)責(zé)安全技術(shù)管理工作。（2）貫徹執(zhí)行本規(guī)程和有關(guān)的壓力容器安全技術(shù)規(guī)范；（3）編制壓力容器的安全管理規(guī)章制度；（4）編制壓力容器的年度定期檢驗(yàn)計(jì)劃，并負(fù)責(zé)組織實(shí)施；（5）向主管部門(mén)和當(dāng)?shù)貏趧?dòng)部門(mén)報(bào)送當(dāng)年壓力容器數(shù)量和變動(dòng)情況的統(tǒng)計(jì)報(bào)表，壓力容器定期檢驗(yàn)計(jì)劃的實(shí)施情況，存在的主要問(wèn)題等；（6）壓力容器的使用單位，必須建立壓力容器技術(shù)檔案；（7）檢驗(yàn)、焊接和操作人員的安全技術(shù)培訓(xùn)管理；

（8）壓力容器使用登記及技