合肥市南淝河大橋設(shè)計(jì)斜拉橋方案-土木工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)-畢業(yè)論文

合肥市南淝河大橋設(shè)計(jì)(斜拉橋方案)土木工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文合肥市南淝河大橋設(shè)計(jì)(斜拉橋方案六)摘要：本設(shè)計(jì)根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)要求,依據(jù)現(xiàn)行公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范,經(jīng)過(guò)初步分析，提出了預(yù)應(yīng)力混凝土矮塔斜拉橋、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋兩個(gè)比選橋型。綜合各方案的優(yōu)缺點(diǎn)，把預(yù)應(yīng)力混凝土矮塔斜拉橋作為推薦設(shè)計(jì)方案。進(jìn)行結(jié)構(gòu)細(xì)部尺寸擬定，并利用Midascivil2010建模，進(jìn)行靜活載內(nèi)力計(jì)算、配筋設(shè)計(jì)及控制截面應(yīng)力驗(yàn)算、變形驗(yàn)算等。經(jīng)計(jì)算表明該設(shè)計(jì)計(jì)算方法正確，內(nèi)力分布合理，符合設(shè)計(jì)任務(wù)的要求。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土矮塔斜拉橋結(jié)構(gòu)分析819836684Abstract：AccordingtothedesignassignmentandthepresentHighwayBridgeSpecifications,afterpreliminaryanalysis,twotypesofbridgearepresented,theyarePrestressedconcreteLowtowercable-stayedbridgeandprestressedconcretecontinuousbeambridge.Aftercomparingtheircharacterscomprehensively,thePrestressedconcreteLowtowercable-stayedbridgeareselectedasthemaindesignschemeforfurtheranalysis.Throughcreatemodelandrunstructuralanalysis,gettheeffectintheactionofdeadload,liveload,andthencalculatetheeffectinthebeamfordesigningprestressedsteelandthecheckingcomputationofkeysectionintension,stress,livingloaddistortion,Theconclusioncanbedrawnthatthedesignisuptotheassignment.Keyword:prestressedconcrete；PrestressedconcreteLowtowercable-stayedbridge；structureanalysis.1緒論1.1設(shè)計(jì)資料1.1.1工程背景（概況）：本項(xiàng)目位于規(guī)劃中的環(huán)巢湖道路跨南淝河處，是濱湖新區(qū)、巢湖之間連接的重要通道，它的建設(shè)對(duì)于“合肥經(jīng)濟(jì)圈”環(huán)湖路發(fā)展以及合肥濱湖新城具有重要意義。1.1.2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1）道路等級(jí)：公路Ⅰ級(jí)2）計(jì)算行車(chē)速度：603）設(shè)計(jì)荷載：汽車(chē)：公路-Ⅰ級(jí)，人群：2.5kN/m24）橋梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年5）橋面寬度布置為：主橋：全寬20米，半幅布置：0.25米（護(hù)欄）+2米（人行道）+7.5米（機(jī)動(dòng)車(chē)道）+0.25米（黃線分隔帶）；6）環(huán)境類(lèi)別：除樁基礎(chǔ)采用Ⅳ類(lèi)環(huán)境外，其余均采用Ⅰ類(lèi)環(huán)境；7）橋面鋪裝：10cm厚C40防水混凝土+防水層+10cm厚瀝青混凝土8）防洪等級(jí)：河道內(nèi)采用300年一遇洪水位12.61米（即規(guī)劃大堤堤頂高程），河道外引橋采用百年一遇洪水位10.85米；9）通航標(biāo)準(zhǔn)：航道等級(jí)：限制性航道Ⅲ級(jí)；通航凈空：通航凈寬60米，凈高：8米；通航水位：10.62米（20年一遇）；最低通航水位：5.4米（98%保證率）；10）地震基本烈度7度，地震動(dòng)峰值加速度0.1g，本橋按8度設(shè)防；11）高程系統(tǒng)：黃海高程基準(zhǔn)（地形圖中標(biāo)高為吳淞高程系統(tǒng)與黃海高程系統(tǒng)高程差常數(shù)-1.888米）；坐標(biāo)系統(tǒng)：北京54坐標(biāo)系統(tǒng)，中央子午線117度。1.1.3氣象水文1）氣候橋位區(qū)氣候?qū)儆趤啛釒駶?rùn)氣候區(qū)，冬冷夏熱，春秋溫和，季節(jié)變化顯著。區(qū)內(nèi)年平均氣溫15°C，極端最高溫度41.0°C（1959年8月26日），極端最低溫度-20°C（1955年1月6日）；多年平均降雨量989.3mm，降水在全年中分配不均。5~8月降水量較大，約占全年降水量的55~60%，11—12月降水量最少。多年平均蒸發(fā)量1459.44mm，6~8月蒸發(fā)量最強(qiáng)，12~2月蒸發(fā)量最弱。橋位區(qū)內(nèi)降水具有降水量較大，降水延續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，短時(shí)間降水強(qiáng)度大等特征。本區(qū)暴雨和夏季高溫炎熱氣候?qū)方ㄔO(shè)和營(yíng)運(yùn)帶來(lái)不利影響。2）河流流域情況南淝河古稱(chēng)施水，源于江淮分水嶺大潛山余脈長(zhǎng)崗（地面高程72米）南麓。東南向流，至夏大郢進(jìn)入董鋪水庫(kù)，于大楊店南出庫(kù)后，穿亳州路橋，經(jīng)合肥市區(qū)左納四里河、板橋河來(lái)水，穿屯溪路橋至河上口左納二十埠河來(lái)水，至三汊河左納店埠河來(lái)水，折西南流，于施口注入巢湖，全長(zhǎng)70公里，流域面積1464平方公里。橋址處常年平均枯水位為6.31米。設(shè)計(jì)中采用7.31米為施工水位。3）航運(yùn)、航道橋址處南淝河河道，航道等級(jí)為限制性航道Ⅲ級(jí)（高8米，寬60米），河底標(biāo)高3.5米。底寬45米，設(shè)計(jì)邊坡1：3。本橋在橋跨布置，承臺(tái)標(biāo)高的設(shè)置上均充分考慮了通航要求。船舶撞擊力為：橫橋向800kN、順橋向650kN。1.1.4工程地質(zhì)1）地質(zhì)構(gòu)造橋位區(qū)位于我國(guó)東部一個(gè)頗為特殊的構(gòu)造部位，從結(jié)構(gòu)上看，處于新華夏第二隆起帶和秦嶺緯向構(gòu)造帶，淮陽(yáng)山字形東翼前弧的復(fù)合部位；從組成看處于華北、揚(yáng)子兩個(gè)地史發(fā)展特點(diǎn)不同的地塊交接部位。本區(qū)包括滁巢隆起的南段，淮陽(yáng)地盾的北緣及合肥凹陷的東南部分。2）底層橋位區(qū)底層屬于華北底層區(qū)魯西地層分區(qū)的長(zhǎng)豐小區(qū)，底層較為簡(jiǎn)單，構(gòu)成基底最古老的為太古界霍邱群，其上為巨厚的第三系覆蓋。由于進(jìn)入第四紀(jì)晚更新世以后，區(qū)內(nèi)接受沉積為主，致使工程區(qū)內(nèi)大部分為第四系全新統(tǒng)所覆蓋。本次鉆探所揭露上覆地層為第四系全新統(tǒng)沖擊層（Q4a1），巖性主要為流塑~軟塑狀態(tài)軟土，可塑~硬塑狀態(tài)粉質(zhì)粘土、粘土，稍密~密實(shí)狀態(tài)粉土，松散~中密狀態(tài)粉細(xì)砂和中粗砂層。下層基巖大部分隱伏于地表以下，巖性主要為第三系定遠(yuǎn)群（Eldn）泥質(zhì)粉砂層。3）斷裂區(qū)內(nèi)主要斷裂有：肥中斷裂、六安~合肥斷裂、肥西~韓擺渡斷裂、合肥~千人橋隱伏斷裂、西山驛~白石山斷裂、清水澗~塔子山斷裂及古河~散兵斷裂。橋位附近無(wú)斷裂經(jīng)過(guò)，區(qū)域構(gòu)造穩(wěn)定性良好。4）地震本區(qū)屬于地震中等活動(dòng)區(qū)。有史記載以來(lái)，區(qū)內(nèi)發(fā)生5.0級(jí)的地震有三次，據(jù)2001年8月1日實(shí)施的中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖（GB18306-2001）》，本場(chǎng)地地震峰值加速度分區(qū)屬于0.10g（相當(dāng)于原地震基本烈度Ⅶ度），對(duì)應(yīng)抗震設(shè)防烈度7度。本橋按8度設(shè)防。1.1.5主要材料1）混凝土混凝土標(biāo)號(hào)采用部位不低于C50混凝土主梁、主塔不低于C40混凝土橋墩、臺(tái)蓋梁；敦柱不低于C30混凝土橋墩、臺(tái)承臺(tái)、系梁不低于C30水下混凝土橋墩樁基混凝土技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）以及《公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041—2000）的規(guī)定。2）普通鋼材采用R235、HRB335、HRB400級(jí)鋼筋及鋼筋焊接網(wǎng)，其技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)分別符合《鋼筋混凝土熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1—2008）、《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2—2007）、《鋼筋混凝土用焊接鋼筋網(wǎng)》（YB/T076—1997）的規(guī)定。3）預(yù)應(yīng)力鋼絞線縱、橫向預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224—2003）的規(guī)定，單根鋼絞線直徑為Φ15.2mm，公稱(chēng)面積Ay=140，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk=1860MPa，彈性模量Ep=1.95×1MPa。4）斜拉索斜拉索采用高強(qiáng)度低松弛鍍鋅鋼絞線，鋼絞線的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk=1860MPa，彈性模量Ep=1.95×105MPa；斜拉索在主塔內(nèi)通過(guò)矩形鞍座來(lái)實(shí)現(xiàn)在其塔內(nèi)錨固，為實(shí)現(xiàn)單根更換斜拉索內(nèi)鋼絞線目的。錨具必須采用與鋼絞線對(duì)應(yīng)廠家配套產(chǎn)品，斜拉索張拉端在主梁內(nèi)。5）其它所有材料必須具有國(guó)家技術(shù)質(zhì)量監(jiān)督部門(mén)確認(rèn)的產(chǎn)品質(zhì)量認(rèn)證，出廠合格證明。鋼材焊接應(yīng)采用符合要求的焊條或焊絲。支座預(yù)埋鋼板采用Q235C鋼板，應(yīng)符合《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700—2006）的規(guī)定。支座采用球形鋼支座，建議優(yōu)先采用減震型球形鋼支座，應(yīng)符合《球形支座技術(shù)條件》（GB/T17955—2000）的規(guī)定，同時(shí)應(yīng)滿足設(shè)計(jì)有關(guān)要求，伸縮裝置應(yīng)符合《公路橋梁伸縮裝置》行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，防水層應(yīng)采用可靠的高性能防水材料。1.1.6附件（圖）1）南淝河大橋橋位平面圖2）南淝河大橋橋位地質(zhì)縱斷面圖3）南淝河大橋總體布置圖（僅作參考）1.2收集的資料及主要參考文獻(xiàn)1.2.1設(shè)計(jì)規(guī)范1）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB01-2003）.人民交通出版社，2003.2）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）.人民交通出版社，2004.3）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）.人民交通出版社，2004.4）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD63－2007）.人民交通出版社，2005.5）《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》（JTGTB02-01-2008）6）《公路水泥混凝土路面設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD40-2004）7）《冷軋帶肋鋼筋》（GB13788—2008）8）《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224—2003）9）《公路工程混凝土結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)范》（JTG/TB07—01—2006）10）《公路交通安全設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD81—2006）11）《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ025—86）12）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）13）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041—2000）14）《城市橋梁養(yǎng)護(hù)技術(shù)規(guī)范》（CJJ99—2003J281—2003）15）《城市橋梁設(shè)計(jì)準(zhǔn)則》（CJJ11-93）16）《內(nèi)河通航標(biāo)準(zhǔn)》（GB50139—2004）17）《公路斜拉橋設(shè)計(jì)細(xì)則》（JTGTD65—01—2007）18）《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/TD60—01—2004）1.2.2參考書(shū)1）橋梁工程教材2）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理教材3）路基路面工程教材4）公路勘測(cè)設(shè)計(jì)教材5）公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)拱橋（上、下），梁橋（上、下），墩臺(tái)與基礎(chǔ)，人民交通出版社1994。6）斜拉橋設(shè)計(jì)1.2.3參考圖集公路橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)圖；2比選方案2.1方案構(gòu)思根據(jù)地形地質(zhì)情況、交通量和排洪要求以及通航要求，本設(shè)計(jì)除了要考慮公路橋涵設(shè)計(jì)要求的技術(shù)先進(jìn)，安全可靠，適用耐久，經(jīng)濟(jì)合理外，還要充分考慮景觀要求。擬定了以下兩個(gè)比選方案：1）連續(xù)梁橋方案圖2.1連續(xù)梁橋方案主跨徑的擬定：主跨擬定為100m,邊跨采用0.6倍的中跨徑，即60m。橋梁全長(zhǎng)為60+100+60=220m,如圖1所示順橋向梁的尺寸擬定墩頂處梁高取L/20，即5.0m?？缰辛焊呷/40，即2.5m。梁底采用線性過(guò)渡。截面尺寸如下圖2所示圖2.2連續(xù)梁橋截面1）矮塔斜拉橋方案圖2.3矮塔斜拉橋方案主跨徑的擬定：主跨擬定為130m,邊跨采用0.58倍的中跨徑，即75m。橋梁全長(zhǎng)為75+130+75=280m,如圖3所示順橋向梁的尺寸擬定墩頂處梁高取L/20，即5.0m?？缰辛焊呷/40，即2.5m。梁底采用線性過(guò)渡。截面尺寸如下圖2所示圖2.4斜拉橋截面2.2方案比選2.2.1連續(xù)體系由于支點(diǎn)負(fù)彎矩的存在，使跨中正彎矩顯著減少。與簡(jiǎn)支體系相比較，連續(xù)體系可以減小主梁的高度，從而降低結(jié)構(gòu)自重，并且這本身又減小了恒載內(nèi)力；另外，連續(xù)體系在橋墩上只需設(shè)置一排支座，這也相應(yīng)減小了橋墩的尺寸；連續(xù)尺寸在運(yùn)營(yíng)條件上更是一大優(yōu)勢(shì)。然而由于連續(xù)梁橋是超靜定體系，墩臺(tái)基礎(chǔ)的不均勻沉降會(huì)使梁內(nèi)產(chǎn)生不利的附加內(nèi)力，因而連續(xù)梁橋適合建在地基條件較好的地方；另外，連續(xù)梁橋在支點(diǎn)有負(fù)彎矩區(qū)段，梁上翼緣受拉，可能出現(xiàn)裂縫，若防水處理不好，雨水容易侵入。2.2.2兼有連續(xù)梁橋與斜拉橋的優(yōu)點(diǎn)。與連續(xù)梁橋相比,它有如下優(yōu)點(diǎn):(1)跨越能力較連續(xù)梁橋大。當(dāng)中支點(diǎn)梁高相同時(shí),矮塔斜拉橋的跨度可比連續(xù)梁橋大1倍以上;(2)對(duì)于大跨度梁而言,相同跨度的矮塔斜拉橋比連續(xù)梁橋經(jīng)濟(jì)。與斜拉橋相比,它有如下優(yōu)點(diǎn):(1)塔高較矮,塔身結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,施工方便;(2)斜拉索應(yīng)力變化幅度小,可采用較高的應(yīng)力,一般情況下,斜拉橋拉索的應(yīng)力為標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的0.4~0.45倍,而部分斜拉橋可用至0.5~0.6倍,從而減少鋼材用量;(3)主梁抗彎剛度大,可采用梁式橋施工方法,無(wú)需象斜拉橋那樣采用大型牽索掛籃,極大地方便了施工;(4)整體剛度大,變形小,尤其適用于荷載大、標(biāo)準(zhǔn)高的鐵路橋梁。由于部分斜拉橋的這些優(yōu)點(diǎn),就決定了其有獨(dú)特的特點(diǎn)。2.3推薦方案綜合考慮各方面因素，根據(jù)公路橋涵的設(shè)計(jì)要求：技術(shù)先進(jìn)，安全可靠，適用耐久，經(jīng)濟(jì)合理，并考慮本橋與周?chē)h(huán)境協(xié)調(diào)，選用預(yù)應(yīng)力混凝土矮塔斜拉橋方案為推薦方案。圖2.5矮塔斜拉橋立面圖3主要材料3.1混凝土斜拉橋主梁C60混凝土索塔C50混凝土引橋預(yù)制箱梁、現(xiàn)澆接頭、濕接縫C50混凝土混凝土調(diào)平層C40混凝土防護(hù)欄桿C40混凝土墩冒、墩身、臺(tái)帽、背墻、臺(tái)身C50混凝土橋頭搭板C40混凝土引橋承臺(tái)、系梁及主引橋基樁C40混凝土表3.1各部分所采用混凝土3.2斜拉索斜拉索采用250型系列鋼絞線拉索及相應(yīng)配套的模具，鋼絞線應(yīng)力幅不小于200MPa，鋼絞線復(fù)合GB/T5224-2003低松弛鋼絞線的規(guī)定。3.3鋼材預(yù)應(yīng)力鋼材：預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用符合GB/T5224-2003的規(guī)定，單根鋼絞線公稱(chēng)直徑為Φ15.2mm，公稱(chēng)面積A=140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk=1860Mpa，彈性模量Ep=1.95×105Mpa。錨具采用鋼絞線群錨。普通鋼筋采用R235、HRB335鋼筋，其技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合《鋼筋混凝土用焊接鋼筋網(wǎng)》（YB/T076-1997）、《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2-2007）和《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1-2008）的規(guī)定。3.4橋梁支座支座采用減震型球形鋼支座，其標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合《球形支座技術(shù)條件》（GB/T17955-2000）的規(guī)定。3.5伸縮縫采用毛勒系列的組合式伸縮縫，其主要技術(shù)要求應(yīng)符合《公路橋梁伸縮縫裝置》（JT/T327-2004）的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。3.6橋面鋪裝橋面采用10cm厚C40防水混凝土+防水層+10cm厚瀝青混凝土。4斜拉橋的主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.1設(shè)計(jì)步驟及結(jié)構(gòu)體系4.1.1設(shè)計(jì)步驟（1）擬定斜拉橋跨徑組合，根據(jù)通航條件、地質(zhì)條件等確定斜拉橋橋位。（2）參照以往成橋?qū)嵗?，依?jù)規(guī)范要求，確定主梁、橋塔尺寸、拉索間距傾角等。（3）設(shè)計(jì)比選方案。主要從力學(xué)性能、運(yùn)營(yíng)條件等方面分別進(jìn)行比較。（4）成橋分析。通過(guò)Midas建模，計(jì)算拉索初拉力，以達(dá)到成橋階段受力均勻，變形滿足。（5）施工階段分析。要求每一階段都滿足受力要求，變形要求。（6）PSC設(shè)計(jì)及復(fù)核。4.1.2結(jié)構(gòu)體系斜拉橋是一個(gè)由索、塔、梁三種基本構(gòu)件組成的組合結(jié)構(gòu)，根據(jù)梁的支撐方式可分為連續(xù)梁、單懸臂梁、T形剛架及連續(xù)剛構(gòu)等。按梁、塔、索三者結(jié)合方式，可組成四種不同的結(jié)構(gòu)體系，即漂浮體系、支承體系、塔梁固結(jié)體系和剛構(gòu)體系。本橋設(shè)計(jì)采用塔梁固結(jié)體系這種體系的優(yōu)點(diǎn)是，減少塔墩彎曲和主梁中央段的軸向拉力。缺點(diǎn)是中孔滿載時(shí)，主梁在墩頂處轉(zhuǎn)角位移導(dǎo)致塔柱傾斜，顯著增大主梁跨中撓度和邊跨負(fù)彎矩；上部結(jié)構(gòu)重力和活荷載反力都需由支座傳給橋礅，這就需要設(shè)置很大噸位的支座。在中小跨徑斜拉橋中，隨著大噸位盆式橡膠支座的出現(xiàn)，簡(jiǎn)化了支座構(gòu)造，為設(shè)計(jì)施工提供了很大的方便。在大跨徑斜拉橋中，這種結(jié)構(gòu)體系可能要設(shè)置上萬(wàn)噸級(jí)的支座，支座的設(shè)計(jì)制造及日后的養(yǎng)護(hù)、更換均較困難。4.2橋跨布置橋梁分跨及縱向布置一般遵循以下準(zhǔn)則：橋梁孔跨的布置，除滿足橋梁功能及其他條件的要求外，應(yīng)使其總造價(jià)最低（當(dāng)然，對(duì)于不同的橋長(zhǎng)，應(yīng)結(jié)合路基一起比較）。一般來(lái)說(shuō)，地質(zhì)越差則下部結(jié)構(gòu)投資越大，就越采用較大的跨度，以減少支撐結(jié)構(gòu)的工程量，從而節(jié)省投資，反之亦然。因此，橋梁孔跨布置往往表現(xiàn)為：引橋小于主橋，邊跨小于中跨。斜拉橋邊跨和中跨之比應(yīng)注意滿足其在懸臂施工其跨度應(yīng)滿足施工時(shí)對(duì)稱(chēng)T構(gòu)對(duì)跨度的要求。同一區(qū)段內(nèi)，橋梁的孔徑和式樣應(yīng)力求統(tǒng)一；同一座橋梁，除通航和其他要求外，應(yīng)盡量采用相同的結(jié)構(gòu)并且等跨；對(duì)于跨度不超過(guò)50m的簡(jiǎn)支梁橋，其跨度應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)跨度。以達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)施工，以達(dá)到經(jīng)濟(jì)效益。通航河流上，橋梁中線應(yīng)與航線正交。當(dāng)不能避免斜交時(shí)，應(yīng)適當(dāng)加大通航孔徑。通航孔橋跨結(jié)構(gòu)應(yīng)高出橋下通航凈空建筑限界。當(dāng)然，橋跨結(jié)構(gòu)不能伸進(jìn)橋面行車(chē)/人建筑限界。通過(guò)設(shè)計(jì)洪水流量、橋跨結(jié)構(gòu)高出設(shè)計(jì)洪水水位并有足夠的富裕、其產(chǎn)生的沖刷系數(shù)小于容許值是橋梁孔徑必須滿足的條件之一，這是水文對(duì)橋梁的基本要求。由于不良地質(zhì)的影響，墩臺(tái)布置應(yīng)遵循以下幾點(diǎn)：墩臺(tái)不應(yīng)設(shè)在軟硬不均勻的地基土上；墩臺(tái)位置應(yīng)避免斷層、滑坡、擠壓破碎帶、石灰?guī)r溶洞及溶溝、黃土陷穴與暗洞或局部軟弱地基等不良地質(zhì)處。根據(jù)以上準(zhǔn)則，主橋布采用跨徑75m+130m+75m預(yù)應(yīng)力混凝土雙塔雙索面矮塔斜拉橋，塔梁固結(jié)體系，邊中跨之比為0.5769，滿足要求，橋塔采用雙柱式。4.3主梁設(shè)計(jì)4.3.1矮塔斜拉橋主梁特點(diǎn)及分類(lèi)4.3.1.1.矮塔斜拉橋主梁的設(shè)計(jì)特點(diǎn)主梁直接承受車(chē)輛荷載，是矮塔斜拉橋主要承重構(gòu)件之一。由于受斜拉索的支撐作用，其受力性能不僅取決于自身的結(jié)構(gòu)體系，同時(shí)與塔的剛度、梁塔連接方式、索的剛度和索形等密切相關(guān)，所以主梁設(shè)計(jì)必須綜合考慮梁、塔、索三者之間的關(guān)系。4.3.1.2主梁的截面形式比較典型的截面形式有六種：板式截面形式：高跨比可以做的很小，比較適合雙索面。雙邊肋式：構(gòu)造簡(jiǎn)單，抗扭剛度小，但施工方便，僅適用于雙索面，橋?qū)捲?0m以下。雙邊箱：比較適合雙索面，此結(jié)構(gòu)有效減輕了結(jié)構(gòu)的自重，抗風(fēng)性能好，外形美觀，宜于雙索面。單箱加斜撐式：適合于單索面，此結(jié)構(gòu)采用斜腹板，可減少墩臺(tái)尺寸，抗風(fēng)性能好，結(jié)構(gòu)抗彎扭性能優(yōu)異，外觀輕巧美觀。單箱多室截面：適合于單、雙索面。三角形箱形截面：抗扭剛度大，對(duì)抗風(fēng)比較有利，適合于單雙索面。4.3.2主梁形式本橋采用混凝土箱形主梁。4.3.2.1采用混凝土主梁的主要原因1）造價(jià)低，一般輕型的正交各向異性鋼梁的重量（400kg/m2）約為混凝土上部構(gòu)造（1600kg/m2）的1/4，但前者的造價(jià)比后者約大2～3倍。但對(duì)于跨徑較大的斜拉橋當(dāng)主跨大于500m時(shí)，混凝土主梁造價(jià)難以抵消由于混凝土自重大而導(dǎo)致拉索和基礎(chǔ)費(fèi)用的額外增值。由于本橋主跨僅130m，故采用混凝土主梁。2）剛度大撓度小。在汽車(chē)荷載作用下，產(chǎn)生的主要撓度約為類(lèi)似結(jié)構(gòu)的60％左右。3）抗風(fēng)穩(wěn)定性好。這是由于混凝土結(jié)構(gòu)振動(dòng)衰減系數(shù)約為鋼結(jié)構(gòu)的兩倍。4）后期養(yǎng)護(hù)比鋼橋簡(jiǎn)單便宜。缺點(diǎn)是跨越能力不如鋼結(jié)構(gòu)大，施工速度不如鋼結(jié)構(gòu)快。但是本橋?qū)缭侥芰σ蟛⒉桓?，而且?duì)施工進(jìn)度方面并沒(méi)有太苛刻的要求，故采用混凝土主梁。4.3.2.2采用箱梁的主要原因1）抗扭剛度大，對(duì)抗風(fēng)比較有利。2）箱梁有效的減輕了結(jié)構(gòu)的自重，抗風(fēng)性能好，外形美觀。4.3.3具體設(shè)計(jì)參數(shù)圖4.1跨中截面圖4.2支點(diǎn)截面主梁橫斷面采用抗扭剛度較大的箱型截面，為單箱雙室截面，支點(diǎn)梁高5m，跨中梁高2.5m。梁高按線性過(guò)渡變化，箱梁頂寬24m，懸臂長(zhǎng)2.65m，箱底寬18.7m。主梁頂板厚0.3m，底板厚0.3～1.0m。邊腹板厚0.5m，中腹板厚0.6m。4.4索塔設(shè)計(jì)索塔是通過(guò)斜拉索將上部結(jié)構(gòu)的永久荷載、汽車(chē)荷載和人群荷載傳遞給墩、臺(tái)及基礎(chǔ)。索塔是承受并傳遞溫度、風(fēng)、水、冰、地震等自然外力的核心構(gòu)件。索塔是突出顯示斜拉橋景觀效果的主體，對(duì)斜拉橋的整體美學(xué)效果起到至關(guān)重要的影響。索塔上的作用力除本身的自重引起的軸力外，還有拉索索力的垂直分力引起的軸向力、水平分力引起的彎矩和剪力。索塔設(shè)計(jì)應(yīng)滿足強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定等使用要求，并充分考慮施工方便、造價(jià)低及造型美觀等要求。4.4.1索塔基本型式從橋梁立面看，索塔有獨(dú)柱式、A形和倒Y形等。從橫橋向看，斜拉橋索塔形式有獨(dú)柱式、雙柱式、門(mén)式、斜腿門(mén)式、倒V式、寶石式、倒Y式等。4.4.2尺寸擬定4.4.2.1索塔選型本橋索塔采用單柱式。索塔的整體造型既需考慮受力需要，又要考慮景觀設(shè)計(jì)的要求，并盡可能的方便施工。綜合考慮各方面因素，本設(shè)計(jì)采用雙塔雙索面。4.4.2.2尺寸擬定和構(gòu)造要求1、尺寸由規(guī)范的矮塔斜拉橋橋面以上塔高與跨徑比易選用1/7.4～1/14，故得塔高H介于9.29～17.57之間，本橋取塔高16m。橋塔采用矩形截面，順橋向?qū)?.0m，橫橋向2.0m，布置在人行道與機(jī)動(dòng)車(chē)道之間。2、塔鋼筋設(shè)計(jì)根據(jù)塔柱斷面的受力情況，塔柱各部分采用不同配筋率配置豎向鋼筋。塔柱豎向配置Ф32的鋼筋，水平向布置Ф16的箍筋和拉結(jié)筋。為防止混凝土表面出現(xiàn)收縮裂縫，所有塔柱、橫梁外側(cè)面設(shè)置一層Ф6的帶肋防裂鋼筋焊網(wǎng)。3、索錨固區(qū)錨固區(qū)位于塔柱中間部分，一個(gè)索塔上共有8對(duì)拉索，共四個(gè)索塔。為了提高結(jié)構(gòu)的耐久性，增加預(yù)應(yīng)力管道灌漿的密實(shí)度，所有的預(yù)應(yīng)力管道均采用塑料波紋管成型，并采用真空輔助吸漿工藝進(jìn)行壓漿。塔身上部設(shè)有鞍座，以便拉索通過(guò)。每根拉索對(duì)應(yīng)一個(gè)鞍座。主塔及鞍座構(gòu)造見(jiàn)圖紙。4.5斜拉索設(shè)計(jì)4.5.1拉索縱向布置圖4.3拉索的縱向布置：a）豎琴形索.b）輻射形索.c）扇形索本橋?yàn)殡p塔雙索面斜拉橋，斜拉索采用扇形布置，兩索面相互平行，在主梁上的基本索距為6m，索塔上的基本索距為1m。4.5.2索的選擇鋼索作為斜拉索的主體，必須用高強(qiáng)度的鋼筋、鋼絲或鋼絞線制作。其主要形有如下幾種。圖4.4a)鋼筋索；b)鋼絲索；c)鋼絞線索；d）單股鋼絞線；e)封閉式鋼纜拉索體系由稀索向密索演變，拉索多采用鍍鋅高強(qiáng)鋼絲平行索，也有采用鋼絞線斜拉索，國(guó)內(nèi)外已有多個(gè)具有相當(dāng)規(guī)模的斜拉索專(zhuān)門(mén)生產(chǎn)商，從下料編束、錨頭制造、檢測(cè)安裝測(cè)試到斜拉索防護(hù)套制作的整個(gè)工藝已經(jīng)流程化，給設(shè)計(jì)、施工帶來(lái)了方便。目前，國(guó)內(nèi)外斜拉橋的斜拉索多采用平行鋼絲束拉索和平行鋼絞線束拉索。鋼絲束拉索由工廠制作，在工地安裝，質(zhì)量可靠，但跨徑較大時(shí)，斜拉索質(zhì)量較大，需要較大的吊裝設(shè)備。鋼絞線拉索在工地組裝，可單根穿束，單根張拉，方便靈活。本橋斜拉索采用高強(qiáng)度低松弛鍍鋅鋼絞線。鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk=1670MPa，彈性模量Ep=1.95X105MPa。4.5.3拉索的下料長(zhǎng)度斜拉索的下料長(zhǎng)度是指拉索在設(shè)計(jì)溫度下無(wú)應(yīng)力狀態(tài)的下料長(zhǎng)度。下料長(zhǎng)度的確定首先應(yīng)計(jì)算每根拉索的長(zhǎng)度基數(shù)L0，再對(duì)之進(jìn)行若干項(xiàng)修正，如初拉力作用下的彈性伸長(zhǎng)修正、初拉力作用下的垂度修正、錨具位置修正等。當(dāng)下料時(shí)的溫度與設(shè)計(jì)溫度不一致時(shí)，還應(yīng)考慮溫度修正值。拉索在設(shè)計(jì)溫度時(shí)的無(wú)應(yīng)力下料長(zhǎng)度計(jì)算公式（適用于冷鑄錨具）為：式中，——每根拉索的長(zhǎng)度基數(shù)，是指該拉索上下兩個(gè)索孔出口處在拉索完成后錨固面的空間距離；——初拉力作用下的彈性伸長(zhǎng)修正；——初拉力作用下的拉索垂度修正；——張拉端錨具位置修正，最終位置可設(shè)定螺母定位于錨杯前1/3處；——錨固端錨具位置修正，可設(shè)定螺母定位于錨杯的1/2處；——錨固板厚度；3為拉索兩端所需要的鋼絲鐓頭長(zhǎng)度；為鋼絲直徑。4.5.4拉索的防護(hù)拉索是斜拉橋長(zhǎng)期暴露的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，因此必須針對(duì)侵蝕性環(huán)境的影響，特別是對(duì)腐蝕加以防護(hù)。工程實(shí)踐中由于拉索的腐蝕而導(dǎo)致索修復(fù)和更換的例子并不鮮見(jiàn)。近年來(lái)，現(xiàn)代斜拉橋廣泛采用了一些更為有效的防護(hù)措施，例如，鋼絲鍍鋅，將鋼絲或鋼絞線用塑料材料（油脂、石蠟、彈性環(huán)氧產(chǎn)品等）包裹，每根絞線均設(shè)置管道等等。實(shí)際上常采用上述的綜合防護(hù)措施，且都在工廠進(jìn)行，既保證質(zhì)量，又便于安裝。1．拉索管道除了封閉式拉索外，一般拉索均設(shè)置于鋼制或塑料管道中，這在一定程度上防止了侵蝕性環(huán)境的影響。這種措施的有效性主要取決于拉索的類(lèi)型和附加的防護(hù)措施，特別是灌入材料和包裹材料。2．鍍鋅將鋼絲浸入鍍鋅池，自動(dòng)控制完成。3．錨具防護(hù)管道和錨具之間連結(jié)構(gòu)造必須防止水的流入或匯集，在關(guān)鍵部位的防水有不同的設(shè)施布置，見(jiàn)下圖所示。4．事故防護(hù)拉索設(shè)計(jì)必須考慮事故造成的危險(xiǎn)，例如車(chē)輛撞擊、火災(zāi)、爆炸和破壞等防護(hù)。為此應(yīng)考慮：1）拉索下部2m范圍內(nèi)用鋼管防護(hù)，生根于橋面并和拉索管道相接。2）鋼管的尺寸（厚度、間距）和錨固區(qū)的加強(qiáng)要足以抵抗火災(zāi)和破壞的危險(xiǎn)。3）錨固區(qū)要予以加強(qiáng)以抵抗車(chē)輛撞擊。4）防護(hù)構(gòu)件的替換不影響拉索本身，并盡可能的不影響交通。5.拉索的減振暴露于大氣中的拉索在風(fēng)雨天會(huì)出現(xiàn)振動(dòng)。原因與對(duì)策：氣流在拉索的背風(fēng)面生成卡門(mén)渦流，渦流激振的頻率正好和拉索的自身的某一階自振頻率合拍，于是拉索受激產(chǎn)生上下振動(dòng)，并形成駐波。由于不是所有拉索都同時(shí)出現(xiàn)風(fēng)激頻率和自振頻率同步的情況，因此，同一座橋上的拉索有的振動(dòng)，有的不振動(dòng)。斜拉橋的橋面受風(fēng)激出現(xiàn)上下振動(dòng)，從而迫使全橋拉索振動(dòng)。振動(dòng)導(dǎo)致拉索根部出現(xiàn)反復(fù)撓曲，索中鋼絲產(chǎn)生附加撓曲應(yīng)力，加速了鋼絲的疲勞，因此拉索的風(fēng)振應(yīng)加以防護(hù)。針對(duì)拉索的起振條件，只要將拉索自身的結(jié)構(gòu)阻尼增加到某一程度，就可以使拉索不具備起振條件，從而防止拉索出現(xiàn)振動(dòng)。常用方法是在拉索上設(shè)置阻尼支點(diǎn)。這種阻尼支點(diǎn)可以采用高阻尼粘彈性材料或粘性剪切型阻尼器來(lái)實(shí)施，也可以用油膜阻尼器實(shí)施。5斜拉橋的附屬工程設(shè)計(jì)5.1橋面鋪裝橋面鋪裝是車(chē)輪直接作用的部分，主要有三項(xiàng)功能：一是防止車(chē)輪和履帶直接磨耗橋面板，并保證橋面的平整度；二是保護(hù)主梁免受雨水侵蝕；三是分布車(chē)輪的集中荷載。為此，橋面鋪裝要滿足抗車(chē)轍、抗滑、行車(chē)舒適、不透水等要求。就斜拉橋而言，橋面板有兩種結(jié)構(gòu)形式，即混凝土橋面板和鋼橋面板?；炷翗蛎姘宓臉蛎驿佈b可采用水泥混凝土和瀝青混凝土等類(lèi)型，并且在橋面板和鋪裝層之間設(shè)置有防水層。本橋所用鋪裝材料10cm厚C40防水混凝土+防水層+10cm厚瀝青混凝土。5.2橋梁護(hù)欄5.2.1橋梁護(hù)欄等級(jí)為了保證行人和行車(chē)安全、保證道路的暢通、高速，在大橋上濕重護(hù)欄是極其必要的。而且在一般情況下，橋梁的外側(cè)的危險(xiǎn)程度明顯高于道路。設(shè)置在橋梁上的護(hù)欄按防撞等級(jí)劃分為PL1、PL2、PL3三級(jí)。每一防撞等級(jí)的橋梁護(hù)欄應(yīng)避免在相應(yīng)條件下的失控車(chē)輛越出，防撞等級(jí)及相應(yīng)的設(shè)計(jì)條件見(jiàn)表5.1。式中Z代表護(hù)欄的容許變形量。橋梁護(hù)欄與橋梁欄桿在功能上的區(qū)別在于，護(hù)欄是防止車(chē)輛突破、下穿、翻越橋梁而設(shè)；橋梁欄桿在于防止行人和非機(jī)動(dòng)車(chē)輛掉入橋下，是一種不具有防止失控車(chē)輛越出橋外的裝飾性結(jié)構(gòu)。由于本橋是城市橋梁，車(chē)流量很大，是城市的重要構(gòu)造物，故采用PL2的橋梁護(hù)欄。5.2.2橋梁護(hù)欄的結(jié)構(gòu)構(gòu)造在選擇橋梁護(hù)欄時(shí)，首先確定防撞等級(jí)，然后再根據(jù)公路等級(jí)、美觀、經(jīng)濟(jì)以及主梁的結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行護(hù)欄形式的選擇。構(gòu)造形式還要綜合考慮道路等級(jí)、美觀、經(jīng)濟(jì)、橋梁外側(cè)危險(xiǎn)物特征及養(yǎng)護(hù)等影響因素。除此之外，尚應(yīng)考慮以下條件：對(duì)橋梁美觀要求高，宜采用梁柱式或組合式橋梁護(hù)欄；梁跨越大片水域，橋下凈空較高時(shí)，宜采用組合式或鋼筋混凝土墻式護(hù)欄；積雪嚴(yán)重的地區(qū)宜采用梁柱式或組合式橋梁護(hù)欄；為了減輕橋梁自重和減輕碰撞荷載對(duì)橋面板的作用，可采用金屬制護(hù)欄；設(shè)置地點(diǎn)防撞等級(jí)適用范圍設(shè)計(jì)條件車(chē)輛碰撞速度（km/h）車(chē)輛重量(t)碰撞角度(。)碰撞力(kN)Z=0Z=0.3～0.6路側(cè)、中央分隔帶PL1一般公路跨越高速公路，一級(jí)公路802.02012085～705010.015PL2高速公路、一級(jí)公路7010.015200160～125PL3橋外特別危險(xiǎn)、需要重點(diǎn)保護(hù)的特大橋8014.015360280～230表5.1橋梁護(hù)欄5.3橋面排水為了迅速排除橋面積水，除設(shè)置橋面縱橫坡外，常常需要沿橋面兩側(cè)設(shè)置一定數(shù)量的排水設(shè)施，即泄水管。通常當(dāng)橋面縱坡大于2%而橋長(zhǎng)小于50m時(shí)，一般能保證雨水從橋頭引道上排入排水溝，橋上可不設(shè)置泄水管。但對(duì)于本橋而言，橋梁的長(zhǎng)度大于100m，在橋梁范圍內(nèi)縱坡較緩，故5～10m設(shè)置一個(gè)泄水管。泄水管的過(guò)水面積通常按排泄3倍設(shè)計(jì)徑流量計(jì)算，設(shè)計(jì)徑流量可根據(jù)《公路排水設(shè)計(jì)規(guī)范》中推薦的方法計(jì)算。由于本畢業(yè)設(shè)計(jì)的重點(diǎn)在主橋結(jié)構(gòu)計(jì)算，故過(guò)水面積參考其他案例得出。5.4橋梁伸縮縫為使車(chē)輛平穩(wěn)通過(guò)橋面并滿足橋面變形需要，應(yīng)在梁端設(shè)置伸縮縫，這種裝置稱(chēng)為橋面伸縮縫裝置。和一般橋梁一樣，由于溫度變化、混凝土收縮和徐變、活荷載等因素，斜拉橋的端部會(huì)產(chǎn)生水平變位和轉(zhuǎn)角。此外，墩臺(tái)位移，地震以及縱坡等也會(huì)導(dǎo)致梁端部的變位?？v橋向的水平變位靠伸縮縫來(lái)適應(yīng)，因此，主梁的伸縮量和轉(zhuǎn)角是伸縮縫選型的主要參數(shù)。5.4.1伸縮量的計(jì)算伸縮量的確定應(yīng)考慮溫度變化、混凝土收縮徐變、活載、風(fēng)荷載等作用，在主梁上產(chǎn)生的順橋向的位移量以及施工安裝誤差，另外還應(yīng)考慮一定的伸縮安全富裕量。5.4.2伸縮縫的類(lèi)型伸縮縫的類(lèi)型很多，如鋼板伸縮縫裝置、橡膠板伸縮縫裝置、組合伸縮裝置等。斜拉橋的跨度一般較大，聯(lián)長(zhǎng)較長(zhǎng)，在溫度、混凝土收縮徐變、可變荷載作用等下主梁的收縮量較大，因此矮塔斜拉橋采用伸縮量較大的伸縮裝置。5.5支座及其它附屬設(shè)施5.5.1支座支座的主要作用是將橋跨結(jié)構(gòu)上的恒載、活載傳遞到橋墩上，同時(shí)保證橋跨結(jié)構(gòu)所要求的位移和轉(zhuǎn)角，以便于設(shè)計(jì)受力狀態(tài)與計(jì)算時(shí)采用的理論圖示相吻合。5.5.2避雷系統(tǒng)對(duì)于矮塔斜拉橋，僅在橋塔上設(shè)置避雷針，避雷針的截面面積不小于100mm2。為了防止銹蝕，避雷針采用鍍鋅或其他有效的防腐防銹措施。5.5.3航道航標(biāo)燈當(dāng)橋梁跨越有通航要求的河流或海域時(shí)，應(yīng)設(shè)置航道航標(biāo)燈。航道航標(biāo)燈一般由相關(guān)單位設(shè)計(jì)安裝，施工時(shí)要注意預(yù)埋相應(yīng)的連接件。5.5．4過(guò)橋管線過(guò)橋管線包括：照明電纜、移動(dòng)通信、有線電視等。管線均在人行道下通過(guò)。6主體結(jié)構(gòu)分析計(jì)算6.1計(jì)算荷載6.1.1永久作用：6.1.1.1一期恒載：包括混凝土主梁、主塔和斜拉索自重6.1.1.2二期恒載：二期恒載是結(jié)構(gòu)體系施工完成之后，進(jìn)行橋面鋪裝和防撞護(hù)欄的施工時(shí)對(duì)橋面系施加的恒載，這里橋面鋪裝采用10cm瀝青混凝土制成，其等效均布荷載值為2*(（12-0.25-2）*0.1*24+（12-0.25-2）*0.1*25)=95.55KN/m。模型建立過(guò)程中，將人行道自重算入二期恒載，將其擴(kuò)大為110kN/m。6.1.1.3收縮徐變：主塔及混凝土主梁的收縮、徐變按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄四計(jì)算。6.1.1.4主梁預(yù)應(yīng)力：鋼絞線直徑為15.2mm，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860MPa，張拉控制力為1395MPa。鋼束松弛率為0.03。6.1.1.5支座沉陷：邊墩沉降1.0cm,主墩沉降2.0cm,取最不利組合。6.1.2可變作用6.1.2.1活載：車(chē)道為四車(chē)道，設(shè)計(jì)荷載為公路-I級(jí)。沖擊系數(shù)：沖擊影響一般都是用靜力學(xué)的方法，即將車(chē)輛作用的動(dòng)力影響用車(chē)輛的重力乘以沖擊系數(shù)來(lái)表達(dá)。參照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）可知：雙塔斜拉橋的豎向彎曲基頻：無(wú)輔助墩的斜拉橋有輔助墩的斜拉橋式中—豎向彎曲基頻（Hz）；—斜拉橋主跨跨徑（m）。沖擊系數(shù)可按下式計(jì)算：當(dāng)＜1.5Hz時(shí)，＝0.05當(dāng)1.5Hz≤≤14Hz時(shí)，＝0.1767lnf-0.0157當(dāng)≥14Hz時(shí)，＝0.45式中-結(jié)構(gòu)基頻（Hz）本橋?yàn)闊o(wú)輔助墩的情況，采用f1式計(jì)算基頻，再計(jì)算沖擊系數(shù)。6.1.2.2溫度作用：均勻溫度取15℃，系統(tǒng)升溫25℃，系統(tǒng)降溫30℃。主梁的日照溫差按橋面板升溫5℃計(jì)。6.1.3作用組合根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》第4.1.6條規(guī)定：公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：6.1.3.1基本組合——永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：式中—承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；—第個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，按表4.1.6的規(guī)定采用；—第個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；—汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力）的分項(xiàng)系數(shù)，取=1.4；—汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；—在作用效應(yīng)組合中除汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力）、風(fēng)荷載外的其他第個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取=1.4；—在作用效應(yīng)組合中除汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力）、風(fēng)荷載外的其他第個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；—在作用效應(yīng)組合中除汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)只有一種其他可變作用（溫度）參與組合時(shí)，取=0.8。6.1.3.2公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：1)作用短期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：式中—作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)，汽車(chē)荷載（不計(jì)沖擊力）=0.7；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值。2)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：式中—作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車(chē)荷載（不計(jì)沖擊力）=0.4；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。表6.1作用效應(yīng)組合6.2成橋階段分析全橋采用MIDAS/Civil有限元專(zhuān)用程序進(jìn)行全面結(jié)構(gòu)分析計(jì)算。全橋共劃分為911個(gè)節(jié)點(diǎn)，408個(gè)單元。結(jié)構(gòu)計(jì)算離散圖見(jiàn)圖6-1所示（圖6-2為消隱圖）。圖6-1結(jié)構(gòu)離散圖圖6-2結(jié)構(gòu)消隱圖建立矮塔斜拉橋成橋階段模型的詳細(xì)步驟：設(shè)定建模環(huán)境定義材料和截面特性值建立主梁、主塔、拉索模型生成主塔上的支座輸入邊界條件利用未知荷載系數(shù)功能進(jìn)行拉索初拉力計(jì)算輸入荷載工況以及運(yùn)行結(jié)構(gòu)分析、計(jì)算未知荷載系數(shù)用未知荷載系數(shù)法求解索拉力時(shí)，首先只加重力、二期荷載和支座強(qiáng)制位移荷載，熟悉其使用過(guò)程，然后再把系統(tǒng)溫度荷載、梯度溫度荷載加上去，求得最終索拉力，注意索拉力要均勻。6.2.1模型的建立模型的建立通常有三種方法：1）通過(guò)建模助手來(lái)建立斜拉橋的模型2）從其它已建模型中導(dǎo)入3）手動(dòng)輸入節(jié)點(diǎn)、單元，以完成建模。這里采用手動(dòng)輸入的方法。1．定義材料和截面特性（1）定義材料本模型中采用兩類(lèi)材料：混凝土和鋼材?；炷粒褐髁汉退罩饕牧鲜腔炷?，主梁采用C60混凝土，索塔采用C50混凝土。鋼絞線（Strand1860）：斜拉索和預(yù)應(yīng)力筋采用（2）截面特性及與材料連接主要是混凝土隨時(shí)間的收縮徐變函數(shù)和強(qiáng)度函數(shù)，定義好后將它們賦給混凝土材料。1）主梁截面采用變截面，梁高線性變化。支座處梁高2.5m。主梁截面采用單箱雙室大箱梁。2）索塔截面索塔截面采用矩形截面。3）拉索截面斜拉索截面采用實(shí)心圓截面。半徑預(yù)采用0.08m。2．建立節(jié)點(diǎn)、單元主梁和索塔為一般梁?jiǎn)卧ɑ蜃兘孛媪簡(jiǎn)卧?，斜拉索為桁架單元。主梁和索塔上?m劃分一個(gè)單元。保證斜拉索在主梁上和索塔的錨固點(diǎn)處均應(yīng)設(shè)置節(jié)點(diǎn)。3．邊界條件邊墩處限制沿Y、Z方向的位移和X、Z軸的轉(zhuǎn)角位移，對(duì)稱(chēng)布置。塔墩處左側(cè)塔墩處限制沿X、Y、Z方向的位移和X、Z軸的轉(zhuǎn)角位移，右側(cè)塔墩處限制沿Y、Z方向的位移和X、Z軸的轉(zhuǎn)角位移。6.2.2索力調(diào)整6.2.2.1索力調(diào)整理論矮塔斜拉橋在索力調(diào)整上可以參照斜拉橋的索力調(diào)整理論，不同之處在于由于梁較剛，因此在施工過(guò)程中可不進(jìn)行索力調(diào)整。他們的主要優(yōu)點(diǎn)在于，恒載作用下斜拉索的索力是可以調(diào)整的。斜拉橋可以認(rèn)為是大跨徑橋梁的體外預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)。在力學(xué)性能方面，當(dāng)在荷載作用時(shí)，斜拉索的作用僅僅是彈性支承，更重要的是它能通過(guò)千斤頂主動(dòng)地施加平衡外荷載的初張力，正是因?yàn)樾崩鞯乃髁κ强梢哉{(diào)整的，斜拉索才可以改變主梁的受力條件。活載作用下，斜拉索對(duì)主梁提供了彈性支承，使主梁相當(dāng)于彈性支承的連續(xù)梁。斜拉橋的調(diào)索方法比較多，目前比較流行的主要有剛性支承連續(xù)梁法、零位移法、倒拆和正裝法、無(wú)應(yīng)力狀態(tài)控制法、內(nèi)力平衡法和影響矩陣法等。6.2.2.1.1剛性支承連續(xù)梁法剛性支承連續(xù)梁法是指在成橋狀態(tài)下，斜拉橋主梁的彎曲內(nèi)力和剛性支承的連續(xù)梁的內(nèi)力狀態(tài)一致。因此，可以非常容易的根據(jù)連續(xù)梁的支承反力確定斜拉索的初張力。按照剛性支承連續(xù)梁法確定的主梁彎矩對(duì)整個(gè)斜拉橋來(lái)說(shuō)是微不足道的，然而在具體的施工過(guò)程中如何才能達(dá)到這樣理想的斜拉索索力分布？顯然，如果懸拼過(guò)程中一次張拉，則不可能達(dá)到剛性支承連續(xù)梁的彎矩分布，因?yàn)楹蠑n段的彎矩將與一次張拉索力無(wú)關(guān)。跨中合攏段自重和二期恒載作用下必然產(chǎn)生比較大的正彎矩，要消除這一正彎矩就需要進(jìn)行二次調(diào)索。6.2.2.1.2零位移法零位移法的出發(fā)點(diǎn)是通過(guò)索力調(diào)整，是成橋狀態(tài)下主梁和斜拉索交點(diǎn)的位移為零。對(duì)于采用滿堂支架一次落架的斜拉橋體系，其結(jié)果與剛性支承連續(xù)梁法的結(jié)果一致。應(yīng)當(dāng)指出的是，以上這兩種方法用于確定主跨和邊跨對(duì)稱(chēng)的單塔斜拉橋的索力是最為有效的，對(duì)于主跨和邊跨幾乎對(duì)稱(chēng)的三跨斜拉橋次之，對(duì)于主跨和邊跨的不對(duì)稱(chēng)性較大的斜拉橋，幾乎失去了作用。因?yàn)檫@兩種方法必然導(dǎo)致比較大的塔跟彎矩，失去了索力優(yōu)化的意義。6.2.2.1.3倒拆和正裝法倒拆法是斜拉橋安裝計(jì)算廣泛采用的一種方法，通過(guò)倒拆、正裝交替計(jì)算，確定各施工階段的安裝參數(shù)，是結(jié)構(gòu)逐步達(dá)到預(yù)定的線型和內(nèi)力狀態(tài)。由于斜拉索的非線性和混凝土收縮徐變的影響，倒拆和正裝計(jì)算中，兩者不閉合，即按照倒拆的數(shù)據(jù)正裝，結(jié)構(gòu)偏離預(yù)定成橋狀態(tài)的線型和內(nèi)力狀態(tài)。倒拆法和正裝法閉合的關(guān)鍵是混凝土收縮徐變的處理。混凝土的徐變與結(jié)構(gòu)的形成過(guò)程有密切的關(guān)系，原則上倒拆法無(wú)法進(jìn)行徐變計(jì)算。為了解決倒拆和正裝計(jì)算徐變迭代問(wèn)題，第一輪倒拆計(jì)算，不計(jì)混凝土的收縮徐變，然后用上次倒拆的結(jié)果進(jìn)行正裝分析，逐階段考慮混凝土的收縮徐變的影響，并將各施工階段的收縮徐變值存盤(pán)，再次進(jìn)行到差計(jì)算時(shí)，采用上一次正裝計(jì)算階段的混凝土收縮徐變值，如此反復(fù)，直到正裝和倒拆的計(jì)算結(jié)果收斂到允許的精度。6.2.2.1.4無(wú)應(yīng)力狀態(tài)控制法無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法分析的基本思路是：不計(jì)斜拉索的非線性和混凝土收縮徐變的影響，采用完全線性理論對(duì)斜拉橋解體，只要保證單元長(zhǎng)度和曲率不變，則無(wú)論按照何種程序恢復(fù)還原后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力和線形將與原結(jié)構(gòu)一致。應(yīng)用這一原理，建立斜拉橋施工階段和成橋分析狀態(tài)的聯(lián)系。實(shí)際結(jié)構(gòu)是非線性的，實(shí)施起來(lái)需要作迭代，可按照以下步驟進(jìn)行：（1）計(jì)算成橋狀態(tài)各斜拉索無(wú)應(yīng)力狀態(tài)的長(zhǎng)度和主梁無(wú)應(yīng)力狀態(tài)下的預(yù)拱度。用成橋狀態(tài)的橋面線型扣除自重、斜拉索初張力、預(yù)應(yīng)力索效應(yīng)和混凝土的收縮徐變等產(chǎn)生的變位，即可求得，第一輪計(jì)算暫不包括混凝土收縮徐變的影響。（2）以作為安裝過(guò)程控制量進(jìn)行正裝計(jì)算。根據(jù)結(jié)構(gòu)受力的需要，斜拉索可以進(jìn)行一次或多次張拉，在最后一次張拉時(shí)，將索由當(dāng)前的長(zhǎng)度，通過(guò)張拉調(diào)整到預(yù)定的無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度，主梁各節(jié)點(diǎn)的初始標(biāo)高按預(yù)拱度設(shè)置。（3）為了保證合攏時(shí)橋面彈性曲線連續(xù)，需要調(diào)索。（4）由于施工階段混凝土的收縮徐變和結(jié)構(gòu)非線性行為的影響，由上述安裝計(jì)算得到的成橋狀態(tài)的索力和線形，重新調(diào)整主梁的預(yù)拱度和無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)，投入下一輪迭代。6.2.2.1.5內(nèi)力平衡法內(nèi)力平衡法的基本原理是設(shè)計(jì)適當(dāng)或合理地斜拉索初張力，以使結(jié)構(gòu)各控制截面在恒載和活載共同作用下，上翼緣的最大應(yīng)力和材料的允許應(yīng)力之比等于下翼緣的最大應(yīng)力和材料容許應(yīng)力之比。內(nèi)力平衡法假設(shè)斜拉索的初張力為未知數(shù)，各截面特性以及初張力以外的恒載內(nèi)力和活載內(nèi)力為已知數(shù)。設(shè)結(jié)構(gòu)某控制截面上緣的抗彎截面模量為，下翼緣抗彎模量為，和分別為最大和最小活載彎矩，為上緣材料的容許應(yīng)力，為下緣材料的容許應(yīng)力，內(nèi)力平衡時(shí)要達(dá)到的恒載彎矩為，則這時(shí)上緣應(yīng)力和下緣應(yīng)力為：=(+)/(6-1)=(+)/（6-2）根據(jù)平衡原理：/=-/（6-3）將式(3-1)和式（3-2）代入式（3-3）可知，（6-4）從式（3-4）中得到恒載彎矩為：（6-5）（6-6）式中，為截面中性軸到上翼緣的距離；為截面中性軸到下翼緣的距離。以恒載彎矩為目標(biāo)向量，它由兩部分組成，一部分由斜拉索張力以的恒載產(chǎn)生的彎矩向量｛｝組成。總恒載彎矩可以表示如下：｛｝=【】｛｝+｛｝（6-7）式中，｛｝為斜拉索的初張力向量；【】為影響矩陣。由式（3-7）可知：｛｝=【】-1(｛｝-｛｝)（6-8）式中，斜拉索初張力向量｛｝即為由內(nèi)力平衡法推導(dǎo)出的最佳或最合理的斜拉索初張力。由以上推導(dǎo)可以看出，內(nèi)力平衡法確定斜拉索初張力的步驟為：根據(jù)（3-5）式計(jì)算預(yù)期的總恒載彎矩｛｝。根據(jù)（3-8）式計(jì)算斜拉索的初張力向量｛｝。假如截面為同一類(lèi)型的材料且上下對(duì)稱(chēng)時(shí)，則有：（6-9）（6-10）式（6-10）表明，當(dāng)截面為同一材料且上下對(duì)稱(chēng)時(shí)，預(yù)期的目標(biāo)彎矩等于活載彎矩最大值和最小值代數(shù)和的一半，即將活載彎矩包絡(luò)圖中上下兩條包絡(luò)線的中心線反號(hào)作為預(yù)期的恒載彎矩（目標(biāo)彎矩），這樣恒載彎矩包絡(luò)圖和活載彎矩包絡(luò)圖之和，即為組合彎矩包絡(luò)圖，其中心線基本為零。如果只考慮斜拉索彈性模量的修正，彎矩包絡(luò)圖的帶寬（正、負(fù)彎矩包絡(luò)圖的差）和斜拉索的初張力無(wú)關(guān)，僅與結(jié)構(gòu)布局和活載形式、大小有關(guān)。因此，可以看出斜拉橋“調(diào)索”的實(shí)質(zhì)是通過(guò)外加荷載改變內(nèi)力包絡(luò)圖包絡(luò)帶中心線的位置，同時(shí)考慮恒載和活載的影響，將包絡(luò)帶中心線拉到接近為零的位置，從而得到一個(gè)非常平坦的內(nèi)力包絡(luò)圖，使結(jié)構(gòu)處于良好的受力狀態(tài)。6.2.2.1.6影響矩陣法1）基本概念首先定義幾個(gè)名詞：調(diào)值向量：結(jié)構(gòu)中關(guān)心截面的n個(gè)指定調(diào)整值的獨(dú)立元素所組成的列向量，記為：｛｝=｛｝T(6-11)式中，（=1,2,…,）可以是關(guān)心截面的內(nèi)力值或位移值。被調(diào)向量：結(jié)構(gòu)中指定可以用來(lái)調(diào)整關(guān)心截面內(nèi)力、位移的n個(gè)獨(dú)立向量所組成列向量，記為：｛｝=｛｝T(6-12)式中，（）可以是關(guān)心截面的內(nèi)力值或位移值。因此，現(xiàn)在需要采用已知的調(diào)值向量來(lái)求未知的被調(diào)向量。影響向量：被調(diào)向量中第I個(gè)元素發(fā)生單位變化，引起調(diào)值向量｛｝的變化向量，記為：｛｝i=｛｝T(6-13)影響矩陣：被調(diào)向量中第I個(gè)元素發(fā)生單位變化時(shí)，引起的n個(gè)影響向量依次排列所形成的矩陣，記為：【】=【｛｝1｛｝2…｛｝i…｛｝n】=（6-14)如果認(rèn)為在調(diào)整階段結(jié)構(gòu)滿足線性疊加原理，根據(jù)影響矩陣的定義可知：【】｛｝=｛｝(6-15)式中，【】為影響矩陣，｛X｝為被調(diào)向量，｛｝為調(diào)值向量。2）成橋狀態(tài)的索力優(yōu)化這里我們要講的是多種目標(biāo)函數(shù)對(duì)成橋狀態(tài)索力優(yōu)化的統(tǒng)一形式，但為了方便仍以彎曲能量最小為目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行推導(dǎo)。結(jié)構(gòu)的彎曲應(yīng)變能可寫(xiě)成：(6-16)對(duì)于離散的桿系結(jié)構(gòu)可寫(xiě)成：(6-17)式中，是結(jié)構(gòu)單元總數(shù)；、和分別表示號(hào)單元的桿件長(zhǎng)度，材料彈性模量和截面慣矩；和分別表示單元左、右端彎矩。將式(6-12)改寫(xiě)成：(6-18)式中，｛｝和分別是左、右端彎矩向量，為系數(shù)矩陣：(6-19)式中，（=1,2,…）令調(diào)索前左、右端彎矩向量分別為和，施調(diào)索力向量為，則調(diào)索后彎矩向量為：(6-20)｝(6-20)｝式中，和分別為索力對(duì)左、右端彎矩的影響矩陣。將式(3-20)代入式（3－18）得：(6-21)式中，是一與無(wú)關(guān)的常數(shù)。要使索力調(diào)整后結(jié)構(gòu)應(yīng)變能最小，令：()(6-22)式（3－22）代入式（3－21）并寫(xiě)成矩陣形式：（6－23）至此索力優(yōu)化問(wèn)題就轉(zhuǎn)化為式（6－23）的階線性代數(shù)方程求解問(wèn)題。式（6－23）給出了使整個(gè)結(jié)構(gòu)彎矩能量最小時(shí)最優(yōu)索力與彎矩影響矩陣的關(guān)系。用同樣的方法容易得到如下結(jié)論：如果取彎矩應(yīng)變能與拉壓應(yīng)變能之和為目標(biāo)函數(shù)，則要在式（6－18）左、右端增加構(gòu)件軸力與索力影響矩陣的關(guān)系項(xiàng)，就可方便地得出相應(yīng)的最優(yōu)索力方程。如果索力優(yōu)化時(shí)只將結(jié)構(gòu)中一部分關(guān)心截面內(nèi)力的應(yīng)變能作為目標(biāo)函數(shù)，則式（6－23）左、右端的影響矩陣用索力相應(yīng)于這些關(guān)心截面內(nèi)力的影響矩陣取代就可以得出相應(yīng)的最優(yōu)索力方程。用相似的方法還可以定義許多有實(shí)際工程意義的目標(biāo)函數(shù)，并通過(guò)變換得到與式（6－18）相似的索力優(yōu)化方程。式（3－23）中的矩陣可以看作為單元的柔度矩陣對(duì)單元彎矩的加權(quán)矩陣，對(duì)變截面的斜拉橋，優(yōu)化結(jié)果意味著內(nèi)力將按截面的剛度分配，如果矩陣可以由用戶隨意調(diào)整，則可根據(jù)構(gòu)件的重要性和特點(diǎn)，人為給出各構(gòu)件在優(yōu)化時(shí)的加權(quán)量。當(dāng)矩陣為單位矩陣時(shí)，優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)就變成了彎矩平方和。顯然，以彎矩平方和作為目標(biāo)函數(shù)，沒(méi)有考慮構(gòu)件的柔度對(duì)彎曲能量的吸收權(quán)，通常其優(yōu)化結(jié)果不如用彎曲能量為目標(biāo)函數(shù)的結(jié)果合理。用恒載和活載共同作用下的彎曲能量作為目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行索力優(yōu)化，只需將內(nèi)力組合后的結(jié)果代替式（6－23）中的和即可。施工階段的索力優(yōu)化實(shí)際施工時(shí)，由于構(gòu)件重量、剛度、施工精度、索力誤差和溫度變化等方面的原因，可能使施工階段的結(jié)構(gòu)實(shí)際狀態(tài)偏離理想狀態(tài)，對(duì)索力的優(yōu)化是施工階段糾正偏差的重要原因。設(shè)關(guān)心截面上個(gè)控制變量的誤差向量為，通過(guò)根索的索力施調(diào)向量的作用，使誤差向量變?yōu)?，則：＝＋（6－24）式中，為索力對(duì)控制變量的影響矩陣?？刂谱兞靠赡苁顷P(guān)心截面的內(nèi)力、位移、支反力等混合控制變量組成的向量，這些變量的量綱各異，如果直接選用誤差向量模的平方作為目標(biāo)函數(shù)，可能導(dǎo)致優(yōu)化失敗，為此，可以引入相應(yīng)的權(quán)矩陣來(lái)體現(xiàn)各控制變量的量綱和其自身的重要性。設(shè)權(quán)矩陣為，取目標(biāo)函數(shù)為：（6－25）則問(wèn)題變?yōu)槭剑?－23）的一個(gè)特例，索力優(yōu)化方程為：（6－26）以上簡(jiǎn)單介紹了斜拉橋索力調(diào)整的幾種方法，實(shí)際施工中的索力調(diào)整是比較復(fù)雜的，而且實(shí)踐性很強(qiáng)。結(jié)構(gòu)分析工程師的經(jīng)驗(yàn)非常重要，只有多次反復(fù)試算才可以得到比較滿意的索力。例如對(duì)于錨固在支座上方或附近部位的斜拉索，應(yīng)該取橋塔上的位移或彎矩作為控制值，而不應(yīng)取主梁上的位移或彎矩作為控制值，會(huì)導(dǎo)致病態(tài)方程。對(duì)于輔助墩附近的斜拉橋建議人為假定索力進(jìn)行試算，義得到理想的結(jié)構(gòu)內(nèi)力和線形。6.2.2.2索拉力初步調(diào)整1、建立相應(yīng)荷載工況并輸入相應(yīng)荷載值荷載工況名稱(chēng)自重二期恒載橫隔梁初張力1－16荷載類(lèi)型恒荷載恒荷載節(jié)點(diǎn)荷載用戶定義荷載荷載值豎向系數(shù)－1110kN/m46.75KN1kN表6-2荷載工況及相應(yīng)荷載值2、索力初步調(diào)整1）檢查分析模型，運(yùn)行分析。2）定義荷載組合3)利用未知荷載組合系數(shù)法調(diào)整索力。即預(yù)先限制某些節(jié)點(diǎn)或單元的變位或內(nèi)力，通過(guò)荷載組合以達(dá)到這些限制條件的要求，從而求出未知荷載系數(shù)。限制節(jié)點(diǎn)變位的方法通常得不到最優(yōu)解，而且調(diào)整出來(lái)的拉索索力分布十分不均勻，甚至多處出現(xiàn)負(fù)值，并且試算過(guò)程相當(dāng)麻煩。通過(guò)將若干單元的右側(cè)節(jié)點(diǎn)彎矩進(jìn)行限制，然后逐步調(diào)整，并查看相應(yīng)應(yīng)力及梁截面彎矩圖，以使主塔不受或只受很小彎矩、主梁的彎矩分布均勻、索力在每根拉索上分布相對(duì)均勻?yàn)槟繕?biāo)，最終確定兩三個(gè)較好的荷載組合及相應(yīng)的初張力。荷載工況系數(shù)荷載工況系數(shù)自重(ST)1拉索117500二期恒載(ST)1拉索127500拉索18000拉索137700拉索28000拉索147700拉索37700拉索157500拉索47700拉索167500拉索56500橫隔梁節(jié)點(diǎn)荷載1拉索66500支座沉降1拉索76400系統(tǒng)溫度1拉索86400車(chē)道荷載1拉索96700人群荷載1拉索106700表6-3荷載組合LCB3圖6-3自重作用下的梁?jiǎn)卧獌?nèi)力圖圖6-4LCB3作用下的梁?jiǎn)卧獌?nèi)力圖6.2.2.3最終索拉力調(diào)整和成橋分析1）運(yùn)行分析，查看結(jié)果。2）根據(jù)上述結(jié)果，給主梁截面配置預(yù)應(yīng)力鋼筋。運(yùn)行分析，查看結(jié)果是否滿足規(guī)范要求。若不滿足，繼續(xù)調(diào)整預(yù)應(yīng)力布置，直到達(dá)到要求為止。3）對(duì)上述索力再次進(jìn)行小幅度優(yōu)化，以確定最優(yōu)索力。鋼束種類(lèi)：經(jīng)過(guò)若干次調(diào)整（包括索拉力和預(yù)應(yīng)力筋），得到荷載組合LCB4，可以得到較好的內(nèi)圖，LCB4組合如下：荷載工況系數(shù)荷載工況系數(shù)自重(ST)1拉索114100二期恒載(ST)1拉索124100拉索15850拉索135000拉索25850拉索145000拉索34700拉索155850拉索44700拉索165850拉索54300橫隔梁節(jié)點(diǎn)荷載1拉索64300支座沉降1拉索73700系統(tǒng)溫度1拉索83700車(chē)道荷載1拉索93950人群荷載1拉索103950預(yù)應(yīng)力荷載1表6-4荷載組合LCB4圖6-5LCB4作用下的梁?jiǎn)卧獌?nèi)力圖-My把LCB4拉索初拉力系數(shù)賦值給相應(yīng)的拉索,自動(dòng)生成荷載組合，并根據(jù)需要對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼束作適當(dāng)調(diào)整，得到內(nèi)力圖和變形形狀如下：承載能力極限狀態(tài)：圖6-6CBall：RCENV-STR作用下的梁?jiǎn)卧獌?nèi)力圖——My圖6-7CBall：RCENV-STR作用下的梁?jiǎn)卧獌?nèi)力圖——Fx圖6-8CBall：RCENV-STR作用下的梁?jiǎn)卧獌?nèi)力圖——Fz圖6-9CBall：RCENV-STR作用下的梁?jiǎn)卧冃涡螤钫Ｊ褂脴O限狀態(tài)：圖6-10CBall：RCENV-SER1作用下的梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）圖（上翼緣）圖6-11CBall：RCENV-SER1作用下的梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）圖（下翼緣）圖6-12CBall：RCENV-SER1作用下的梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）圖（腹板7號(hào)點(diǎn)）圖6-13CBall：RCENV-SER1作用下的梁?jiǎn)卧獞?yīng)力圖（組合值）由本橋：因?yàn)樵摌驗(yàn)槿A(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，故全橋不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》，預(yù)應(yīng)力混凝土的極限壓應(yīng)力≤0.5，因?yàn)楸緲蛑髁杭八魉捎肅60混凝土，其軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為32.4MPa，即要求該主梁及索塔處最大拉應(yīng)力不超過(guò)0.5×38.5×Pa=1.925×KN/。是否出現(xiàn)拉應(yīng)力壓應(yīng)力最大值（KN/）規(guī)范限值（KN/）是否滿足規(guī)范要求梁?jiǎn)卧獞?yīng)力圖（組合）否1.4471.925滿足PSC截面上翼緣否1.1691.925滿足PSC截面下翼緣否1.4561.925滿足PSC截面腹板7號(hào)點(diǎn)否0.7911.925滿足表6-5極限狀態(tài)下梁?jiǎn)卧獞?yīng)力圖表由上表，主梁及索塔各截面均不出現(xiàn)拉應(yīng)力，且壓應(yīng)力在規(guī)范限值范圍內(nèi)，滿足設(shè)計(jì)要求。6.3施工階段分析6.3.1施工步驟一般通過(guò)斜拉橋的成橋階段分析計(jì)算結(jié)構(gòu)的截面和拉索的截面以及初拉力。斜拉橋的設(shè)計(jì)除了成橋階段的分析，而且還需要施工階段的分析。根據(jù)施工方案的不同，斜拉橋的結(jié)構(gòu)體系會(huì)發(fā)生很大的變化，且施工中的結(jié)構(gòu)體系有可能比成橋階段更不穩(wěn)定，所以應(yīng)對(duì)各施工階段進(jìn)行準(zhǔn)確的分析。按施工順序做的施工階段分析稱(chēng)為正裝施工階段分析。通過(guò)正裝施工階段分析驗(yàn)算施工中產(chǎn)生的應(yīng)力、檢查施工順序、可施工性等，找出最佳的施工方法。圖6-14斜拉橋的施工順序圖具體步驟：根據(jù)實(shí)際要求，添加施工階段分析控制數(shù)據(jù)。改變相應(yīng)荷載工況類(lèi)型，一般地，應(yīng)將自重等從恒荷載類(lèi)型改為施工階段荷載。施工順序圖如圖6-13所示，具體施工過(guò)程如表6-5所示。4.運(yùn)行分析，查看計(jì)算結(jié)果。施工階段內(nèi)容結(jié)構(gòu)組（激活）荷載組邊界組激活鈍化激活鈍化CS1澆注0#塊0#塊、0#塊支架、主塔支架自重0#塊支架支座主塔臨時(shí)支座0#塊支架剛性連接主塔臨時(shí)支座剛接CS2澆注橋塔橋塔塔梁剛接CS31#塊支架1#塊支架支座1#塊支架剛性連接CS4澆注1#塊1#塊1#塊預(yù)應(yīng)力BW1CS5掛籃2掛籃2、濕重20#塊支架支座0#塊支架剛性連接1#塊支架支座1#塊支架剛性連接CS6澆注2#塊2#塊2#塊預(yù)應(yīng)力BW2、BT1CS7掛籃3掛籃3、濕重3掛籃2、濕重2CS8澆注3#塊3#塊3#塊預(yù)應(yīng)力BW3、BT2CS9掛籃4掛籃4、濕重4掛籃3、濕重3CS10澆注4#塊4#塊4#塊預(yù)應(yīng)力BT3、橫隔梁1CS11拉索1拉索1拉索初拉力1拉索1剛性連接CS12掛籃5掛籃5、濕重5掛籃4、濕重4CS13澆注5#塊5#塊5#塊預(yù)應(yīng)力BT4、橫隔梁2CS14拉索2拉索2拉索初拉力2拉索2剛性連接CS15掛籃6掛籃6、濕重6掛籃5、濕重5CS16澆注6#塊6#塊6#塊預(yù)應(yīng)力BT5、橫隔梁3CS17拉索3拉索3拉索初拉力3拉索3剛性連接CS18掛籃7掛籃7、濕重7掛籃6、濕重6CS19澆注7#塊7#塊7#塊預(yù)應(yīng)力BT6、橫隔梁4CS20拉索4拉索4拉索初拉力4拉索4剛性連接CS21掛籃8掛籃8、濕重8掛籃7、濕重7CS22澆注8#塊8#塊8#塊預(yù)應(yīng)力BT7、橫隔梁5CS23拉索5拉索5拉索初拉力5拉索5剛性連接CS24掛籃9掛籃9、濕重9掛籃8、濕重8CS25澆注9#塊9#塊9#塊預(yù)應(yīng)力BT8、橫隔梁6CS26掛籃10掛籃10、濕重10掛籃9、濕重9CS27澆注10#塊10#塊10#塊預(yù)應(yīng)力BT9、橫隔梁7CS28拉索6拉索6拉索初拉力6拉索6剛性連接CS29掛籃11掛籃11、濕重11掛籃10、濕重10CS30澆注11#塊11#塊11#塊預(yù)應(yīng)力BT10、橫隔梁8CS31拉索7拉索7拉索初拉力7拉索7剛性連接CS32掛籃12掛籃12、濕重12掛籃11、濕重11CS33澆注12#塊12#塊12#塊預(yù)應(yīng)力BT11CS34拉索8拉索8拉索初拉力8拉索8剛性連接CS35掛籃13掛籃13、濕重13掛籃12、濕重12CS36澆注13#塊13#塊13#塊預(yù)應(yīng)力BT12CS37去掉掛籃13掛籃13、濕重13CS38澆注邊跨邊跨現(xiàn)澆邊跨支架邊墩支座邊墩臨時(shí)支座剛接邊跨支架剛性連接邊墩臨時(shí)支座邊跨支架支座CS39邊跨合攏及體系轉(zhuǎn)換邊跨合攏邊跨合攏預(yù)應(yīng)力邊墩永久支座邊跨永久支座剛接邊墩臨時(shí)支座剛接邊跨支架剛性連接邊墩臨時(shí)支座邊跨支架支座CS40中跨合攏及體系轉(zhuǎn)換中跨合攏中跨合攏預(yù)應(yīng)力主塔永久支座左主塔永久支座右主塔支座與梁剛接主塔臨時(shí)支座主塔臨時(shí)支座剛接CS41橋面鋪裝橋面鋪裝CS421000天表6-6施工過(guò)程明細(xì)表6.3.2各施工階段內(nèi)力圖：圖6-15CS1正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-16CS2正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-17CS3正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-18CS4正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-19CS5正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-20CS6正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-21CS7正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-22CS8正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-23CS9正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-24CS10正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-25CS11正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-26CS12正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-27CS13正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-28CS14正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-29CS15正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-30CS16正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-31CS17正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-32CS18正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-33CS19正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-34CS20正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-35CS21正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-36CS22正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-37CS23正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-38CS24正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-39CS25正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-40CS26正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-41CS27正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-42CS28正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-43CS29正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-44CS30正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-45CS31正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-46CS32正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-47CS33正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-48CS34正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-49CS35正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-50CS36正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-51CS37正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-52CS38正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-53CS39正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-54CS40正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-55CS41正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖圖6-56CS42正常使用極限狀態(tài)箱梁?jiǎn)卧獞?yīng)力（PSC）包絡(luò)圖三、各施工階段變形形狀:圖6-57CS1正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-58CS2正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-59CS3正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-60CS4正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-61CS5正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-62CS6正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-63CS7正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-64CS8正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-65CS9正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-66CS10正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-67CS11正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-68CS12正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-69CS13正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-70CS14正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-71CS15正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-72CS16正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-73CS17正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-74CS18正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-75CS19正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-76CS20正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-77CS21正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-78CS22正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-79CS23正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-80CS24正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-81CS25正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-82CS26正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-83CS27正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-84CS28正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-85CS29正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-86CS30正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-87CS31正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-88CS32正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-89CS33正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-90CS34正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-91CS35正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-92CS36正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-93CS37正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-94CS38正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-95CS39正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-96CS40正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-97CS41正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖圖6-98CS42正常使用極限狀態(tài)箱梁變形形狀包絡(luò)圖6.4PSC截面設(shè)計(jì)完成前面所述各項(xiàng)工作之后，繼而進(jìn)行PSC截面設(shè)計(jì)（即預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土截面設(shè)計(jì)）。在PSC截面設(shè)計(jì)時(shí)，需要輸入截面普通鋼筋，然后運(yùn)行程序，由程序給出各項(xiàng)驗(yàn)算數(shù)據(jù)表格。普通鋼筋暫時(shí)先輸入縱向鋼筋和箍筋。均布置縱向鋼筋（d32），布置在底板和頂板中：底板筋距底面0.22m,間距0.25m，橫向共布置60根；頂板筋距頂面0.2m，間距0.25m，橫向布置84根。箍筋全橋布置，采用d12的，四肢截面面積約為0.000452m，間距0.1m。運(yùn)行PSC設(shè)計(jì)，結(jié)果如附表1~7所示，由驗(yàn)算結(jié)果可知，各項(xiàng)指標(biāo)基本滿足要求，僅支點(diǎn)處個(gè)別截面剪力過(guò)大，因此尚需配置彎起鋼筋等加強(qiáng)抗剪能力。根據(jù)PSC設(shè)計(jì)結(jié)果對(duì)結(jié)構(gòu)做適當(dāng)調(diào)整，以期達(dá)到理想效果，且盡量使結(jié)構(gòu)和材料使用達(dá)到優(yōu)化。序號(hào)驗(yàn)算內(nèi)容驗(yàn)算是否滿足不滿足的原因分析1施工階段法向應(yīng)力驗(yàn)算是2使用階段正截面抗裂驗(yàn)算是3使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算是4使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算是5使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算是6使用階段正截面抗彎驗(yàn)算是7使用階段斜截面抗剪驗(yàn)算支座附近個(gè)別截面不滿足未考慮彎起鋼筋等配筋的抗剪能力表6-7PSC截面驗(yàn)算結(jié)果及分析結(jié)論本設(shè)計(jì)的南淝河大橋采用矮塔斜拉橋橋型。近年來(lái),矮塔斜拉橋(也稱(chēng)部分斜拉橋)作為介于預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋與斜拉橋之間的一種新的橋梁結(jié)構(gòu)形式出現(xiàn),并在日本、菲律賓、瑞士、韓國(guó)及我國(guó)得以應(yīng)用,尤其是日本大量的建造矮塔斜拉橋,使這種橋型得以發(fā)展起來(lái)?？梢灶A(yù)見(jiàn)，在我國(guó),矮塔斜拉橋?qū)⒊蔀橹行】鐝綐蛄褐械闹髁鳂蛐椭?。本設(shè)計(jì)以合肥市南淝河大橋?yàn)楣こ瘫尘埃饕U述其主橋上部結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算，并進(jìn)行下部結(jié)構(gòu)的尺寸擬定，以及施工圖繪制。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，通過(guò)與預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋進(jìn)行對(duì)比，綜合考慮自然條件和社會(huì)環(huán)境等各方面因素，最終選擇矮塔斜拉橋橋型。在結(jié)構(gòu)計(jì)算中，通過(guò)利用MIDAS/Civil有限元軟件來(lái)進(jìn)行主橋的成橋分析、施工階段分析、PSC截面設(shè)計(jì)。經(jīng)驗(yàn)算，各項(xiàng)設(shè)計(jì)基本符合規(guī)范要求。致謝經(jīng)過(guò)近一學(xué)期的努力摸索、學(xué)習(xí)、實(shí)踐，我們終于完成了本科學(xué)習(xí)期間最后的也是最重要的一門(mén)課程——畢業(yè)設(shè)計(jì)。通過(guò)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我又一次系統(tǒng)地復(fù)習(xí)了橋梁特別是斜拉橋的設(shè)計(jì)理論及相關(guān)學(xué)科的知識(shí)，更加加深了對(duì)所學(xué)知識(shí)的理解和掌握。通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)，我初步掌握了有限元軟件Midas/Civil的橋梁建模、成橋分析、施工階段分析和PSC截面設(shè)計(jì)等功能。在軟件學(xué)習(xí)中我遇到了許多理論上及具體軟件操作上的問(wèn)題，但是在老師的指導(dǎo)、師兄們的幫助下，經(jīng)過(guò)近一學(xué)期的努力，我們逐步的把它們解決了。同時(shí)，畢業(yè)設(shè)計(jì)的順利完成，離不開(kāi)我的同組同學(xué)們，在整個(gè)的設(shè)計(jì)過(guò)程中，我們互相支持，互相鼓勵(lì)，在互相批評(píng)、探討、學(xué)習(xí)中，我們的設(shè)計(jì)得以不斷的完善，最終幫助我完成了設(shè)計(jì)。再次感謝母校，感謝我的老師，感謝所有幫助過(guò)我的同學(xué)和朋友，謝謝你們！[參考文獻(xiàn)][1]JTGB01-2003公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)[S].北京：人民交通出版社，2004.[2]JTGD60-2004公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范[S].北京：人民交通出版社，2004.[3]JTGD62-2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：人民交通出版社，2004.[4]JTJ041-2000公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范[S].北京：人民交通出版社，2000.[5]JTGD61-2005公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：人民交通出版社，2005.[6]CJJ2-2008城市橋梁施工與質(zhì)量驗(yàn)收[S].北京：人民交通出版社，2008.[7]JTG/TD60-01-2004公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：人民交通出版社，2004.[8]JTGTD65—01—2007公路斜拉橋設(shè)計(jì)細(xì)則[S].北京：人民交通出版社，2007.[9]范立礎(chǔ).橋梁工程（上冊(cè)）[M].北京：人民交通出版社，2001.[10]汪蓮.橋梁工程[M].合肥：合肥工業(yè)大學(xué)出版社，2006.[11]葉見(jiàn)曙.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].北京：人民交通出版社，2005.[12]楊少偉.道路勘測(cè)設(shè)計(jì)[M].北京：人民交通出版社，2008.[13]朱林.路基路面