塔吊基礎施工組織方案最終版

目錄、編制說明及編制依據(jù)編制說明2編制依據(jù)2二、工程概三、工程地質(zhì)條件評價3四、各層地基土承力特征五、塔吊部位的土質(zhì)情況六、塔吊選七、塔吊基礎設計八、塔吊基礎施工工藝6九、施工質(zhì)量要求標準7質(zhì)量求標7施工質(zhì)量保證措施十、塔身防雷接地保護9十、安全注意事9十二、文明施工與環(huán)境保9十三、計算10式基礎計算書1.2.GB50007-2011GB50202-2002JGJ33-2012JGJ94-200850010-2010GB50204-20022010JGJ46-2005CCTC6513TC6013割ABC個立其BA主體完畢擬天然淺形異形柱框架均2—2.70m---4.60m,3.71m,均27.03m2.50---4.00m26.13m---29.54m,均采天層層300mm本工程地質(zhì)資料：詳見巖土工程勘察報告。由于單體工程較多，現(xiàn)塔吊群總體規(guī)劃如下：塔吊編號型位塔吊、工程條

基礎類型樁基礎1、巖土層均勻性評價場上四層層大上層(即填層洪土層層層層)和基巖分為。（1層場人填層土<1>大部分呈松散、欠壓實，局部壓實，部分鉆孔表層土耕植土。土質(zhì)散亂，性質(zhì)較差。（2泥土層場淤泥質(zhì)土層只在暗埋溝塘處零星分布，呈透體狀，流塑狀，壓縮性高。（3砂層場淤泥質(zhì)土層只在暗埋溝塘處零星分布，呈透體狀，呈稍密狀，粒徑均一。（4積層粉黏土<4>：質(zhì)均勻局部地為粉土含少量細砂，層在場地大部分域分布，厚度變化較。（5積土層泥質(zhì)粉巖、粗砂巖殘積土層（粉質(zhì)黏土層5-2>呈硬塑狀土質(zhì)均勻，性較好，含較多砂粒黏性較低，在地大部分區(qū)域布，厚度變化大。（6地臥基巖：場地強風基巖層面埋深均，一般埋深在～39.00m之，平埋深為，巖面標高-，平均標高-17.23m各風巖起伏較大。各鉆孔位的基巖面埋深標高，具體見表3：風化巖面深及標高匯總表。2、性土評價（1工土層本場地局分布人填層主為人工積粉質(zhì)黏土土部少砂，填層填較，一變均性質(zhì)差，地基。（2軟土本(即在量（3本場地殘積土層（粉質(zhì)黏土層5-2>）要為泥質(zhì)砂巖粗砂風殘積成，中粗砂巖較多細，局含中，遇軟化重強度速喪。強風巖呈巖土狀碎塊裂發(fā)富水性和水性中等于軟類石；對含砂高的石粗砂巖泥其遇水軟化強度變。巖石若暴露于氣中易軟化（泥粉砂巖成強度低設、施工，風夾有層有層強有風夾層中有風層有層本施地。、各層基土值地土據(jù)表狀及工層號稱程度f(kPa)

位f(kPaf)

ES<4><6><7><8><9>

粉質(zhì)黏土粉質(zhì)黏土泥質(zhì)粉砂、粗砂巖泥質(zhì)粉砂、粗砂巖、含巖泥質(zhì)粉砂、粗砂巖、含巖泥質(zhì)粉砂巖粗

1004.0塑390250塑560270風化----320強風化----500中風化----1100--微風化----2500--akSakakSak根據(jù)土狀態(tài)及據(jù)原位議工試驗建議層號稱程試驗建議建議E(MPa)度f(kPa))f(kPa)ak砂巖、含礫砂巖、況5#吊(QT6013型)：回填土強夯地基處理區(qū)域，采用10，層巖、砂，1000KPa章、塔吊型區(qū)塔，TC60131#2#用型，3#用TC5613-6塔型位號5#吊10#-12#、36#工TC6513

型基計據(jù)保水云高爾園首（C鉆孔柱狀和地基承載力與巖參數(shù)和樁基礎設計參數(shù)建議表，擬設計的塔吊基礎底面所因。：5#）樁基：徑，樁數(shù)，混凝土級樁鋼筋籠主筋Φ20，加勁筋Φ14Φ1500螺旋筋φ10200，加區(qū)長度6000mm。承臺：尺寸5500*5500*1350mm，混凝土等級筋雙層雙向25180，架立筋規(guī)格Φ16。八章、施工定→臺方挖灌封請設密實施質(zhì)標準1.準結(jié)允偏差法項目

允許偏差（mm）

方法15mm軸10mm

墻柱梁8mm剪力墻5mm垂直全（H）

≤5m＞5mH/1000≤30

經(jīng)緯儀經(jīng)緯儀經(jīng)緯儀標±10mm

水準儀拉高

全高±30mm

鋼尺檢查截面尺寸+8mm,-5mm電井筒長、寬對定位中心線+25mm,0mm

鋼尺檢查鋼尺檢查梯井

井筒全高（H）垂直度

H/1000且≤30

經(jīng)緯儀鋼尺檢查表面平整度8mm

2m靠尺或塞尺檢查預

預埋件10mm

鋼尺檢查埋設施中心線位置

預埋螺栓5mm預埋管5mm預留洞中心線位置15mm2.施（1）

鋼尺檢查鋼筋的種和質(zhì)量必符合設計要和有關標準的規(guī)定。每綁鋼筋時，由業(yè)工長對照施工確認。鋼筋表應保持清潔如有油污則須用棉紗蘸稀料擦拭干。鋼4）彎，保于10d。鋼保護層料卡間根據(jù)鋼的直徑長度、時做調(diào)，確保護層厚度足計要2121~2cm2為開始冒漿再和3澆養(yǎng)護直持底炎熱三天22周意護塔身防雷護1×4鍍與塔機基礎接螺栓接螺栓證接觸良好另一端接地避雷器阻得4歐姆裝業(yè)員安裝定接阻一事挖所員入戴各類機械設備和電線路應業(yè)員私拉二與環(huán)境護了文明環(huán)管下1統(tǒng)一規(guī)劃理布置各區(qū)域使序狀態(tài)使各地平坦?jié)崯o水2定全管理文件一考文明文明精神融匯安管中主道無員車3生區(qū)域入口置設置醒潔“圖五域平圖公4

5

6

距離符要綁扎開雨加7中到邊環(huán)邊復對使完便抓緊間進恢竣后活除活及其附近廢棄做好到“完監(jiān)師驗后第章計5#塔6013矩《《GB50010-2010《《GB50007-2011、機屬塔號塔立態(tài)最起高H

QTZ6013)塔機獨立態(tài)的高度H)B(m)、機荷

、塔機身荷標準

638.7

距

(m)30小車吊鉤G

小車最小作幅

(m)0最Qmax(kN)

最大中相應的大距RQmax(m)11.5kzzskkzzskM

(kN.m)738

65R

(m)

R

(m)2風荷載標準值ω(kN/m

ω

(kN/m)

B(、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房比較稀的鄉(xiāng)鎮(zhèn)城市)

振系β

效高化系μ

1.95荷載體型系μ

1.95系數(shù)后片桁架均充實

0.35

0.8×1.2×1.588×1.95×＝載標值ω

(kN/m)3塔機遞至礎荷標準

0.8×1.2×1.651×1.95×＝機準荷載標值

k1qk

(kN)＝(kN)k''k''F

k

(kN)943+601003F

vk

(kN)M

k

(kN·m)F

k

'(kN)

k1

F

vk

M

k

'(kN·889.004、塔傳遞至基礎荷載設計值作狀態(tài)塔機自重設

(kN)1.2F

k1

1131.6F

Q(kN)1.4F

Qk

1.4×60F(kN)計F

v(kN)1.4F

vk

31.8491.2×(65×30+3.8×11.5-65×6.3-170.5×11.8)+1.4×0.9×(738+0.5×22.749×46)設計1075.906F'(kN)1.2F

1.2×9431131.6

v'(kN)vk

82.807設計m)1.2×(65×30+3.8×0-65×6.3-170.5×11.8)+1.4×0.5×59.148×461338.886三、頂作用效應計承布置樁數(shù)n4承臺長l(m)6承l(wèi)4.9

承h(m)1.35承(m)6承臺寬樁心距ab(m)kkkkld(m)

ψ

C35

γ

(kN/m)25部覆'(m)1

γ

)19護層厚δ(mm)

50

配暗梁

否底高(m)基布圖及其荷載準：=bl(hγ+h'γ')=6×6×(1.35×25+1×19)=1899kN及上載設計：=1.2×1899=2278.8kN角線距：+a

0.5

2

+4.9

、荷載效應標準組kkkkkkkkkkkkVkkkkVkvvc：Q：)/n+(Mh)/L=(943+1899)/4+(889.004+59.148×)/n-(M+Fh)/L=(943+1899)/4-(889.004+59.148×、載效應基組合荷載效應基本組合偏下：=(F+G)/n+(M+F=(1131.6+2278.8)/4+(1338.886+82.807×1.35)/6.93=1061.943kN=(F+G)/n-(M+F=(1131.6+2278.8)/4-(1338.886+82.807×1.35)/6.93=643.257kN四樁載驗樁數(shù)樁凝強等級

C60

樁成工系數(shù)ψ

0.85樁混凝土重γ(kN/m)25樁標高m)-15

樁混凝土護層б(mm)

35樁有長度l樁配筋

t

(m)自定樁身載計值樁身應筋配筋

否6507Φ10.70

樁混土類型

預應凝土地基性地下位至表的離h

自然面標高(是

是

承η

土名稱

土層厚度l

i

(m)側(cè)征值

端阻征值

抗拔數(shù)

承載征值csiaiccsiaicckps

q(kPa)qf(kPa)101501007.321507.4816040000.6、基向壓載計u=πd=3.14×0.4=1.257mA=/4=3.14×0.4

fA=(bl-nA

R=Σq·l·AηfA≤R=710.517kN3kN≤1.2R、樁基豎向抗拔承載計算=570.687kN≥0不需行拔、樁身承載力計算縱應筋截Aπd/4=7×3.142×10.7/4=629mm

cpyccpycpysxbyl1/4hsbl、軸心受樁樁身載力荷載效應本組合的樁頂軸向壓力設計Q=Q=1061.943kNψfA+0.9f'A

-3

=3189.166kNQ=1061.943kNψfA+0.9f'A！(2)軸心受拔樁樁身承載力=570.687kN0不需進行心拔樁身載力算！、臺計承筋HRB400

HRB400承部向筋

承部向筋Φ25180HRB400

Φ25180HRB400承部向筋

承部向筋Φ25180、荷載計算承效度：h=1350-50-25/2=1288mmM=(Q)L/2=(1061.943+(643.257))×6.93/2=5908.217kN·XM=MaYM=Ma、受剪計算V=F/n+M/L=1131.6/4+

Φ25180受剪切載力面高響系β=(800/1288)

=0.888塔吊邊緣角樁邊的水平離：=(a-B-d)/2=(4.9-1.8-0.4)/2=1.35ma0l1l0lllhst0hslthst0hs0l1l0lllhst0hslthst0hsltlll1blll1blblllhptlblblllhpt0y1cλλ=1.048λ'=aλ=1.048=1.75/(λ+1)=1.75/(1.048+1)=0.854α=1.75/(+1)=1.75/(1.048+1)=0.854βαfbh3βαf=0.888×0.854×1.57×10×6×1.288=9203.212kNV=476.111kN≤min(αfbh、受沖切計算

βαflh=1.8+2×1.288=4.376ma=4.9m>B+2h=4.376ma=4.376m=(b-ac=(l-a/hλλ''=aλ=1=0.56/(β=0.56/([(c/2)+(cβ·f·h=[0.467×(0.75+1.3