高應(yīng)變擬合檢測(cè)報(bào)告

3基樁高應(yīng)變動(dòng)力試樁法工程名稱：某工地工程地點(diǎn)：托付單位：檢測(cè)日期：20231215報(bào)告總頁(yè)數(shù)：11頁(yè)中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)所巖土工程檢測(cè)中心20231220日首 頁(yè)

某工地〔JGJ106-2023〕樁型 預(yù)制混凝土樁地址設(shè)計(jì)砼強(qiáng)度等級(jí)設(shè)計(jì)承載力特征值〕工程樁總數(shù)錘型及重量

C2530021.0T

構(gòu)造型式持力層檢測(cè)樁數(shù)檢測(cè)時(shí)間

框架構(gòu)造Ф400粉土22023.12.15樁號(hào)〔#〕50

樁徑〔mm〕400

設(shè)計(jì)單樁豎向承載力特征值(kN)300

單樁豎向承載力極限值(kN)600kN801400300600kN計(jì)算分析方法高應(yīng)變曲線擬合法樁號(hào)50801〔kN〕725781最大動(dòng)位移(mm)2.582.18〔kN〕630640樁側(cè)阻力〔kN〕449465實(shí)測(cè)波速 km/s3.0453.180完 整 性 指 相應(yīng)缺陷深度m備注

1 1無(wú) 無(wú)中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)爭(zhēng)論所巖土工程檢測(cè)中心20231220日某工地基樁高應(yīng)變動(dòng)力試樁法檢測(cè)報(bào)告〔上崗證號(hào)〕報(bào)告編寫(xiě):〔上崗證號(hào)〕校 核：〔上崗證號(hào)〕審 核：〔上崗證號(hào)〕授權(quán)簽字人:聲明: 1.本檢測(cè)報(bào)告涂改、錯(cuò)頁(yè)、換頁(yè)無(wú)效；檢測(cè)單位名稱與檢測(cè)報(bào)告專用章名稱不符者無(wú)效；本報(bào)告無(wú)我單位“技術(shù)資格證書(shū)章”無(wú)效；本報(bào)告無(wú)檢測(cè)、審核、技術(shù)負(fù)責(zé)人簽字無(wú)效；如對(duì)本檢測(cè)報(bào)告有異議，可在報(bào)揭露出后20天內(nèi)向本檢測(cè)單位書(shū)面提請(qǐng)復(fù)議。20231220地址：武昌小洪山郵政編碼：430071：目聯(lián)系人：錄—工程概況… 5二工程地質(zhì)概況… 5～6\l“_TOC_250001“三檢測(cè)依據(jù)… 6四現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)… 6～9\l“_TOC_250000“五檢測(cè)結(jié)果… 9－、工程概況工程名稱某工地－、工程概況工程名稱某工地1工程地點(diǎn)托付單位建設(shè)單位勘察單位設(shè)計(jì)單位承建單位基樁施工單位監(jiān)理單位樁 型預(yù)制混凝土樁Ф400檢測(cè)日期持力層檢測(cè)方法

30022023.12.15(6)粉土

級(jí)樁長(zhǎng)檢測(cè)目的高應(yīng)變曲線擬合法

C25212.00單樁承載力六結(jié)論………………9七六結(jié)論………………9七附圖表……………9網(wǎng)址：E–mail：二、工程地質(zhì)概況

〔GB50007-2023〕〔JGJ106-2023〕〔1〔2〔3粉質(zhì)粘土〔5〕〔6〕粉土。巖土層概況、相關(guān)巖土物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)、樁周土2。場(chǎng)區(qū)巖土層概況 表2層號(hào) 年月成因

層厚〔m〕

層底埋深〔m〕

特 征 管樁樁周土柱狀圖〔1〕〔2〕〔3〕〔4〕〔5〕〔6〕

粉質(zhì)粘土土粉土

0.952.471.662.591.372.65

青灰色、中密，飽和、屬中壓縮性土。黃褐色、軟塑，飽和，屬中壓縮性土。-軟塑，飽和，屬中壓縮性土。黃褐色、軟塑，飽和，屬中壓縮性土。青灰色、中密，飽和、屬中壓縮性土。

f=21kPaakf=16kPaakf=15kPaakf=19kPaakf=18kPaakf=25kPaak三、檢測(cè)依據(jù)1、檢測(cè)依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)及代號(hào)：〔JGJ106-2023〕2、成樁狀況：依據(jù)托付單位供給的設(shè)計(jì)及施工資料，該工程基樁承受樁徑為400mm，樁型為預(yù)制混凝土樁，12.0mC25。四、現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)1、高應(yīng)變檢測(cè)流程《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)〔JGJ106-2023〕2傳感器。測(cè)試儀器為RSM—24FD1。承載力計(jì)算方法實(shí)測(cè)曲線擬合法是5圖7V(t)曲線─對(duì)加速度曲線積分而求得]動(dòng)身，通過(guò)對(duì)樁身各段土阻力和其它動(dòng)力參數(shù)進(jìn)展設(shè)定，然后通過(guò)波動(dòng)理論計(jì)算程序，應(yīng)用行波理論構(gòu)造迭代格式，將計(jì)算的樁頂力波Fc(tFm(t)進(jìn)展反復(fù)比較、迭代(迭代過(guò)程中可對(duì)人為假定參數(shù)進(jìn)展調(diào)整)，使得計(jì)算Fc(tFm(t)曲線的擬–計(jì)算–循環(huán)。這樣既可確定樁的阻力分布和承載力，也可模擬樁的靜載p－s程如下：波動(dòng)理論系和變形協(xié)調(diào)方程可求得一維波動(dòng)方程：c為波速,x、t為空間、時(shí)間坐標(biāo),R為樁周土阻力。波動(dòng)理論的迭代格式RauscheGobleCAPWAP/C2)。一維波動(dòng)方程的波動(dòng)解為：曲線計(jì)算公式：樁身質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)速度Vi,j為:樁身質(zhì)點(diǎn)的位移值Si,j為：Pu

Pd

為下行波，Vm

為實(shí)測(cè)速度波，Z為波阻抗。阻力模型SmithDEi,j1為土體單元的塑性位移。其中，Js

s

Rd

為樁側(cè)單元?jiǎng)幽ψ枇Α?yōu)化方法和參數(shù)反映XFF比較，使二者的誤差為最小的參數(shù)值就是最終的反分析值，通常將理論計(jì)c m算值與量測(cè)值誤差用函數(shù)表示： ,,,,,X,,,,,

R i Qiu

H i R Qs t t

f ,W,Jf s

]pileActual CAPWAP

CAPWAPCNJqNJqi–圖2Goble提出的1APWAP/C)12 3R–Q–樁端最大彈性變形；材料f –樁端部剛?cè)嵯禂?shù)：W–Jt3R3f s4ms–耗。t4s-pR3、檢測(cè)設(shè)備1材料ⅡRN檢測(cè)設(shè)備一覽表主機(jī)型號(hào)RSM24FD編號(hào)2023645量程±5V準(zhǔn)確度≤1.0%06100366N+1NP檢定日期2023.4.25檢定有效期NSN一年S應(yīng)變片120Ω120Ω錘高應(yīng)變檢測(cè)專用重力錘高應(yīng)變檢測(cè)的起重設(shè)備承受脫鉤、起重機(jī)Sy-12038600g≤1.0%061003662023.4.25NS一年傳感器Sy-0650141000g≤1.0％061003662023.4.25一年Sy-0620991000g≤1.0％061003662023.4.25一年五、檢測(cè)結(jié)果400自由落錘1.00.5400自由落錘1.00.580112.003180Ⅰ465175640試驗(yàn)重錘參數(shù)樁側(cè)極樁端極單樁極彈性樁身完樁號(hào)樁長(zhǎng)樁徑錘落限摩阻限承載限承載錘重距波速整性評(píng)力力力