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文檔簡介
1引言1.1 設(shè)計資料某三星級旅游旅館位于抗震設(shè)防烈度7度區(qū),場地類別Ⅱ類,設(shè)計地震分組為第二組。50年一遇的風(fēng)壓,基本雪壓,雪荷載準(zhǔn)永久值分區(qū)為Ⅲ區(qū),地面粗糙類別為B類。土壤凍結(jié)深度為-1.0米。土層分布均勻,各層土的物理力學(xué)性能如下表所示。土壤物理力學(xué)性能表編號土體名稱平均深度壓縮系數(shù)壓縮模量1-Ⅰ素填土1.231-Ⅱ粘土0.783216.80.97512180.422.07802粘土5.053017.80.829618190.489.572003粘土6.222418.60.789524200.419.172204未風(fēng)化的巖石,未未鉆透1.2中文摘要本設(shè)計完整地對高層建筑某三星級旅游旅館進(jìn)行了建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計。使自己對建筑的整個設(shè)計過程和設(shè)計內(nèi)容有了比較全面的了解。星級賓館建筑往往是城市建筑的亮點。在建筑設(shè)計過程中,為力求達(dá)到此項目的,對建筑的各個立面進(jìn)行層次化處理,加強(qiáng)立面的變化特征,合理處理建筑上下部分的收頭和延續(xù),使建筑成為和諧統(tǒng)一的整體。建筑外墻裝飾采用高檔乳白色釉面磚為主要組成部分,部分線條和和變化處采用銀灰色釉面磚,與整體形成對比。結(jié)構(gòu)采用抗側(cè)向位移較大的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系,在柱網(wǎng)的合理位置布置縱橫向剪力墻。結(jié)構(gòu)計算過程中,主要對橫向框架進(jìn)行位移驗算和內(nèi)力分析,并據(jù)此進(jìn)行梁、柱、剪力墻截面設(shè)計。為更好地處理主樓與裙房之間的沉降問題,將基樁直接打入巖石層,形成抗沉降較好的嵌巖樁。關(guān)鍵詞高層建筑三星級旅游旅館建筑設(shè)計結(jié)構(gòu)設(shè)計框架-剪力墻嵌巖樁1.3AbstrackItiscarryonarchitecturaldesignandstructuraldesigntoskyscraperathree-startravelofhotelsintacttodesignoriginally.Makeoneselfhaveanmoreoverallknowledgeofthewholedesignprocessofthebuildingandcontentofdesigning.Thebuildingofstarhotelisoftenalightspotoftheurbanarchitecture.Inthecourseofarchitecturaldesign,forisitreachprojectthistomakeeveryeffort,allelevationinbuildingcarryonleveltreatment,strengthenandsetuptheTaxichangecharacteristic,dealwithacceptingtheheadandextendingofthetopandthebottomofthebuildingrationally,makethebuildingbecomeharmoniousandunifiedwhole.Itisamaincomponentthattheouterwallofthebuildingdecoratesandadoptsthetop-grademilkywhiteglazedtile,somelinesandadoptingtheglazedtileofsilvergraywithchangingtheplace,withformingthecontrastwholly.Structureisitresistsidedirectiondisplacementheavyframetoadopt-cutthewallstructuresystemofstrength,assignverticaltocutthestrengthwallwhilebeinghorizontalinreasonableposition,postofnetwork.Inthestructurecomputationalprocess,carryondisplacementcheckingcomputationsandinternalforceanalysistothehorizontalframemainly,andcarryonroofbeam,post,cutthestrengthwallsectiondesignedinviewoftheabove.Inordertodealwiththeproblemofsubsidingbetweenthemainbuildingandskirtroombetter,throwintothebaseonedirectlyintherocklayer,formandresistandsubsidebetterinlayingtherockone.Keyword:SkyscraperThree-startravelhotelArchitecturaldesignStructuraldesignFrame-shearwallInlaytherockone2 建筑設(shè)計總說明2.1 設(shè)計簡介本建筑為某三星級旅游旅館設(shè)計,位于城市中心,人民路和解放路交叉口的西側(cè),地理位置優(yōu)越。為提升城市品位,與周圍的高檔寫字樓和大型商場形成城市的名牌地區(qū)。對該建筑進(jìn)行較高層次的建筑設(shè)計,為周遍和外來旅客提供上水平、上檔次的服務(wù)和享受。按建筑設(shè)計要求和設(shè)計規(guī)范,該建筑最大的迎光面朝向自然風(fēng)的方向,并與城市的主體軸線相吻合。建筑主體材料使用了混凝土、玻璃等常規(guī)材料,外墻釉面磚飾面,樸素潔靜并帶有自然的肌理。整個建筑采用主樓加裙房較常用的布置形式,平凡中不失活躍。沿街設(shè)主要入口,服務(wù)人員和設(shè)備入口設(shè)在建筑的北面,通過建筑兩側(cè)的走道進(jìn)入。將人流和物流進(jìn)行有序的分流,提高建筑的使用功能,避免交叉、干擾。入口大廳是整個建筑的核心,是人流最為集中的地方,設(shè)有接待處、樓梯、電梯間。并在裙房和大廳右側(cè)設(shè)一小型茶座,供旅客休息、交流。二至四層設(shè)置與賓館相適應(yīng)的西餐廳、桑拿、棋牌和健身等娛樂設(shè)施。同時在裙樓四層設(shè)置大、小會議室。五至十層為客房標(biāo)準(zhǔn)層,中間為走廊,兩側(cè)布置客房。標(biāo)準(zhǔn)層平面的兩側(cè)和中間設(shè)置樓梯和電梯間。 整體方案從城市設(shè)計的角度入手,著意在項目建設(shè)的同時使金融街建成區(qū)形成連續(xù)的活躍的城市公共空間,新的建筑物將成為公共空間的界面而存在,達(dá)到建筑創(chuàng)造環(huán)境,環(huán)境認(rèn)可建筑的理想狀態(tài)。2.2設(shè)計依據(jù)1、淮海工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(論文)任務(wù)書;2、建筑設(shè)計資料集;3、江蘇省建筑設(shè)計規(guī)范;2.3設(shè)計構(gòu)思2.3.1柱網(wǎng)布置設(shè)計根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)層客房的開間和進(jìn)深,同時考慮到套間的房間大小與底層餐廳、娛樂用房的設(shè)置,選擇柱網(wǎng)尺寸。兩個房間為一個柱距的大開間。每個標(biāo)準(zhǔn)間的面積。在底部能形成的大餐廳和會議室等。2.3.2交通防火設(shè)計及人流組織設(shè)計按規(guī)范要求,設(shè)計是應(yīng)在平面功能、垂直交通、防火疏散、建筑設(shè)備等方面綜合考慮。(1)交通及人流組織設(shè)計本三星級臨街兩面各設(shè)有一個出入口。機(jī)動車由東向通道直接可進(jìn)入停車場存放,減少對建筑的干擾。機(jī)動車集中停放。賓館主要以地面免費停車場為主,輔以少量地面臨時停車,臨時停車位置也相對集中。這樣就保證了周圍的交通和行人的安全。并確保人流車流通暢。(2)防火和疏散設(shè)計要求賓館廚房部分與餐廳應(yīng)采用耐火極限不低于3h的隔墻和耐火極限不低1.50h的非燃燒體樓板與其它建筑部分隔開。在廚房出入口和樓梯甲每層設(shè)放火卷簾門。樓梯甲為救身樓梯,在靠近電梯井道邊設(shè)排煙道,在出現(xiàn)火災(zāi)時能夠有足夠的時間營救。樓梯甲、乙和電梯分設(shè)在建筑平面的左右和建筑的中部,滿足最小放火間距要求。通風(fēng)道、口設(shè)有消音、防火裝置;營業(yè)廳與空氣處理室之間的隔墻有防火兼隔音構(gòu)造,且不與直接開門相通。(3)面積要求建筑的下面四層為娛樂用房功能眾多,人員復(fù)雜,應(yīng)組織好交通,人流、貨流應(yīng)避免交叉,并應(yīng)有防火、安全分區(qū)。具體建筑面積的分配比例可按規(guī)范要求設(shè)置。 服務(wù)人員入口與入口大廳門廳應(yīng)分別設(shè)置,按規(guī)范要求六層或六層以上辦公樓應(yīng)設(shè)電梯,主要樓梯及電梯設(shè)置在入口處,位置明顯。 房間的凈高應(yīng)根據(jù)使用性質(zhì)和面積大小決定,一般凈高不低于2.60m,設(shè)空調(diào)的辦公室可不低于2.40m。會議室根據(jù)所在層數(shù)和安全出口的設(shè)置等應(yīng)符合防火規(guī)范要求,同時要考慮隔聲、吸聲等措施。2.4主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)總用地面積:總建筑面積:建筑密度:40.0%綠地率:30%停車數(shù)量:總停車位未定2.5建筑設(shè)計方案根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》,采用如下設(shè)計2.5.1屋面工程細(xì)石混凝土上人屋面250厚40厚C20細(xì)石砼保護(hù)層面壓光內(nèi)配Φ12@200×200鋼筋向場外取0.5%坡,最低處不少于40厚。15厚1:3水泥沙漿找平層40厚1.8水泥膨脹珍珠巖(2%找坡)冷底子油一道,熱瀝青瑪蹄脂一道20厚1:3水泥沙漿找平層100厚鋼筋砼屋面板15厚1:2.5水泥沙漿找平層20厚紙筋灰抹面2.5.2樓面工程(樓面水磨石地面,廁所為小瓷磚地面)10厚瓷磚面層20厚1:3水泥沙漿找平層100厚鋼筋砼樓面板15厚1:3水泥沙漿找平層20厚紙筋灰抹面2.5.3地面工程10厚瓷磚面層20厚1:3水泥沙漿打底100厚C10素砼墊層素土夯實2.5.4室內(nèi)外裝修工程外墻面:用12厚1:3水泥沙漿找平,素水泥一道,摻水重3%~5%107膠,用10厚乳膠漆飾面內(nèi)墻面:15厚1:3水泥打底,20厚紙筋石灰粉面,內(nèi)墻涂料兩度墻身均為普通磚填充墻,用M5混合砂漿砌筑勒腳:選用斬假石,分格現(xiàn)場定制散水:寬度900,每8000左右留縫,縫寬10,瀝青砂子嵌縫水斗均為VPVC制品,雨水管規(guī)格為D150,顏色為白色,雨水口采用VPVC,做法詳見蘇J9503/47門窗:門廳及樓樓梯入口為為玻璃門,其其余均為鋁鋁合金門窗窗2.5.5臺階做法法花崗巖臺階30厚毛面花崗巖,干干水泥擦縫縫撒素水泥面30厚1:3水泥沙漿找平層層素水泥結(jié)合層一一道80厚C15混凝土臺臺階面200厚級配沙沙石,夯實實素土夯2.6其他設(shè)計及及要求2.6.1隔聲設(shè)施施設(shè)計因該建筑下部為為娛樂設(shè)施施、上部為為客房,故故應(yīng)對上下下兩部分進(jìn)行隔聲聲處理。上上部采用獨獨立窗,安安置雙層有有色反光玻玻璃,兼有有隔熱、隔隔音的功能能。同時對對樓板吊頂頂進(jìn)行處理理,可以在在吊頂與樓樓板之間設(shè)設(shè)置吸聲材材料,吊筋筋與樓板間間采用彈性性連接,使使隔聲能力力提高。2.6.2衛(wèi)生間設(shè)設(shè)計衛(wèi)生間設(shè)計應(yīng)符符合下列規(guī)規(guī)定:(1)對于底層層餐廳和二二層個公共共活動空間間,可在每每層樓設(shè)置置衛(wèi)生間,并并布置在建建筑次要面,或朝朝向較差的的一面,故故該建筑在在三層裙樓樓每層處設(shè)設(shè)置了衛(wèi)生生間。(2)內(nèi)部用衛(wèi)生間間設(shè)計應(yīng)符符合下列規(guī)規(guī)定:桑拿、健身廁所所距離最遠(yuǎn)遠(yuǎn)的工作房房間以500m左右為為宜,可布布置在靠近近門廳、過過廳、平面面轉(zhuǎn)角部分分或建筑物物端部,盡盡可能布置置在建筑次次要面,或或朝向較差差的一面??头繋O(shè)置在進(jìn)口的左側(cè)。2.7結(jié)束語整個設(shè)計過程中中,在滿足足設(shè)計任務(wù)務(wù)書提出的的功能要求求前提下,同同時遵循“安全,適適用,經(jīng)濟(jì)濟(jì),美觀”的原則,合合理的選擇擇建筑造型型,流暢的的折線打破了了長方形構(gòu)構(gòu)圖的呆板板,使整個個建筑活潑潑而富有生生氣,有很很強(qiáng)的可觀觀性。3 結(jié)構(gòu)計算書3.1 工程概況某三星級了旅游游賓館位于于抗震設(shè)防防烈度7度區(qū),場場地類別Ⅱ類,設(shè)計計地震分組組為第二組組。50年一遇的的風(fēng)壓,基本雪壓壓,雪荷載載準(zhǔn)永久值值分區(qū)為Ⅲ區(qū),地面面粗糙類別別為B類。土壤凍結(jié)深度為為-1.0米。土層分分布均勻,各各層土的物物理力學(xué)性性能如下表表1.1所示。表1.1土壤壤物理力學(xué)學(xué)性能表編號土體名稱平均深度壓縮系數(shù)壓縮模量1-Ⅰ素填土1.231-Ⅱ粘土0.783216.80.97512180.422.07802粘土5.053017.80.829618190.489.572003粘土6.222418.60.789524200.419.172204未風(fēng)化的巖石,未未鉆透根據(jù)以上設(shè)計資資料和結(jié)構(gòu)構(gòu)使用功能能的要求。該該建筑的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)構(gòu)平面圖布布置如圖1.1所示,該建建筑基礎(chǔ)采采用樁基礎(chǔ),基基礎(chǔ)埋深取取3.08mm。3.2 結(jié)構(gòu)布置及計算算簡圖根據(jù)結(jié)構(gòu)使用功功能要求及及技術(shù)經(jīng)濟(jì)濟(jì)指標(biāo)等因因素的綜合合分析,該該建筑采用用鋼筋混凝凝土框架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)。建筑筑的標(biāo)準(zhǔn)層層結(jié)構(gòu)平面面布置圖見見圖1.1,剖剖面圖見圖圖1.2,。3.2.1 梁、板截面尺寸寸梁的截面尺寸應(yīng)應(yīng)滿足承載載力、剛度度及延性要要求。截面面高度一般般取梁跨度度的1/122-1/88,梁的截截面寬度可可取1/3--1/2梁高,同同時不宜小小于1/2柱寬。由由此估算梁梁的截面尺尺寸見表2.2。雙向板板可取1/50板短邊長長度,本工工程取1220mm..表2.2梁板板截面尺寸寸()橫梁()縱梁()次梁板A~B軸B~D軸D~E軸3007003005001203007004009003005003.2.2 柱截面尺寸柱截面尺寸可根根據(jù)軸壓比比限值確定定。房屋高高度為344.8m,查查表可知該該框架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)中的框框架為三級級抗震等級級,軸壓比比限值為0.95。單位面面積上的重重力荷載代代表值近似似取12,底層層混凝土等等級取C40()。由限限值公式可可得中柱及及邊柱的截截面面積為為:eq\o\aac(○,C)軸柱:柱截面尺寸可取取為。eq\o\aac(○,B)軸柱:柱截面尺寸可取取為。 另外,柱截面高高度不宜小小于,寬度度不宜小于于,柱凈高高與截面長長邊尺寸之之比宜大于于4。經(jīng)綜合合分析,本本工程各層層柱截面尺尺寸及混凝凝土強(qiáng)度等等級按表2.3采用。表2.3各層層柱截面尺尺寸及混凝凝土強(qiáng)度等等級層次混凝土強(qiáng)度等級級A、E軸柱/B、D軸柱/C軸柱/5~10C355005007007007008001~4C406006007007003.2.3 剪力墻布置 在初步設(shè)計階段段,可根據(jù)據(jù)房屋底層層全部剪力力墻截面面面積和全部部柱截面面面積之和與與樓面面積積的比值,或或者采用全全部剪力墻墻截面面積積與樓面面面積的比值值,來粗估估剪力墻的的數(shù)量。對對于帶邊框框的剪力墻墻,其厚度度不應(yīng)小于于160mmm且不應(yīng)應(yīng)小于層高高的1/20。本建筑筑一層層高高為4.22m,同時考慮慮到剪力墻墻的底部加加強(qiáng),故墻墻板厚度下下部取2550mm厚厚,五層以以上取2000mm厚厚。 在③、④和⑥軸布置5道橫向向剪力墻,在在eq\\o\acc(○,C)軸布置3片縱向剪剪力墻,另另外在電梯梯間豎井處處采用鋼筋筋混凝土墻墻,見圖11.1所示。3.2.4 計算簡圖 根據(jù)相關(guān)規(guī)定確確定該結(jié)構(gòu)構(gòu)確定計算算簡圖如圖圖2.3所示。對于于橫向,總總剪力墻代代表W-1~W-6共6片剪力墻墻的綜合;;對于縱向向,總剪力力墻代表W-7~W-10共7片剪力墻墻。因梁板板現(xiàn)澆,所所以其他各各層均取底底板為梁截截面的形心心線。本設(shè)設(shè)計僅對房房屋的橫向向進(jìn)行分析析計算,縱縱向計算從從略。3.3 剪力墻、框架及及連梁的剛剛度計算3.3.1 剪力墻剛度計算算 W-1~W-66為橫向剪剪力墻。本本設(shè)計僅對對W-3和W-4進(jìn)行詳細(xì)細(xì)的計算,其其他剪力墻墻的計算結(jié)結(jié)果列于表表3.4。W-3墻為帶翼翼緣的整截截面剪力墻墻,其有效效翼緣寬度度可根據(jù)剪剪力墻的間間距確定,如圖3.4所示。整截面剪力墻的的等效剛度度按式:計計算,為此此應(yīng)先計算算式中的、和值。各有效翼緣的寬寬度: 1~4層查表得5~10層查表得。 按式計算等效剛剛度時,式式中、、、應(yīng)沿房屋屋高度取加加權(quán)平均值值。由表2.3可知,1~4層混凝土土強(qiáng)度等級級為C40(),5-10層為C35(),故得得將上述數(shù)據(jù)帶入入后得 W-4墻考慮翼翼緣作用的的截面圖如如圖3.5所示。對對于圖所示示的剪力墻墻,首先判判別剪力墻墻的類別。由由于洞口將將整片剪力力墻分為三三肢,故應(yīng)應(yīng)按式計算算剪力墻的的整體性系系數(shù)。 各墻肢截面面積積、慣性矩矩計算如下下: 剪力墻對組合截截面形心的的慣性矩計計算如下:: 洞口上連梁的折折算慣性矩矩計算如下下: 洞口的高度為電電梯門的高高度,故連連梁截面高高度為:底底層二至四四層為,其他各層層為。各連連梁的計算算跨度分別別為 取 各連梁截面面積積和慣性矩矩為 各連梁折算慣性性矩分別為為 將上述數(shù)據(jù)及代代入得,查表得.因,,,故該墻為為壁式框架架.壁式框架架的剛度應(yīng)應(yīng)計入總框框架的剪切切剛度之內(nèi)內(nèi),具體計算算見后。表3.4橫向向剪力墻等等效剛度計計算表墻編號層次截面圖墻類別W-11-43.253.2734.721.2869.341整截面墻5-103.152.6729.014551.3143.1972.95131.8761.301W-2(2片)1-43.252.20512.0291.2393.263整截面墻5-103.151.749.4281.2273.1971.95710.6481.232墻編號層次截面圖墻類別w-31-43.254.33746.6431.37213.269整截面墻5-103.153.63544.9081.3613.1973.98345.7221.366w-51-43.253.08728.2671.2987.681整截面墻5-103.152.53223.7791.2793.1972.79225.8831.288w-61-43.251.2350.6592.1220.188整截面墻5-103.150.9960.5532.1903.1971.1080.5922.158續(xù)表橫向總剪力墻的的等效剛度度等于各片片橫向剪力力等效剛度度之和,其其值見表33.4中的的最后一欄欄。3.3.2 框架剪切剛度計計算總框架的剪切剛剛度按式計計算,其中中柱的側(cè)移移剛度按式式計算。(1)梁線剛度和柱柱線剛度。各層各跨梁的線線剛度計算算結(jié)果見表表3.5,表中表示示按矩形截截面所計算算的慣性距距;、分別表示示中框架和和邊框架的的線。各層層柱線剛度度計算結(jié)果果見表3.6。表3.5橫梁線剛剛度計算表表類別層次BC跨5-103.15400900930024.38.2312.3416.461-43.25400900930024.38.4912.7416.98CD跨5-103.15400900900024.38.5112.7717.021-43.25400900900024.38.7813.1717.56AB跨1-43.2530070060008.64.666.999.32DE跨1-33.2530050036003.12.804.205.60表3.6各層柱柱線剛度計計算表類別層次A列柱2-43.2550050036005.2084.70213.2550050066805.2082.534B、D列柱5-103.15600600330010.80010.3092-43.25700800360020.00818.12813.25700800668020.0089.734C列柱5-103.15700700330020.00818.8062-43.25700800360029.86726.96313.25700800668029.86714.531E列柱2-33.2550050036005.2084.70213.2550050066805.2082.534(2)柱側(cè)移剛度。 柱側(cè)移剛度按式式計算,本本設(shè)計以B軸為列計計算如下,其其余各柱側(cè)側(cè)移剛度計計算結(jié)果見見表3.7~3.11。表3.7eqq\o\\ac(○○,A)柱列側(cè)移移剛度計算算表層次①軸柱②③軸柱④軸柱2-41.4870.426185401.9820.498216801.4870.426185408044012.7580.68546603.6780.73650102.7580.685466019340表3.8eqq\o\\ac(○○,B)柱列列側(cè)移剛度度計算表層次①軸柱②軸柱④軸柱6-101.1970.374424801.5970.444504309291051.8740.484549801.9610.49556230112102-41.0880.352590801.4510.420704901.3220.3986680013729012.0270.628164302.7020.681178202.4630.6641738035200層次⑤⑦軸柱⑧軸柱6-101.5970.444504301.1970.374424809291051.6220.448508901.2160.37542590934802-40.9370.319535400.9020.2604364011.7440.599156801.3090.54714310表3.9eq\o\ac(○,,C)柱列側(cè)移移剛度計算算表(3)壁式框架側(cè)移剛剛度。 前面已判別出WW-3為壁式框框架。W-3墻的立面面示意圖及及壁梁和壁壁柱的剛域域長度等尺尺寸見圖3.6。層次②⑧軸柱⑤軸柱⑦軸柱6-101.2390.396448001.6510.452413401.6510.4525134019228051.2580.386438401.6770.456518001.6770.456518001912802-40.7270.267448101.2000.375629400.9590.3265471020727011.3530.553144702.2350.646169101.8040.6061586061710表3.10DD柱列側(cè)移移剛度計算算表表3.11EE柱列側(cè)移移剛度計算算表層次③⑤軸柱④軸柱2-30.8930.309134531.1910.373162394314511.6570.59040212.2100.644438912409 帶剛域框架梁、柱柱的剛域長長度計算如如下: 一層左跨梁 左跨梁 左柱 中柱 右柱 其他各層的剛域域長度同理理可得,結(jié)結(jié)果見圖3.7所示。 下面計算帶剛域域桿件的等等效剛度。其其計算方法法可通過公公式,其中中,按式計算。梁梁的等效線線剛度計算算結(jié)果見表表3.12,柱的線線剛度計算算結(jié)果見表表3.13。在表3.12中計算時,取1.2;在表3.13中,計算算時確定左左中右的分分別為1.7662、2.0886和1.4888。 壁梁和壁柱的等等效剛度求求出后,壁壁式框架就就可示為普普通框架,如如圖3.7所示,圖圖中注明了了梁和柱的的相對線剛剛度(實際際剛度見表表3.12和表3.13)。由圖3.7可求得框框架柱得側(cè)側(cè)移剛度,計計算結(jié)果見見表3.14。表3.12壁壁式框架梁梁等效剛度度計算表類別層次左跨梁6-1032402.881.490.4029.444532402.881.491.4029.4443-43.25185035660.3757.031.970.33715.47423.25185035660.3757.031.970.33715.47413.25215035660.52519.32.860.25920.802右跨梁6-1032402.881.490.4028.965532402.881.490.4028.9653-43.25185034740.3757.031.970.33714.68023.25185034740.3757.031.970.33714.68013.25215034740.52519.32.860.25919.735表3.13壁壁式框架柱柱等效剛度度計算表類別層次左柱6-103.153300033001.1186.883.8000.20817.250531986.883.6600.21518.1373-43.25351236001.39108.63.3480.23024.28323.25351239001.39108.63.3480.23028.46713.25280631501.39108.65.2450.16025.390中柱6-1036309.041.0150.4965.854536309.041.0150.4966.393-43.25297436000.78811.31.0150.4968.96423.25297439000.78811.31.0150.49610.52413.25253731500.78811.31.3940.4189.337右柱6-10386259.362.8230.26214.8455386259.362.7200.26915.7463-43.25342436001.07774.22.6230.27621.46423.25342439001.07774.22.6230.27625.20113.25276231501.07774.24.0310.19922.571層次左柱中柱右柱6-100.5470.2154086003.1450.6113941000.6040.2323795001182200050.6870.2564681003.7800.6544213000.7510.273433300132270003-40.6370.2425441003.3640.6275204000.6840.2555067001571200020.6370.2425435003.3590.8426991000.6830.2555070001749600010.8190.4681437004.3420.7638615000.8740.4781304700036032000表3.14壁壁式框架柱柱側(cè)移剛度度計算表表3.15總總框架剪切切剛度層次框架壁式框架6-1033007895102.6053300118220003.901533008065902.6623450132270004.4633-43600104795003.7733600157120005.65623600104795003.7733900174960006.823166802966501.98231503603200011.3502.8964.914(4)總框架的剪切切剛度。 總框框架的剪切切剛度按式式計算,計計算結(jié)果見見表3.15。在框架-剪力墻墻結(jié)構(gòu)協(xié)同同工作計算算中所用的的總框架剪剪切剛度按按式,,計算結(jié)果列于于表3.15的最末一一欄,將框框架和壁式式框架合并并成總框架架,其剪切切剛度等于于二者剪切切剛度之和和,即3.3.3 連梁的約束剛度度為了簡化計算,計計算連梁的的約束剛度度時,可不不考慮剪力力墻翼緣的的影響。③⑥軸線的連連梁為相同同的連梁,④軸連梁的的凈跨度與與截面高度度之比大于于4,可不考考慮剪切變變形的影響響。下面分分別計算各各連梁的剛剛度。④軸連梁(圖3..8)1-4層,考慮到連梁一端端與柱相連連,,則對于一層來說同理,對于5--10層連梁,計計算結(jié)果如如下,考慮到連梁一端端與柱相連連,則③、⑥軸連梁(圖3..9)1-4層,,同時需考慮剪切切變形的影影響對于一層對于2-4層5-10層,,,各層連梁的約束束剛度統(tǒng)計計如下:1層2-4層5-10層3.3.4.結(jié)構(gòu)剛度特征值值按剛結(jié)體系計算算時,結(jié)構(gòu)構(gòu)的剛度特特征值較大大,在計算算連梁的內(nèi)內(nèi)力時,會會產(chǎn)生無法法配筋的現(xiàn)現(xiàn)象,同時時考慮到樓樓板的受力力特性(抗抗彎剛度較較小,而受受壓能力較較強(qiáng)),所所以采用鉸鉸接體系計計算剛度特特征值。則則3.4 重力荷載及水平平荷載計算算3.4.1 重力荷載(1)屋面荷載屋面恒載30厚細(xì)石混混凝土保護(hù)護(hù)層 三氈四油防水層層 20厚水泥砂砂漿防水層層 150厚水泥泥蛭石保溫溫層 120厚鋼筋筋混凝土板板 V型型輕鋼龍骨骨吊頂 合計屋面雪荷載 屋面活載(上人人屋面) (2)樓面荷載 樓面恒載 瓷磚磚地面(包包括水泥粗粗砂打底) 120厚鋼筋筋混凝土板板 V型型輕鋼龍骨骨吊頂合計樓面活載(3)梁、柱、墻及及門、窗重重力荷載。 計算梁重力荷載載時應(yīng)從梁梁截面中減減去板厚,本本工程因設(shè)設(shè)有吊頂,故故梁表面沒沒有粉刷層層。橫梁、縱縱梁和次梁梁的重力荷荷載計算結(jié)結(jié)果見表4.16,表4.17和表4.18,表中、分別表示示梁的截面面凈高度的的凈跨長,表示單位位長度梁重重力荷載。表4.16橫橫梁重力荷荷載計算表表(一層)類別層次AB跨1-43005804.35.4369.662055.444BC跨1-44007807.88.558533.525-104007807.88.658539.76CD跨1-44007807.88.157444.995-104007807.88.357455.91DE跨1-33003802.853.05311.6表4.17縱縱梁重力荷荷載計算表表類別層次①-⑦軸梁1-33005804.37.428890.962434.66643005804.37.426827.325-103005804.37.520645⑦-⑧軸梁1-33003804.34.15471.38表4.18次次梁重力荷荷載計算表表類別層次AB跨1-43003802.856.05351.728753.1155BC跨1-43003802.859.157182.54335-103003802.859.156156.4655CD跨1-43003802.858.857176.55885-103003802.858.857176.5588DE跨1-33003802.853.2519.263 為了簡化計算,計計算柱重力力荷載時近近似取1.1倍柱自重重以考慮柱柱面粉刷層層的重力荷荷載。柱凈凈高取層高高減去板厚厚。柱重力力荷載計算算結(jié)果見表表4.19。表4.19柱柱重力荷載載計算表類別層次AE列柱56.567315.73959.88832-53.487167.475553.48495.7BD列柱10.70.712.256.58151329.98832-40.70.712.253.481573.3955-100.60.693.4814440.7488C列柱10.70.8146.568808.19222-40.70.8143.488428.73665-100.70.712.253.187299.9544 內(nèi)外維護(hù)墻均采采用2400mm后的的粘土空心心磚(容重重),部分分內(nèi)墻采用用120mmm厚的粘粘土實心磚磚。內(nèi)墻兩兩側(cè)采用石石灰粗砂粉粉底,外面面為()貼貼瓷磚墻面面,外墻內(nèi)內(nèi)表面為石石灰粗砂粉粉底。內(nèi)外外維護(hù)墻及及混凝土剪剪力墻單位位面積上的的重力荷載載如下內(nèi)墻1 石灰粗砂粉粉底 240厚粘粘土空心磚磚 合計 內(nèi)墻2 石灰粗砂粉粉底 120厚粘粘土空心磚磚 合計 鋼筋混凝土墻11 粉刷層 250厚混混凝土墻 合計 鋼筋混凝土墻11 采用鋁合金玻璃璃窗,房間間用木門,底底層入口用用鋁合金旋旋轉(zhuǎn)門。其其單位面積積重力荷載載為 鋁合金玻璃門、窗 木門 (4)重力荷載代表表值 結(jié)構(gòu)抗震分析時時所采用的的計算簡圖圖如圖4.10所示,集集中于各質(zhì)質(zhì)點的重力力荷載代表表值為計算算單元范圍圍內(nèi)各層樓樓面上的重重力荷載代代表值及上上、下各半半層的墻、柱柱等重力荷荷載。計算算時,可變變荷載的組組合值系數(shù)數(shù)取0.5;屋面上上的可變荷荷載取雪荷荷載。 按上述方法計算算的各質(zhì)點點的重力荷荷載代表值值見表4.20,計算過過程從略。表4.20各質(zhì)質(zhì)點重力荷荷載代表值值質(zhì)點123456789101120895.3319746.0019746.0019621.3316157.3315139.6615139.6615139.6615139.6614273.22948.013.4.2 橫向風(fēng)荷載 垂直于建筑物表表面上的風(fēng)風(fēng)荷載按式式計算,基基本風(fēng)壓,對對于本工程程風(fēng)載體形形系數(shù)(迎迎風(fēng)面)和和(背風(fēng)面面)因房屋計算高度度,且(其中B為上部標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)層的寬寬度),因因此應(yīng)考慮慮風(fēng)壓脈動動的影響,風(fēng)風(fēng)壓脈動系系數(shù),為此此先確定房房屋的基本本周期,即即 查表得脈動增大大系數(shù),脈脈動影響系系數(shù)根據(jù)查查表確定其其中B為迎風(fēng)面面寬度,,則則,查表得得。振型分分解系數(shù)按按確定,將將上述數(shù)據(jù)據(jù)代入得 由于為矩形規(guī)則則平面,不不需驗算分分別考慮左左風(fēng)和右風(fēng)風(fēng)情況,則則在框架-剪力墻墻結(jié)構(gòu)協(xié)同同工作中,應(yīng)應(yīng)將沿房屋屋高度分布布荷載折算為倒三角形荷載載和均布荷荷載。將圖圖4.11中所示的的分布荷載載按靜力等效原理折折算為結(jié)點點集中力,現(xiàn)現(xiàn)以計算為為列。計算過程如圖4.11所示,其其余結(jié)果見見表4.21。確定和,其中3.4.3 橫向水平地震作作用 (1)結(jié)構(gòu)基本自振振周期結(jié)構(gòu)動力計算簡簡圖如圖4.10所示,基基本自振周周期可按式式計算。因因屋面帶有有突出間,故故應(yīng)按式將將折算到主主體結(jié)構(gòu)的的頂層處,即即,結(jié)構(gòu)假假想頂點位位移應(yīng)按式式表4.21橫橫向風(fēng)荷載載計算表表表4.211橫向風(fēng)荷荷載計算表表層次1138.41.5381.36231.00367.3922587.85531035.111.4901.37466.749169.28335941.8333931.80.911.4451.35163.649207.04226583.9336828.50.811.3951.32460.219196.72335606.6006725.20.721.3351.30156.628184.87224658.7000621.90.621.2821.26953.042173.03993789.5554518.60.531.2191.24249.362162.63003024.91184150.431.1401.21044.974150.90662263.5990311.40.321.0391.17239.702141.92771617.966827.80.2211.12336.614130.81001020.311814.20.1211.06734.788131.1100550.66221715.411437645.994計算,其中,由由、、和可查表得: 在均布荷載作用用下 在頂點集中荷載載作用下 則, 取由上式得 (2)水平地震作用用 該房屋主體結(jié)構(gòu)構(gòu)高度不超超過40mm,且質(zhì)量和和剛度沿房房屋高度分分布比較均均勻,故可可用底部剪剪力法計算算水平地震震作用。結(jié)結(jié)構(gòu)等效總總重力荷載載為 根據(jù)場地類別ⅡⅡ類,設(shè)計計地震分組組為第三組組,查表得得特征周期期。因一般般建筑的阻阻尼比取0.05,故按式式確定水平平地震影響響系數(shù),總總水平地震震作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值即。 因為,所以不需需考慮頂部部集中附加加水平地震震作用對結(jié)結(jié)構(gòu)的影響響。質(zhì)點的的水平地震震作用按公公式計算,和具體計算算過程見表表4.22所示??蚣?剪力墻結(jié)構(gòu)協(xié)同同工作分析析時,可將將各質(zhì)點的的水平地震震作用折算算為倒三角角形分布荷荷載和頂點點集中荷載載。其中和和可按式計算,式中表4.22橫橫向水平地地震作用計計算表層次1140.58948.0138470.2250.01198.1851037.2814273.22532104..90.1471358.055550628.228933.9815139.66514443..60.1421312.977944615.002830.6815139.66564482..90.1281185.466836370.115727.3815139.66414522..20.1141057.955728966.885624.0815139.66364561..60.101930.445522405.112520.7816157.33335748..70.093856.908817806.555417.4819621.33342980..30.095875.365515301.338313.8819746.00274074..50.076699.50119709.0779210.2819746.00202988..90.056518.07555325.800616.6820895.55139580..60.039356.24222379.6996合計171945..5362395889249.1779237492..3將上述數(shù)據(jù)代入入得3.5 水平荷載作用下下框架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力與與位移計算算3.5.1 位移計算與驗算算由于風(fēng)荷載值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于水平平地震作用用,故只需需進(jìn)行水平平地震作用用下的位移移驗算。計計算水平地地震作用下下的側(cè)移時時,應(yīng)取倒倒三角形分分布荷載與與頂點集中中荷載產(chǎn)生生的側(cè)移之之和,相應(yīng)應(yīng)的側(cè)移可可以通過查查表獲得,計計算結(jié)果見見表5.23。計算側(cè)側(cè)移時水平平地震作用用取標(biāo)準(zhǔn)值值,框架和和剪力墻取取彈壓剛度度。表5.23橫橫向水平地地震作用下下結(jié)構(gòu)側(cè)移移計算表層次1037.281003.310.261.7912.051/2680933.980.9810.821/2597830.680.869.551/2747727.380.738.351/2538624.030.647.051/2724520.780.595.841/2924417.480.404.711/3000313.880.313.511/3130210.280.242.361/305116.680.186.681.010.171.181/5661 表5.23中、分分別表示倒倒三角形分分布荷載與與頂點集中中荷載下各各層的側(cè)移移,;。由表可可見,各層層層間位移移角均小于于1/8000,滿足要要求。3.5.2 總框架和總剪力力墻內(nèi)力計計算 (1)橫向風(fēng)荷載作作用下。 計算橫向風(fēng)荷載載作用下框框架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力時時,結(jié)構(gòu)剛剛度特征值值為。同時時應(yīng)分別計計算倒三角角形分布荷荷載()和和均布荷載載()作用用下的內(nèi)力力。 本設(shè)計的框架--剪力墻按按鉸結(jié)體系系計算,即即連梁的約約束剛度,綜綜合框架的的名義剪力力就等于綜綜合剪力墻墻的剪力,綜綜合框架承承受的總剪剪力可由平平衡條件求求得。橫向向風(fēng)荷載下下剪力墻的的內(nèi)力見表表5.24。表5.24橫橫向風(fēng)荷載載下剪力墻墻的內(nèi)力計計算表層次均布荷載倒三角形分布荷荷載總內(nèi)力1035.10143.6377-143.63370119.9699-119.96690263.6066-263.6006931.8265.3500152.1133-81.0388804.1588127.1688-46.39441069.5008279.2811-127.4332828.5543.9688161.5511-19.40001166.0228158.97112.5771709.9996320.5222-16.8233725.2504.1666162.875550.3511306.7556103.1411139.18111810.9222266.0166189.5322621.9106.1400167.9044116.3988844.365577.381245.7155950.5055245.2855362.1133518.6-331.6888164.4855190.8922-361.877142.172361.6999-693.5999206.6577552.5911415.0-1326.7752165.2000267.7144-1568.110734.051457.9377-2894.8859199.2511725.69551311.4-2786.1178154.2744356.1777-3015.559130.253549.8522-5801.7769184.5277906.031127.8-4378.2280110.7577477.2300-5227.002427.253640.9699-9605.3304138.01001118.199914.2-5705.0032181.9855583.5399-8041.557617.376738.8633-13746..60899.3611322.40020-7695.11590775.9844-12866..5210859.1433-20561..6801635.1227(2)橫向水平地震震作用下。 計算橫向水平地地震作用下下框架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力時時,結(jié)構(gòu)剛剛度特征值值為。同時時應(yīng)分別計計算倒三角角形分布荷荷載()和和頂點集()作用下的內(nèi)力。橫向水平地震作用下剪力墻的內(nèi)力見表5.25。表5.25橫橫向水平地地震作用下下剪力墻的的內(nèi)力計算算表層次倒三角形分布荷荷載頂點集中力總內(nèi)力1037.2802037.8552-2037.88520656.81174.595502694.6664-1863.2257933.985374.82281734.4115-998.1332-712.8880637.7111193.69444661.94482372.1226-804.4338830.6811990.00021297.8993174.6733-1983.6666627.0377204.368810006.33361924.9330379.0411727.387028.62221051.83341157.0114-2975.4499622.7222208.68334053.12231674.55561365.6997624.084341.2008699.33552245.7996-4091.3311594.4555236.9500249.89771293.79902482.7446520.78-3927.7759420.85113260.5663-5393.0091561.1988270.2077-9320.8850982.04993530.7770417.48-10749..65275.45114142.2446-6632.8882514.6400316.7655-17382..53790.09114459.0111313.88-29354..83263.34004957.5774-8213.6616455.6100375.7955-37568..4718.95005333.3669210.28-40931..38254.40885769.7224-9949.3323374.1333457.2722-50880..70-628.54416226.999616.6871940.0012236.31666591.0334-11932..98271.0388560.3677-83873..00507.35447151.400000-1341633.908317.7664-16830..160831.4055-15994..1509149.16693.5.3 橫向風(fēng)荷載作用用下構(gòu)件內(nèi)內(nèi)力計算(1)框架梁、柱內(nèi)內(nèi)力。以圖中⑤軸線橫橫向框架梁梁、柱內(nèi)力力計算為列列,其余框框架梁柱內(nèi)內(nèi)力計算從從略。先按按式計算各各柱的剪力力,然后按按式和計算柱端端彎矩,其其中為框架架和壁式框框架二者值值之和。確確定反彎點點高度時,應(yīng)應(yīng)分別按均均布荷載的的倒三角形形荷載情況況確定。柱柱彎矩的具具體計算過過程見表5.26。梁端彎矩按式計計算,然后后由自身的的平衡條件件按式確定定梁端剪力力,再由結(jié)結(jié)點兩側(cè)梁梁端剪力計計算柱軸力力,計算過過程見表5.27。橫向風(fēng)荷載作用用下框架彎彎矩如圖5.122所示。圖5.12橫向風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖圖5.12橫向風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖13.33913.20014.55512.03511.0978.1497.3266.7904.2771.6189.04210.37212.49910.4189.6078.1497.3606.7905.2271.04725.66525.54628.16823.29221.55314.93313.33312.3467.7811.71717.39720.07224.18920.16318.58914.93313.33312.3462.65213.50013.43914.81712.25211.2978.2958.6187.9815.0301.1319.15110.55912.72410.6079.7808.2958.6187.9811.7482.2181.0710.2380.4436.84911.06714.1515.40917.75621.51524.53424.92722.24213.3395.5219.89912.62913.90116.48620.51623.35123.72521.11912.6225.70610.22813.05014.36517.03621.20024.13024.51521.82313.0431.0853.2274.1175.4749.78412.46816.91318.07521.90424.97625.37622.59013.5001.3091.9042.2189.5106.1480.8331.071(2)剪力墻內(nèi)力。 下面以⑥軸W--2剪力墻第9層計算為為例,其余各各層計算內(nèi)內(nèi)力計算結(jié)結(jié)果見表5.28。 剪力墻彎矩可按按式,將表表3.4的剪剪力墻等效效剛度及表表5.24中的總剪剪力墻彎矩矩代入,得得 剪力墻的剪力3.5.4 橫向水平地震作作用下構(gòu)件件內(nèi)力計算算(1)框架梁、柱內(nèi)內(nèi)力。計算水平地震作作用下框架架梁、柱內(nèi)內(nèi)力時,應(yīng)應(yīng)先對框架架各層剪力力進(jìn)行調(diào)整整。本設(shè)計計可將整個個結(jié)構(gòu)分成成兩部分,5-10層結(jié)構(gòu)底底部剪力表5.27風(fēng)風(fēng)荷載作用用下梁端彎彎矩、剪力力及軸力計計算表層次BC跨梁CD跨梁柱軸力B柱C柱D柱1013.33913.0439.32.83712.62213.50092.902-2.837-0.0652.902922.24221.8239.34.73821.11922.5994.857-7.575-0.1847.759824.92724.5159.35.31623.72525.37695.456-12.8911-0.32413.215724.53424.1309.35.23723.35124.97695.370-18.1244-0.46118.585621.51521.2009.34.59320.51621.90494.713-22.7177-0.58123.298517.75617.0369.35.72916.48618.07593.840-26.3999-0.73927.138415.40914.3659.33.20213.90116.91393.424-29.6011-0.96130.562314.15013.0509.32.92512.62912.46892.789-32.5266-0.82531.591211.06710.2289.32.2909.8999.78492.187-34.8166-0.72232.35316.8495.7069.31.3505.5215.47491.222-36.1666-0.59432.910由表5.25可知,需需對5、6兩層框架架總剪力予予以調(diào)整,由由于,所以5、6兩兩層調(diào)整后后的總剪力力均取。對對于1-4層,結(jié)構(gòu)構(gòu)底部總剪剪力,由表5.25可知需對對下部各層層均進(jìn)行調(diào)調(diào)整,由于于,取1至4層總框架架剪力為。各層總剪力調(diào)整整后,按調(diào)調(diào)整后總剪剪力的比值值調(diào)整柱、梁梁的剪力及及彎矩,柱柱的軸力不不予調(diào)整,框框架梁、柱柱內(nèi)力計算算過程與風(fēng)風(fēng)荷載作用用下相同,計計算結(jié)果見見表5.30和表5.31。 橫向水平作用下下框架彎矩矩圖見圖5.13。表5.28風(fēng)風(fēng)荷載作用用下W-2剪力墻彎彎矩和剪力力計算表層次1035.10-263.60060.880-23.1977931.81069.5008-127.43320.8894.167-11.2144828.51709.9996-16.82330.88150.4800-1.480725.21810.9992189.53220.88159.367716.679621.9950.5055362.11330.8883.64431.866518.6-693.5559552.59110.88-61.033348.628415.0-2894.8859725.65110.88-254.744863.857311.45801.7669906.03110.88-510.555679.73127.8-9601.77691118.19990.88-845.200798.40214.2-13746..6081322.40020.88-1209.77116.37110-20561..681635.12270.881809.433143.8911 (2)剪力墻內(nèi)力計計算。 水平地震作用下下剪力內(nèi)力力計算方法法與風(fēng)荷載載作用下的的相同,⑥軸線W-2剪力墻計計算結(jié)果見見表5.29。其中總總剪力墻彎彎矩及剪力力取自表5.25。表5.29水水平地震作作用下W-2剪力墻彎彎矩和剪力力計算表層次1037.280-1863.22570.088-163.9667933.984661.9448-804.43380.088410.2511-70.7911830.6810006.3336379.04110.088880.558833.356727.384053.12231365.69970.088356.5877120.1811624.08249.89772482.74460.08821.989218.4822520.78-9320.8853530.77700.088000.0888-820.2335310.7088417.48-17382..5394459.01110.088-1529.666392.3933313.88-37568..4485333.36690.088-3306.002469.3377210.28-50880..7096226.99960.088-4477.550547.976616.68-83873..0017151.4000.088-7380.882629.323300-1509944.15229149.16690.088-13287..50805.12773.6豎向荷載載作用下框框架-剪力結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力計算算3.6.1 計算簡圖及計算算單元仍?、葺S線橫向框架和和⑥軸線W-22剪力墻進(jìn)進(jìn)行計算。由由于樓面荷荷載分布均均勻,故取取兩軸線中中線之間的的長度為計計算單元寬寬度,如圖圖6.14所示。因梁板為整體現(xiàn)現(xiàn)澆,且各各區(qū)格為雙雙向板,故故直接傳給給橫梁(或或橫向剪力力墻)的樓樓面活荷載載為梯形荷荷載或三角角形荷載。計計算范圍內(nèi)內(nèi)的其余荷荷載通過縱縱梁以集中中荷載的形形式傳給橫橫向框架。另另外,本列列中縱梁與與柱軸線不不重合,以以及懸臂構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生力力矩等,所所以作用在在框架上的的荷載還有有集中力矩矩。豎向荷荷載作用下下框架結(jié)構(gòu)構(gòu)計算簡圖圖如圖6.15所示。 直接傳給橫向剪剪力墻的樓樓面荷載為為梯形荷載載,通過縱縱梁傳給剪剪力墻的樓樓面荷載為為集中荷載載和集中力力矩。CD跨剪力墻墻對W-2的作用可可忽略不計計?;詈奢d載作用下剪剪力墻受力力情況與上上述相似。3.6.2 荷載計算 下面以框架恒載載計算為列列,其余計計算從略,計計算結(jié)果見見表6.32和6.33。圖6.15(a)中中包括梁重重(扣除板板重)和隔隔墻重,由由前面的數(shù)數(shù)據(jù)可得:: 1-3層、、、為板自重傳給橫橫梁得梯形形荷載或三三角形荷載載峰值,由由圖????所示得幾幾何關(guān)系得得、、、、、等分別為通過縱縱梁傳給柱柱或橫梁得得板自重、縱縱梁自重及及懸臂板所所產(chǎn)生的集集中荷載和和集中彎矩矩,如圖6.15所示負(fù)荷荷面積可得得4-9層由墻體、梁自重重和右側(cè)板板經(jīng)過處理理后的均布布荷載兩者者的總和組組成表6.32框架恒載載計算表層次28.19615.2615.09617.2110.271287.2277171.1133220.0711209.399949.30629.78893.251-47.2633004-918.122.07.815.1887.887.5948.1234.016323.6555205.4000287.7500272.144458.88736.725117.7744-73.5622001-321.917.07.815.1887.8812.09413.50381.2511218.6433238.1744310.270082.91000-94.351111.91-10.5333表6.33框架活荷荷載計算表表層次4-105.3633.6253.5233.0782.33988.91447.77871.96368.03615.32729.444-14.3911001-35.3633.6254.9314.237095.31354.66159.54477.56820.7280-21.58882.733-2.978由圖1.1可見見⑥軸線BC跨和CD跨都設(shè)由由剪力墻,而而且CD跨的剪力力墻剛度相相對較大,可可近似不考考慮CD跨框架對W-2剪力墻的的作用。W-2剪力墻的的豎向荷載載的受荷范范圍按圖6.15所示范圍圍采用。由由于⑤軸框架受受荷范圍與與⑥軸W-3剪力墻相相同,因而而兩者所受受荷載基本本相同。 豎向荷載作用下下剪力墻各各截面內(nèi)力力可按圖6.166(a)恒荷作用用下和圖6.166(b)活載作用用下的受力力大小計算算。將圖所所示受力轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化成剪力力墻形心處處的軸力和和彎矩,此此處以第1層為列,其余各層計計算結(jié)果見見表6.34。表6.34豎向荷載載產(chǎn)生的剪剪力墻各層層集中荷載載及集中力力矩層次荷載作用下剪力力墻形心處處活載作用下剪力力墻形心處處10659.6455-358.9667189.9400-77.66339703.2877365.0188189.9400-77.66338703.2877-365.0118189.9400-77.66337703.2877-365.0118189.9400-77.66336703.2877-365.0118189.9400-77.66335703.2877-365.0118189.9400-77.66334703.2877-365.0118189.9400-77.66333682.6266-660.4779179.6311-140.52272682.6266-660.4779179.6311-140.52271682.6266-660.4779179.6311-140.52273.6.3 內(nèi)力計算 (1)框架內(nèi)力計算算。 豎向荷載作用下下框架內(nèi)力力可采用彎彎矩二次分分配法。荷荷載及活載載作用下⑤軸線框架架的彎矩圖圖見圖6.17和圖6.18,梁端剪剪力、柱端端剪力和軸軸力見表6.35和表6.36。對于屋屋面活荷載載,上述計計算均是按按上人屋面面活荷載()考慮的。 (2)剪力墻內(nèi)力計計算 豎向恒載和活荷荷載作用下下剪力墻內(nèi)內(nèi)力可按圖圖6.16進(jìn)行近似似計算。在在圖示荷載載下,剪力力墻各截面面的彎矩和和軸力可用用平衡條件件求出,剪剪力等于零零,計算結(jié)結(jié)果見圖6.19,其中恒恒載作用下下的軸力圖圖中未包括括剪力墻自自重。表6.35恒載作用用下⑤軸線框架架梁端剪力力、柱端剪剪力及軸力力層次梁端剪力柱端剪力B柱軸力C柱軸力D柱軸力B端C右端C左端D右端B柱C柱D柱上端下端上端下端上端下端10190.7355296.925583.266173.1122-53.1633-17.6670.831329.85358.4700421.5755450.1955258.2633286.88339221.0733326.335574.984177.6988-90.3500-52.95143.30738.3988767.0188938.3777966.9977633.2400661.86008221.5355325.873374.911177.7711-113.2334-50.54163.77441147.2991175.91101444.44401483.3995933.2700961.89007180.9722316.4366117.1499134.9300-122.1663-51.68173.84331525.75551554.37751809.08831848.03381238.67701267.29906251.1866301.622268.078190.2600-110.0661-62.31172.37111926.26631954.88832511.86632550.81181660.94431689.56635246.2144325.428891.775184.4388-81.9555-49.83131.78552326.77712355.39913022.92203061.87751878.49901907.11104214.6977332.711194.227206.9099-87.5744-61.07148.64442713.26692755.89993075.32273124.04472136.28852178.91153191.0166338.603398.355226.2855-82.6544-48.2475.5243014.2223056.85503184.14433232.96632258.70002301.33302227.2422324.829997.104182.0344-87.1433-63.2789.1833279.72273322.35573328.56603377.28802403.71102486.34401229.0599268.528896.022171.0222-83.8688-53.3572.1083549.48853630.09903570.90053662.74452692.49902773.0995表6.36活荷載作作用下⑤軸線框架架梁端剪力力、柱端剪剪力及軸力力層次梁端剪力柱端剪力柱軸力B端C右端C左端D右端B柱C柱D柱B柱C柱D柱1023.1016.1917.1923.629-5.076-0.2125.287102.0144105.156691.665923.4615.8316.8323.987-8.931-0.4669.397203.3888209.9655183.6888823.6615.6316.6324.187-11.9433-0.81112.755306.9644314.1866275.9111723.8416.4616.4624.356-14.4688-1.31315.781409.7155418.0644365.3033624.1616.1316.1424.680-16.7422-2.04918.790512.7922521.2922461.0199525.2514.0514.9725.840-18.7700-3.07521.845616.9522622.2777554.8955433.0216.0515.6935.128-20.2344-4.32124.555728.8877732.1977667.5922326.0113.1915.1140.705-20.5711-5.62319.602833.9033840.8588726.8588226.7212.5812.6028.218-20.0733-5.23617.790945.9500951.4022826.7822127.1912.1114.4226.397-19.3511-5.09617.0221058.43311100.9446904.35003.7 作用效應(yīng)組合3.7.1 結(jié)構(gòu)抗震等級 結(jié)構(gòu)抗震等級應(yīng)應(yīng)根據(jù)烈度度、結(jié)構(gòu)類類型和房屋屋高度按規(guī)規(guī)范確定。對對框架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)還應(yīng)判判別總框架架承受的地地震傾覆力力矩是否大大于總地震震傾覆力矩矩的50%。為此。應(yīng)應(yīng)計算總框架承受的地地震傾覆力力矩。由表表5.25可得總框框架承受的的地震傾覆覆力矩為另由表4.222得總地震震傾覆力矩矩為則 因此,本工程應(yīng)應(yīng)按框架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)中框架架確定其框框架的抗震震等級。由由規(guī)范得本本工程得框框架為三級級抗震等級級,剪力墻墻為二級抗抗震等級。3.7.2 框架梁彎矩和剪剪力設(shè)計值值本設(shè)計僅對1、4、7、10層各構(gòu)件件內(nèi)力進(jìn)行行組合,其其余層計算算從略。梁支座邊緣截面面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值。表7.37是1、4、7、10層框架梁梁在豎向荷荷載(恒載載和活荷載載)和水平平地震(風(fēng)風(fēng)荷載和水水平地震作作用)作用用下梁支座座邊緣截面面得內(nèi)力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值。下下面以第1層梁B支座邊緣緣截面得彎彎矩和剪力力計算為列列。表7.37⑤軸線框架架梁支座邊邊緣截面內(nèi)內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值值層次截面恒載內(nèi)力活載內(nèi)力重力荷載代表值內(nèi)力風(fēng)載內(nèi)力地震內(nèi)力10-132.7660188.3955-10.3721.491-134.055612.4882.836124.5400-156.0996294.1955-70.163314.283-191.177812.0502.836117.7044-165.888780.536-48.930014.857-190.355311.6062.902113.4611-69.5911170.7722-9.20122.020-74.192212.6292.902123.46887-155.1002175.5500-24.508822.231-167.355622.9645.233138.8311-204.2559311.0144-70.459914.583-239.488922.2985.233134.8166-148.1888110.8244-45.811114.263-171.099421.4725.370129.9477-108.6332129.5088-39.853322.578-128.555923.3655.370138.07884-117.3551207.4688-13.562230.875-124.133214.1283.20289.004-173.6550326.3866-77.603314.173-180.733613.2443.20287.232-167.977186.095-45.871112.697-190.800611.5503.42481.341-34.5977199.6800-27.729932.983-48.462215.5433.42497.0981-89.60220.2899-29.294425.045-104.24476.3091.35051.400-203.3225260.8555-79.294410.233-242.96615.2341.35048.027-148.122086.156-42.551112.007-169.39964.9711.22245
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