高支模專家評審方案(最終版)要點

高大模板支撐方案一、編制依據(jù)1、本工程施工圖紙；2、本工程施工組織設(shè)計；3、國家及青島市有關(guān)的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程：《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-2011）《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ130-2011）4、青島市《建筑工程腳手架及模板支撐系統(tǒng)安全管理暫行規(guī)定》青建質(zhì)字（2008]）53號5、青島市城鄉(xiāng)建設(shè)委員會建筑工程管理局《關(guān)于進一步加強建筑工程模板支撐系統(tǒng)安全管理的通知》青建管質(zhì)字〔2012〕101號6、關(guān)于印發(fā)《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》的通知，建質(zhì)[2009]87號二、工程概況本工程需搭設(shè)模板高支撐架范圍及搭設(shè)高度等參數(shù)如下：1、水平搭設(shè)范圍7軸—9軸/S軸偏北3.1m—R軸，豎向范圍：-0.9m—14.55m，高度為15.45m。頂板厚度為120mm，則頂板模板高支撐架搭設(shè)高度為15.33m。此范圍內(nèi)梁分別為：截面300mm×800mm、250mm×700mm2、水平搭設(shè)范圍1軸—4軸/T軸-V軸，此位置為坡道，豎向最大范圍-8.8m～-1.05m，高度為7.75m。頂板厚度為250mm，則頂板模板高支撐架搭設(shè)高度為7.5m。此范圍內(nèi)梁分別為：截面400mm×800mm、500mm×900mm，600mm×900mm，搭設(shè)面積62平方米。3、水平搭設(shè)范圍1軸—3軸/L軸偏南2.9m—M軸偏北3.0m，豎向范圍-4.85m—14.55m，高度為19.4m。頂板厚度為120mm，則頂板模板高支撐架搭設(shè)高度為19.28m。此范圍梁分別為：截面250mm×700mm、300mm×800mm、250mm×600mm，搭設(shè)面積239平方米4、水平搭設(shè)范圍F軸—M軸/1軸-1軸偏東4.5m，豎向范圍：-4.85mm—4.95mm，高度為9.8m。頂板厚度120mm，則頂板模板高支撐架搭設(shè)高度為9.68m。此范圍梁分別為：350mm×850mm、300mm×850mm，300mm×800mm、250mm×700mm，搭設(shè)面積107平方米。5、水平搭設(shè)范圍A軸以西/6軸偏西4.5m—7軸偏東4.5m，豎向范圍：-4.85mm—4.95mm，高度為9.8m。頂板厚度120mm，則頂板模板高支撐架搭設(shè)高度為9.68m。此范圍梁分別為：250mm×700mm，300mm×800mm，搭設(shè)面積53平方米。三、材料選用本工程模板采用15mm厚木膠板，方木采用45×80mm，φ36可調(diào)頂托，模板支撐體系采用φ48.3×3.6mm扣件式鋼管腳手架。立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6.0m，小橫桿長度1.0m、1.5m、2.0m等?？奂c鋼管的貼合面必須嚴(yán)格整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好，當(dāng)扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm?？奂顒硬课荒莒`活轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙小于1mm。鋼管及扣件使用標(biāo)準(zhǔn)：外觀完好無損，對鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴(yán)重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣等均報廢和禁止使用。四、施工工藝及操作要求(1)模板高支撐架搭設(shè)1、腳手架搭設(shè)高度(m):15.45m（7軸—9軸/S軸偏北3.1m—采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為0.9m，每根立桿底部墊200×50mm通長木板，立桿設(shè)置縱、橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm，立桿全高范圍內(nèi)設(shè)置縱橫向水平桿，水平桿步距，第一道1.5m，往上不大于1.2m，主龍骨采用?48.3×3.6mm雙鋼管,次龍骨45×80木方間距250mm。四角設(shè)抱角斜撐，架體外圍剪刀撐滿布，架體中間每隔9米沿縱向設(shè)一道剪刀撐，斜撐和剪刀撐均由下而上連續(xù)設(shè)置。滿堂架兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設(shè)置一道水平剪刀撐。2、腳手架搭設(shè)高度(m):7.75m（1軸—4軸/T軸—V軸，負(fù)二層、負(fù)一層頂板支撐）250mm厚頂板下橫向間距或排距(m):0.9m；縱距為1.0m；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；采用的鋼管:Φ48.3×3.6；扣件連接方式:雙扣件，板底支撐連接方式:方木支撐?？v橫向水平桿滿設(shè)，立桿下加設(shè)掃地桿，掃地桿距底板（樓板）面0.2m，里立桿離墻0.2米。四角設(shè)抱角斜撐，架體外圍剪刀撐滿布，架體中間每隔9米沿縱向設(shè)一道剪刀撐，斜撐和剪刀撐均由下而上連續(xù)設(shè)置。滿堂架兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設(shè)置一道水平剪刀撐。3、腳手架搭設(shè)高度(m):19.4m（1軸—3軸/L軸偏南2.9m—M軸偏北3.0m，負(fù)一層至三層頂板支撐）120mm厚頂板下橫向間距或排距(m):1.0m；縱距為1.0m；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；采用的鋼管:Φ48.3×3.6；扣件連接方式:雙扣件，板底支撐連接方式:方木支撐。縱橫向水平桿滿設(shè)，立桿下加設(shè)掃地桿，掃地桿距底板（樓板）面0.2m，里立桿離墻0.2米。四角設(shè)抱角斜撐，架體外圍剪刀撐滿布，架體中間每隔4、腳手架搭設(shè)高度(m):9.8m（F軸—軸/1軸-1軸偏東4.5m、A軸以西/6軸偏西4.5m—7軸偏東4.5m，負(fù)一層至一層頂板支撐）120mm厚頂板下橫向間距或排距(m):0.9m；縱距為1.0m；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；采用的鋼管:Φ48.3×3.6；扣件連接方式:雙扣件，板底支撐連接方式:方木支撐?？v橫向水平桿滿設(shè)，立桿下加設(shè)掃地桿，掃地桿距底板（樓板）面0.2m，里立桿離墻0.2米。四角設(shè)抱角斜撐，架體外圍剪刀撐滿布，架體中間每隔9米沿縱向設(shè)一道剪刀撐，斜撐和剪刀撐均由下而上連續(xù)設(shè)置。滿堂架兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設(shè)置一道水平剪刀撐。（2）梁模板支撐1.600×900mm梁底承重架搭設(shè)梁底承重架采用3排承重立桿（梁底中間增加1排承重立桿），梁兩側(cè)立桿間距1.2m，立桿沿跨度方向縱距0.450m。梁兩側(cè)立桿雙扣件承重，中間立桿頂部采用可調(diào)頂托承重。梁底承重架掃地桿、水平桿同樓板支撐排架，立桿設(shè)置縱、橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面2.250×700mm梁底承重架搭設(shè)梁立桿沿梁跨度方向間距1m，（梁底中間增加1排承重立桿）立桿步距1.6m，梁兩側(cè)立桿間距0.6m，梁側(cè)模采用短鋼管頂撐形式加固，頂撐水平間距為1m。梁底模采用步步緊0.5m3、400×800mm梁底承重架搭設(shè)梁立桿沿梁跨度方向間距1m，立桿步距1.6m，梁兩側(cè)立桿間距0.6m，梁垂直方向?qū)菟ㄔO(shè)1道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓垂直方向距離在梁底為450mm，對拉螺栓水平方向距離為454、300×800mm梁底承重架搭設(shè)梁底承重架采用3排承重立桿（梁底中間增加1排承重立桿），梁兩側(cè)立桿間距0.9m，立桿沿跨度方向縱距0.9m，中間立桿頂部采用可調(diào)頂托承重。梁底承重架掃地桿、水平桿同樓板支撐排架，立桿設(shè)置縱、橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面5、500×900mm梁底承重架搭設(shè)梁立桿沿梁跨度方向間距1m，立桿步距1.6m，梁兩側(cè)立桿間距0.6m，梁垂直方向?qū)菟ㄔO(shè)1道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓垂直方向距離在梁底為450mm，對拉螺栓水平方向距離為456、250×600mm梁底承重架搭設(shè)梁立桿沿梁跨度方向間距1m（梁底中間增加1排承重立桿），立桿步距1.6m，梁兩側(cè)立桿間距0.6m，梁側(cè)模采用短鋼管頂撐形式加固，頂撐水平間距為1m。梁底模采用步步緊0.5m7、350×850mm梁底承重架采用3排承重立桿（梁底中間增加1排承重立桿），梁兩側(cè)立桿間距0.9m，立桿沿跨度方向縱距0.9m，中間立桿頂部采用可調(diào)頂托承重。梁底承重架掃地桿、水平桿同樓板支撐排架，立桿設(shè)置縱、橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面8、300*850mm梁底承重架采用3排承重立桿（梁底中間增加1排承重立桿），梁兩側(cè)立桿間距0.9m，立桿沿跨度方向縱距0.9m，中間立桿頂部采用可調(diào)頂托承重。梁底承重架掃地桿、水平桿同樓板支撐排架，立桿設(shè)置縱、橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面（3）操作要求:1.架體總體要求架體除采用剪刀撐加固外周邊利用墻、柱模板支撐鋼管與架體拉結(jié)加強。2.立桿2.1立桿在板主龍骨下采用可調(diào)頂托，頂托頂至最上面一道水平桿的距離不得大于300mm，以滿足支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性。2.2立桿接長時，兩個相鄰接頭不得在同步內(nèi)，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。2.3掃地桿設(shè)置：模板支架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2.4可調(diào)頂托使用：可調(diào)頂托與鋼管交接處應(yīng)設(shè)置橫向水平桿，頂托頂距離水平桿的高度不應(yīng)大于300mm。梁底立桿應(yīng)按梁寬均勻設(shè)置，其偏差不應(yīng)大于25mm,調(diào)節(jié)螺桿的伸縮長度不應(yīng)大于200mm，另外，使用可調(diào)托座必須解決兩者連接節(jié)點問題。3.水平桿3.1每步的縱、橫向水平桿應(yīng)雙向拉通。4.剪刀撐4.1模板支架按下列規(guī)定設(shè)置剪刀撐：4.1.1模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔六排立桿設(shè)置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；4.2剪刀撐的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定：4.2.1剪刀撐斜桿的接長應(yīng)采用搭接；4.2.2剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；4.2.3設(shè)置水平剪刀撐時，底部、頂部二道滿設(shè)，中間一道有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量應(yīng)大于框格總數(shù)的1/3。（4）梁模板安裝梁模板采用木膠板加木方支模，要預(yù)先按圖紙尺寸配模，并按梁號編號。支梁模前要熟悉圖紙，將梁的尺寸、位置、標(biāo)高，平臺板的厚度、標(biāo)高完全搞清楚，如有不清楚的地方及時找工長或施工員問明白，不能盲目施工。φ14對拉螺栓沿梁高方向中間設(shè)置900mm和800mm高的梁中間設(shè)置二道，700mm高梁中間設(shè)置一道，跨度方向布置間距均不大于500mm梁模板質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)：接縫寬度不大于1.5mm注意事項：梁底、梁旁均應(yīng)拉線校至直。梁柱接口按圖示幾何尺寸用木膠板整理規(guī)范。注意事項：梁底、梁旁均應(yīng)拉線校至直。梁柱接口按圖示幾何尺寸用木膠板整理規(guī)范。現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝質(zhì)量允許偏差如下：序號項目允許偏差備注1軸線位置5尺檢2標(biāo)高（模板上表面標(biāo)高）±5尺檢3截面尺寸（1）基礎(chǔ)±10尺檢（2）柱±2尺檢（3）梁±2尺檢（4）墻±2尺檢4層高6尺檢5相鄰模板面高低差2尺檢6表面平整度52m靠尺和塞尺檢查五、架體的驗收、使用及管理1、把好驗收關(guān)。搭設(shè)過程中的架子，每搭設(shè)一個施工層高度必須由項目技術(shù)負(fù)責(zé)人組織技術(shù)、安全與搭設(shè)班組、工長進行檢查，符合要求后方可上人使用。架子未經(jīng)檢查、驗收，除架子工外，嚴(yán)禁其他人員攀登。另驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經(jīng)設(shè)計負(fù)責(zé)人同意，由架子工操作。2、工程的施工負(fù)責(zé)人，必須按架子方案的要求，擬定書面操作要求，向班組進行安全技術(shù)交底，班組必須嚴(yán)格按操作要求和安全技術(shù)交底施工。3、架子上不準(zhǔn)堆放成批材料，零星材料可適當(dāng)散開堆放。4、架子搭好后要派專人管理，未經(jīng)技術(shù)人員同意，不得改動，不得任意解掉架子與柱連接的拉桿和扣件。5、架子上不準(zhǔn)有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發(fā)現(xiàn)及時清除。6、作業(yè)層上的施工荷載符合設(shè)計要求，不得超載，不得將模板、泵送混凝土輸送管等材料放在腳手架上，并嚴(yán)禁任意懸掛起重設(shè)備。六、支設(shè)拆除通用要求1、選用的木模平整、無翹曲、變形、坑凹等缺陷。選用的膠合板無爛板，或?qū)€板部分鋸除后方可使用。2、模板拼裝縫隙較大時，板縫必須用海綿條預(yù)先夾擠處理后方可繼續(xù)進行拼裝。3、鋼管支設(shè)必須滿足穩(wěn)定性、強度、剛度要求，扣件必須擰緊。4、模板內(nèi)側(cè)或表面需平整，接縫嚴(yán)密，不得漏縫。5、模板支設(shè)調(diào)整時不得對木模、扣件等硬砸，以免損壞其使用性能。6、各種預(yù)埋件和予留孔洞的規(guī)格尺寸、數(shù)量、位置必須符合圖紙要求。7、柱模、梁模必須預(yù)先于加工場制作完畢并經(jīng)過預(yù)先拼裝后，方可運至現(xiàn)場使用。8、梁板柱接頭一律采用專門制作的定型接頭模板。9、梁模板按要求起拱。10、板正式支設(shè)前必須刷好脫模劑，保證砼澆筑完畢后能順利拆模。六、模板拆除梁板底模在砼強度達(dá)到下表條件后，方可拆除。結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨（m）砼實際強度達(dá)到設(shè)計強度的百分率（%）梁875>8100懸臂梁、板—1001、模板的拆除時間根據(jù)工地所留自然養(yǎng)護試塊的強度決定，當(dāng)自然養(yǎng)護試塊達(dá)到以上表格內(nèi)要求的強度時，可根據(jù)試驗報告辦理拆模令，經(jīng)審批后可進行拆模作業(yè)。2、模板拆除流程按支設(shè)流程反向進行。3、拆模時不要用力過猛或過急，拆下的模板、支撐等及時清運整理。4、模板拆除后須及時清理干凈、分類堆放整齊。5、梁、板、柱拆模時小心碰壞梁邊角。6、模板拆除順序遵循先支后拆、后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分模板，自上而下，支架先拆側(cè)向支撐后拆豎向支撐的原則。7、拆模時不得用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬，以防砼外觀及內(nèi)部受損，嚴(yán)禁使拆下的模板自由墜落于地面。8、未經(jīng)技術(shù)人員通知和不經(jīng)施工員安排，任何人員不得隨意拆除模板、支撐及加固系統(tǒng)。拆模前必須開具拆模令后方可施工。七、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求：除了要遵守相關(guān)規(guī)范要求外，還要考慮以下內(nèi)容（1）模板支架的構(gòu)造要求：1.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿。2.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度。3.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。（2）立桿步距的設(shè)計：1.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置。2.當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多。3.高支撐架步距以0.9—1.5m為宜，不宜超過1.5m。（3）整體性構(gòu)造層的設(shè)計：1.當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層。2.單水平加強層可以每4—6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/33.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。（4）剪刀撐的設(shè)計：沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐。（5）頂部支撐點的設(shè)計：1.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm。2.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm。3.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。（6）支撐架搭設(shè)的要求：1.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置。2.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求。3.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。4.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。（7）施工使用的要求：1.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。2.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。3.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。（8）注意事項1、登高作業(yè)時，各種配件放在工具箱或工具袋內(nèi)，嚴(yán)禁放在模板或腳手架上。安裝拆除模板施工時，上下有人接應(yīng)，隨拆隨運轉(zhuǎn)，并把扣件固定牢靠，嚴(yán)禁堆放在腳手2、臨時安裝固定墻柱模板時，隨時注意防止因風(fēng)或固定不牢傾覆。3、拆除的模板堆放整齊，防止模板或木方上釘子傷人。4、拆除頂板模板，必須分塊拆除，并按反安裝順序拆除，防止突然整塊塌落。5、安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。6、拆除模板時，必須注意腳下穩(wěn)固，不得直接在無挑板的腳手架上作業(yè)。7、吊裝模板時，必須在模板就位并連接牢固后，方可脫鉤。并嚴(yán)格遵守吊裝機械使用安全有關(guān)規(guī)定。8、拆除模板時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標(biāo)出作業(yè)區(qū)，嚴(yán)禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴(yán)防突然掉落、倒塌傷人。9、拆模起吊前，復(fù)查拆墻螺栓是否拆凈，再確定無遺漏且模板與墻體完全脫離方可吊起。八、計算書（1）梁模板支撐體系計算書600*900梁模板(扣件鋼管架)計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.60；梁截面高度D(m):0.90混凝土板厚度(mm):250.00；立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.75；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.80；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為Φ48.3×3.6；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，-400mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度80mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=216.67mm；面板的最大彎距M=0.1×10.98×216.6672=5.15×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=5.15×104/1.88×104=2.749N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=2.749N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18×0.5=9N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=216.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×9×216.674/(100×9500×1.41×105)=0.101mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=216.667/250=0.867mm；面板的最大撓度計算值ω=0.101mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=0.867mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度45mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45×802×1/6=48cm3；I=45×803×1/12=192cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.217=4.76kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×4.76×500.002=1.19×105N.mm；最大支座力:R=1.1×4.758×0.5=2.617kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.19×105/4.80×104=2.478N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.478N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00×0.22=3.90N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；I--面板的截面慣性矩：I=3.84×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×3.9×5004/(100×10000×3.84×106)=0.043mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.043mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.617kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度45mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45×802×2/6=96cm3；I=45×803×2/12=384cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=2.835kN.m外楞最大計算跨度:l=650mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=2.83×106/9.60×104=29.531N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為4.8mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=650/250=2.6mm；五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.45=4.05kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.05kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×15×15/6=3.75×104mm3；I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.90×0.90=24.79kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=24.79+0.38+2.52=27.68kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×27.684×0.22=0.111kN.m；σ=0.111×106/3.75×104=2.953N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.953N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×1.00=23.30KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×23.3×2004/(100×9500×2.81×105)=0.094mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.094mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=200/250=0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.9×0.2=4.59kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×0.9+0.6)/0.6=0.28kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值q=1.2×4.59+1.2×0.28=5.844kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×0.9=1.26kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.5×8×8/6=48cm3；I=4.5×8×8×8/12=192cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=5.844+1.26=7.104kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×7.104×1×1=0.71kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.71×106/48000=14.8N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×7.104×1=4.262kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×4262.4/(2×45×80)=1.776N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.7N/mm2；方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=4.590+0.280=4.870kN/m；方木最大撓度計算值ω=0.677×4.87×10004/(100×10000×192×104)=1.717mm；方木的最大允許撓度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計算值ω=1.717mm小于方木的最大允許撓度[ω]=4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.900=22.950kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(22.950+0.350)+1.4×4.500=34.260kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時：當(dāng)n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=2.996kN，中間支座最大反力Rmax=15.32；最大彎矩Mmax=0.628kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.141mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.628×106/5080=123.617N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值123.617N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=15.32kN；十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=2.996kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×7.75=1.201kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.60)/2)×1.00×0.35=0.252kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.60)/2)×1.00×0.250×(1.50+24.00)=4.590kN；N=2.996+1.201+0.252+4.59=9.039kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=9038.692/(0.207×489)=89.295N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=89.295N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.013；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.013×(1.5+0.1×2)=2.01m；Lo/i=2009.691/15.8=127；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.412；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=9038.692/(0.412×489)=44.864N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=44.864N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=15.32kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(7.75-0.9)=1.201kN；N=15.32+1.201=16.381kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.8=188；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=16381.077/(0.203×489)=165.02N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=165.02N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.013；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.013×(1.5+0.1×2)=2.01m；Lo/i=2009.691/15.8=127；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.412；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=16381.077/(0.412×489)=81.309N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=81.309N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。300*800梁模板(扣件鋼管架)計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.80混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：19.28；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.80；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為Φ48.3×3.6；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，-400mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度80mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=226.67mm；面板的最大彎距M=0.1×10.98×226.6672=5.64×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=5.64×104/1.88×104=3.009N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=3.009N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18×0.5=9N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=226.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×9×226.674/(100×9500×1.41×105)=0.12mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=226.667/250=0.907mm；面板的最大撓度計算值ω=0.12mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=0.907mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度45mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45×802×1/6=48cm3；I=45×803×1/12=192cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.227=4.98kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×4.98×500.002=1.24×105N.mm；最大支座力:R=1.1×4.978×0.5=2.738kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.24×105/4.80×104=2.592N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.592N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00×0.23=4.08N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；I--面板的截面慣性矩：I=3.84×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×4.08×5004/(100×10000×3.84×106)=0.045mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.045mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.738kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度45mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45×802×2/6=96cm3；I=45×803×2/12=384cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=3.103kN.m外楞最大計算跨度:l=680mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=3.10×106/9.60×104=32.32N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為5.899mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=680/250=2.72mm；五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.48=4.32kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.32kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×15×15/6=3.75×104mm3；I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.80×0.90=22.03kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×24.93×0.12=0.025kN.m；σ=0.025×106/3.75×104=0.665N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=0.665N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×1.00=20.75KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×20.75×1004/(100×9500×2.81×105)=0.005mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.005mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=100/250=0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.8×0.1=2.04kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.1×(2×0.8+0.3)/0.3=0.222kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.1=0.45kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值q=1.2×2.04+1.2×0.222=2.714kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×0.45=0.63kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.5×8×8/6=48cm3；I=4.5×8×8×8/12=192cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=2.714+0.63=3.344kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×3.344×1×1=0.334kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.334×106/48000=6.967N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值6.967N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×3.344×1=2.006kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×2006.4/(2×45×80)=0.836N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.836N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=2.040+0.222=2.262kN/m；方木最大撓度計算值ω=0.677×2.262×10004/(100×10000×192×104)=0.797mm；方木的最大允許撓度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計算值ω=0.797mm小于方木的最大允許撓度[ω]=4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.800=20.400kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(20.400+0.350)+1.4×4.500=31.200kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時：當(dāng)n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=0.42kN，中間支座最大反力Rmax=9.192；最大彎矩Mmax=0.272kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.044mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.272×106/5080=53.62N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值53.62N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=9.192kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.42kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×19.28=2.987kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.35=0.315kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=2.754kN；N=0.42+2.987+0.315+2.754=6.476kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6475.881/(0.207×489)=63.976N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=63.976N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.052；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.052×(1.5+0.1×2)=2.087m；Lo/i=2087.063/15.8=132；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.386；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6475.881/(0.386×489)=34.309N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=34.309N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=9.192kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(19.28-0.8)=2.987kN；N=9.192+2.987=12.055kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.8=188；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=12054.875/(0.203×489)=121.439N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=121.439N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.052；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.052×(1.5+0.1×2)=2.087m；Lo/i=2087.063/15.8=132；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.386；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=12054.875/(0.386×489)=63.866N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=63.866N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。350*850梁模板(扣件鋼管架)計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.85混凝土板厚度(mm):100.00；立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：9.68；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.60；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為Φ48.3×3.6；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度80mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；面板的最大彎距M=0.1×10.98×2502=6.86×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=6.86×104/1.88×104=3.66N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=3.66N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18×0.5=9N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I