脫硫吸收塔溢流現(xiàn)象產(chǎn)生的原因及其控制措施

第一章引言錯(cuò)誤！未定義書簽。TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第二章脫硫系統(tǒng)概況2\o"CurrentDocument"脫硫基本工藝概述2\o"CurrentDocument"脫硫吸收塔概述2\o"CurrentDocument"第三章吸收塔漿液溢流的現(xiàn)象、原因及影響3\o"CurrentDocument"吸收塔漿液溢流的現(xiàn)象3\o"CurrentDocument"吸收塔漿液溢流的原因3\o"CurrentDocument"3.2.1.發(fā)泡性雜質(zhì)混入吸收塔漿液中4\o"CurrentDocument"3.2.2.脫硫用工藝水水質(zhì)問題4氧化風(fēng)機(jī)風(fēng)量及跳閘問題7\o"CurrentDocument"漿液擾動(dòng)泵、漿液噴淋的影響8\o"CurrentDocument"工藝水中含有微生物的影響8\o"CurrentDocument"吸收塔漿液溢流的影響8\o"CurrentDocument"第四章吸收塔漿液溢流現(xiàn)象的控制措施10第五章結(jié)語錯(cuò)誤！未定義書簽。參考文獻(xiàn)錯(cuò)誤！未定義書簽。第二章脫硫系統(tǒng)概況脫硫基本工藝概述基本工藝描述：由鍋爐引風(fēng)機(jī)來的全部煙氣在動(dòng)葉可調(diào)軸流式增壓風(fēng)機(jī)的升壓作用下進(jìn)入吸收塔，煙氣自下向上流動(dòng)，在吸收塔洗滌區(qū)（吸收區(qū)）內(nèi)，煙氣與由上而下噴出的霧態(tài)的石灰石吸收劑逆向接觸，從而吸收其中的SO2生成CaSO3,并在吸收塔反應(yīng)池中被鼓入的空氣氧化成CaSO4，進(jìn)而生成石膏（CaSO4.2H2O）。脫硫后的煙氣經(jīng)過兩層除霧器將煙氣中攜帶的大部分液滴除去，由吸收塔頂部排出，經(jīng)過氣-氣換熱器（GGH）加熱后送入煙囪排入大氣。脫硫裝置的煙氣入口與煙囪之間設(shè)置有旁路煙道，正常運(yùn)行時(shí)煙氣通過脫硫裝置，事故情況或脫硫裝置停機(jī)檢修時(shí)煙氣由旁路煙道進(jìn)入煙囪。吸收劑制備車間按2X500MW機(jī)組耗量設(shè)計(jì)。采用濕式球磨機(jī)制漿方式。石灰石原料按進(jìn)廠時(shí)粒度為不大于20mm考慮。石灰石料經(jīng)斗式提升機(jī)、石灰石埋刮板輸送機(jī)，進(jìn)入石灰石儲(chǔ)倉。吸收劑制備系統(tǒng)包括1臺(tái)振動(dòng)給料機(jī)、1臺(tái)斗式提升機(jī)、1臺(tái)埋刮板輸送機(jī)（石灰石倉頂）、1個(gè)石灰石倉、2臺(tái)稱重皮帶給料機(jī)，石灰石儲(chǔ)倉的總?cè)萘堪?臺(tái)鍋爐在BMCR工況運(yùn)行3天（日利用20h計(jì)）的石灰石耗量設(shè)計(jì)。濕式球磨機(jī)制漿系統(tǒng)設(shè)置兩臺(tái)濕式球磨機(jī)。在吸收塔中，石灰石漿液與氧化風(fēng)機(jī)鼓入的空氣和吸收塔中的二氧化硫發(fā)生反應(yīng)，達(dá)到了除掉煙氣中的二氧化硫的目的，并且產(chǎn)生副產(chǎn)品一石膏。吸收塔配有4臺(tái)漿液循環(huán)泵。石灰石漿液和除霧器的沖洗水從上而下地通過吸收塔，最后匯集到吸收塔底部。吸收塔配有2臺(tái)漿液擾動(dòng)泵（一運(yùn)一備），使?jié){液保持懸浮狀。本工程設(shè)2臺(tái)真空皮帶脫水機(jī)，其單臺(tái)容量按燃燒設(shè)計(jì)煤種時(shí)2臺(tái)鍋爐BMCR工況下石膏排放量的75%設(shè)計(jì)。經(jīng)石膏漿液旋流器濃縮后的石膏漿液被輸送全真空皮帶脫水機(jī)脫水，脫水后的石膏含水率為M10%。本工程工藝水主要采用電廠循環(huán)水，工藝水系統(tǒng)設(shè)有一個(gè)工藝水箱，三臺(tái)工藝水泵（設(shè)計(jì)為2運(yùn)1備，目前采用1運(yùn)2備的節(jié)能方式運(yùn)行），工藝水經(jīng)工藝水泵輸送至各工藝水用戶。本工程除霧器沖洗系統(tǒng)水源取自工藝水箱，由三臺(tái)除霧器沖洗水泵供給（設(shè)計(jì)為2運(yùn)1備，目前采用1運(yùn)2備的節(jié)能方式運(yùn)行），用于吸收塔除霧器沖洗和PH測量裝置沖洗。除霧器布置有三層沖洗水母管，除具備定期清洗功能外，沖洗系統(tǒng)還具有維持脫硫FGD系統(tǒng)水平衡的作用。脫硫吸收塔概述吸收塔概述：兩臺(tái)500MW機(jī)組各安裝一座吸收塔，單塔處理煙氣量為2011212Nm3/h，吸收塔直徑為815m，高度為40.52m，鋼結(jié)構(gòu)圓柱體，內(nèi)襯玻璃鱗片襯里；上部分為吸收塔和除霧器兩部分，底部為循環(huán)漿池。每座吸收塔采用4臺(tái)漿液循環(huán)泵（其中3臺(tái)運(yùn)行，1臺(tái)備用）、4層噴淋層（每層噴淋層由一臺(tái)漿液循環(huán)泵單獨(dú)供漿）、2臺(tái)羅茨式氧化風(fēng)機(jī)（一運(yùn)一備）、2臺(tái)擾動(dòng)泵（一運(yùn)一備）、三層除霧器。正常情況下，在保證出GGH凈煙氣SO2排放濃度＜100mg/m3的環(huán)保指標(biāo)和脫硫效率＞95%的前提下，要調(diào)整吸收塔進(jìn)水量和出水量平衡，維持吸收塔液位在一定的穩(wěn)定范圍。按照設(shè)計(jì)原則，吸收塔正常液位為14.8m，低液位控制在14.3m，高液位控制在15.3m。發(fā)生少量溢流時(shí)，吸收塔漿液溢流后通過吸收塔溢流管（溢流管布置在吸收塔16.15m高的位置）流入全吸收塔區(qū)排水坑，再經(jīng)由2臺(tái)地坑泵（一運(yùn)一備）打回吸收塔循環(huán)使用，這屬于正常的運(yùn)行狀態(tài)。第三章吸收塔漿液溢流的現(xiàn)象、原因及影響吸收塔漿液溢流的現(xiàn)象吸收塔漿液間歇性溢流的現(xiàn)象是吸收塔溢流管能間斷看到有漿液劇烈噴出，同時(shí)吸收塔排水坑液位上升趨勢明顯，排水坑泵運(yùn)行啟動(dòng)間隔由1.8小時(shí)降至1小時(shí)甚至更短，而此時(shí)吸收塔液位（此數(shù)據(jù)在DCS畫面終端中顯示）在設(shè)計(jì)值之間，無超標(biāo)現(xiàn)象。吸收塔漿液溢流的原因通過現(xiàn)場數(shù)據(jù)分析采集，初步判斷導(dǎo)致吸收塔漿液間歇性溢流的根本原因?yàn)槲账\(yùn)行中漿液循環(huán)時(shí)接觸煙氣，導(dǎo)致漿液中攜帶大量氣泡或泡沫的產(chǎn)生，引起吸收塔液位計(jì)顯示的液位遠(yuǎn)低于吸收塔內(nèi)部的實(shí)際氣液界面。再加上位于吸收塔底部的漿液擾動(dòng)泵脈沖擾動(dòng)或攪拌器攪拌，以及氧化空氣鼓入、漿液噴淋等因素的綜合影響引起得液位波動(dòng)。泡沫是產(chǎn)生虛假液位的直接原因，現(xiàn)場安裝的液位計(jì)在設(shè)計(jì)上為避免顯示錯(cuò)誤，共安裝有三臺(tái)壓力變送器，且安裝高度一致，壓力變送器的工作原理是測量現(xiàn)有測點(diǎn)的壓力，根據(jù)液體密度換算出當(dāng)前液位高度，同時(shí)考慮到測點(diǎn)死區(qū)的影響，在此數(shù)值上增加1.5米的基礎(chǔ)數(shù)值，從液位顯示的原理可以看出，當(dāng)吸收塔內(nèi)部產(chǎn)生大量的泡沫時(shí)，由于泡沫與漿液的密度偏差極大，泡沫作用在液位計(jì)上的壓力基本可以忽略不計(jì)，泡沫是不會(huì)對(duì)液位顯示數(shù)值產(chǎn)生任何影響。結(jié)果造成吸收塔在線監(jiān)測顯示正常液位時(shí)，其實(shí)際液位已經(jīng)到達(dá)溢流高度16.15米，最終導(dǎo)致漿液上部的泡沫型漿液大量溢流現(xiàn)象的發(fā)聲。脫硫系統(tǒng)吸收塔漿液起泡的原因分析如下：發(fā)泡性雜質(zhì)混入吸收塔漿液中泡沫是由于表面作用而生成，它的產(chǎn)生是由于氣體分散于液體中形成氣-液的分散體，在泡沫形成的過程中，氣-液界面會(huì)急劇的增加。若液體的表面張力越低，則氣-液界面的面積越大，泡沫的體積也越大。吸收塔漿液中的氣體與漿液連續(xù)充分地接觸，由于氣體是分散相，漿液是分散介質(zhì)，氣體與漿液的密度相差很大，所以在漿液中，泡沫很快上升到漿液表面。正常情況下吸收塔漿液受漿液循環(huán)、擾動(dòng)泵攪拌、氧化空氣攪拌，其產(chǎn)生的泡沫穩(wěn)定性高，理想狀態(tài)下的吸收塔漿液可以設(shè)想為是一種純凈的液體，由于其起泡性只與其表面張力有關(guān)，液膜之間能相互連接，使形成的氣泡不斷擴(kuò)大，最終破裂，不能形成穩(wěn)定的泡沫［1］，因此吸收塔漿液泡沫豐富、泡沫單體細(xì)小的特性，確定了起泡是由于系統(tǒng)中進(jìn)入了其它發(fā)泡性成分，增加了氣泡液膜的機(jī)械強(qiáng)度?？赡苄栽蚍治鋈缦拢阂皇清仩t在啟動(dòng)、停運(yùn)、正常運(yùn)行過程中由于燃燒不充分而投入油槍穩(wěn)定燃燒時(shí)，煙氣中攜帶大量的未燃盡成份如：油煙、碳核、瀝青質(zhì)、多環(huán)芳烴等進(jìn)入吸收塔，在吸收塔內(nèi)與噴淋下來的石灰石漿液進(jìn)行逆向接觸，并發(fā)生一系列吸收、置換反應(yīng)，造成吸收塔漿液有機(jī)物含量增加；二是脫硫吸收劑石灰石中含有MgO（起泡劑），其在吸收塔漿液內(nèi)與煙氣中的硫酸根離子發(fā)生反應(yīng)，由于鎂鹽的溶解度遠(yuǎn)高于鈣鹽，致使?jié){液中的鎂離子、硫酸根離子升高，并產(chǎn)生富集，最終導(dǎo)致漿液化學(xué)成分超過原有設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，影響了石膏結(jié)品形狀、大小，同時(shí)增大了吸收塔漿液的黏度，漿液起泡現(xiàn)象失去控制；三是經(jīng)過機(jī)組電除塵器的煙氣粉塵濃度超過系統(tǒng)運(yùn)行標(biāo)準(zhǔn)，粉塵中攜帶的顆粒物，溶解后釋放一些重金屬（如：Hg、Mg、Cd、Zn等），而漿液中重金屬離子增加后，漿液表面張力增加，從而使?jié){液表面起泡的機(jī)械強(qiáng)度提高，而定期向吸收塔內(nèi)加入陰離子表面活性劑（消泡劑）并維持在一定濃度可以消除或緩解漿液泡沫現(xiàn)象，而通過增加脫硫廢水排放量，可以降低漿液中重金屬離子（如：Hg、Mg、Cd、Zn等）的含量，這是減少甚至消除泡沫的根本辦法。脫硫用工藝水水質(zhì)問題脫硫系統(tǒng)工藝水用水分為空壓機(jī)冷卻水回水（循環(huán)水）和來自于橋水庫的生水，其水質(zhì)見表一。脫硫系統(tǒng)正常情況下工藝水源采用循環(huán)水，當(dāng)循環(huán)水塔投加季銨鹽殺菌劑時(shí)或循環(huán)水補(bǔ)水系統(tǒng)故障時(shí)，將工藝水箱水源切換全生水。表一：水質(zhì)全分析報(bào)告（于橋庫水）報(bào)告日期：2003年4月2日水樣名稱庫水采樣地點(diǎn)澄清器入口

采樣日期：2003.3.218：00分析日期：3.21?3.31項(xiàng)目結(jié)果單位項(xiàng)目結(jié)果單位陽離子鈉+鉀離子14.29mg/L硬度總硬度4.3mmol/L鈣離子50.1mg/L非碳酸鹽硬度1.5mmol/L鎂離子21.87mg/L碳酸鹽硬度2.8mmol/L鐵離子31.5gg/L負(fù)硬mmol/L銅離子4.5gg/L堿度全堿度2.8mmol/L酚酞堿度0mmol/LPH7.99陰離子氯離子24mg/L其它外觀清硫酸根57.5mg/L耗氧量4.48mg/L硝酸根6mg/L全硅2.18mg/L亞硝酸根0mg/L活性硅1.40mg/L碳酸氫根170.8mg/L膠體硅0.78mg/L碳酸根0mg/L鐵鋁氧化物0.5mg/L氫氧根0mg/L全固283.4mg/L磷酸根mg/L溶解固形物280.6mg/L懸浮物2.8mg/L灼燒減量110.2mg/L分析結(jié)果校核：1）陽、陰離子含量誤差8=1.06%2）溶解固體與含鹽量誤差5=4.14%

水質(zhì)全分析報(bào)告（電廠循環(huán)水）報(bào)告日期：2004年03月30日水樣名稱循環(huán)水采樣地點(diǎn)化驗(yàn)站取樣管采樣日期：03.16分析日期：03.16?03.29項(xiàng)目結(jié)果單位項(xiàng)目結(jié)果單位陽離子鈉+鉀離子87.00mg/L硬度總硬度10.80mmol/L鈣離子94.19mg/L非碳酸鹽硬度8.20mmol/L鎂離子74.12mg/L碳酸鹽硬度2.60mmol/L鐵離子641.30gg/L負(fù)硬mmol/L銅離子130.90gg/L堿度全堿度2.60mmol/L酚酞堿度0.05mmol/LPH8.27陰離子氯離子132.0mg/L其它外觀微渾硫酸根357.30mg/L耗氧量15.60mg/L硝酸根18mg/L全硅20.50mg/L亞硝酸根0mg/L活性硅9.40mg/L碳酸氫根152.6mg/L膠體硅11.10mg/L碳酸根3mg/L鐵鋁氧化物1.9mg/L氫氧根mg/L全固928.2mg/L磷酸根8.74/4.97mg/L溶解固形物922.6mg/L懸浮物5.6mg/L灼燒減量243.6mg/L分析結(jié)果校核：1）陽、陰離子含量誤差8=0.89%2）溶解固體與含鹽量誤差關(guān)4.6%我廠循環(huán)水處理采取高濃縮倍率，并投加緩釋劑、阻垢劑，其作用機(jī)理是抑制晶體的成長和結(jié)垢。阻垢劑的作用是聚合磷酸鹽在水中電離后生成長鏈的-O-P-O-P-高價(jià)陰離子，容易吸附在微小的碳酸鹽品粒上，使晶體表面上的表面電位向負(fù)的方向移動(dòng)，增大了晶粒之間的排斥力，起到分散作用，投加少量的聚合磷酸鹽之后，主要干擾了碳酸鈣晶體的正常生長，品格受到扭曲，生成的碳酸鈣不是堅(jiān)硬的方解石品體而是疏松、分散的軟垢。緩釋劑的作用是聚合磷酸鹽解離出的長鏈聚合磷酸根陰離子通過與Ca2+絡(luò)合，形成一種帶正電荷的絡(luò)合離子，并以膠溶狀態(tài)存在于水中。同時(shí)聚合磷酸鹽水解的結(jié)果變成了分子量較小的聚合物和一部分正磷酸鹽，正磷酸鹽又是微生物的營養(yǎng)成分，所以水解的結(jié)果還會(huì)促使微生物繁殖。有機(jī)磷酸鹽在水溶液中解離出H+和酸根陰離子，與許多金屬離子形成五元環(huán)、六元環(huán)或雙五元環(huán)等形式的絡(luò)合物，其阻垢作用主要是由于阻垢劑分子吸附于晶體表面，堵塞或覆蓋品體生長品格點(diǎn)，妨礙了晶格離子或分子的表面擴(kuò)散和定位，而產(chǎn)生內(nèi)部應(yīng)力和扭曲作用，從而抑制了晶體的生長和結(jié)垢。阻垢劑、緩釋劑的加入使吸收塔內(nèi)漿液中的CaSO4.2H2O結(jié)品受到制約，導(dǎo)致石膏品體細(xì)小，漿液中的雜質(zhì)、有機(jī)物、微生物、懸浮物等無法通過附著在石膏品體中隨脫水系統(tǒng)排出；同時(shí)使?jié){液中的鈣、鎂離子在達(dá)到過飽和狀態(tài)甚至超過過飽和狀態(tài)后仍無法正常析出，導(dǎo)致吸收塔漿液清液密度持續(xù)升高，嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)值，致使運(yùn)行人員使用漿液密度為控制手段的不可操作。經(jīng)過了各種藥劑處理的循環(huán)水，極易起泡。且進(jìn)入吸收塔內(nèi)后繼續(xù)發(fā)生隨煙氣蒸發(fā)、濃縮，水中的各種鹽分繼續(xù)上升，通過連續(xù)跟蹤收集數(shù)據(jù)，國華盤電公司脫硫系統(tǒng)運(yùn)行中氯根最高上漲至9600mg/L接近控制標(biāo)準(zhǔn)的上限，其他離子均達(dá)到了控制標(biāo)準(zhǔn)的上限，漿液的整體健康水平明顯惡化。吸收塔在正常運(yùn)行時(shí)為保證系統(tǒng)的物料平衡，一是使用濾液水直接補(bǔ)充全吸收塔漿液中，維持吸收塔的水消耗；另外，脫水系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)使用濾液水進(jìn)行石灰石漿液吸收劑的磨制，間接補(bǔ)充全吸收塔漿液中。由于濾液水主要為吸收塔排出漿液經(jīng)石膏旋流站旋流一次分離后的溢流，其中含有大量的重金屬離子也會(huì)促使泡沫的進(jìn)一步產(chǎn)生。3.2.3.氧化風(fēng)機(jī)風(fēng)量及跳閘問題氧化風(fēng)機(jī)風(fēng)量是根據(jù)設(shè)計(jì)煤種含硫量為0.66%，并將亞硫酸鹽充分氧化為硫酸鹽所需要的空氣量（我廠所用氧化風(fēng)機(jī)進(jìn)口流量為7000Nm3/h、，再考慮一定的裕量而確定的，盤山電廠實(shí)際燃用煤的含硫量在0.44%左右，但針對(duì)不同煤種，風(fēng)機(jī)沒有設(shè)置風(fēng)量調(diào)節(jié)功能，使得進(jìn)入吸收塔的氧化風(fēng)量大大超過實(shí)際需要，這些富余的空氣都以氣泡的形式從氧化區(qū)底部溢至漿液的表面，從而助長了漿液動(dòng)態(tài)液位的虛假值，也導(dǎo)致吸收塔溢流⑵。另外運(yùn)行過程中氧化風(fēng)機(jī)突然跳閘現(xiàn)象的出現(xiàn)，使吸收塔漿液氣液平衡被破壞，也會(huì)導(dǎo)致吸收塔漿液大量溢流。漿液擾動(dòng)泵、漿液噴淋的影響每個(gè)吸收塔漿液循環(huán)系統(tǒng)有4臺(tái)漿液循環(huán)泵（原設(shè)計(jì)運(yùn)行方式為三運(yùn)一備），流量均在7600Nm3/h，吸收塔漿液循環(huán)泵的大流量循環(huán)噴淋，一定程度上加劇了吸收塔液位的波動(dòng)（針對(duì)公司目前燃煤為低硫煤的特點(diǎn)，考慮到節(jié)能方面的因素，在保證出GGH凈煙氣SO2排放濃度＜100mg/m3的環(huán)保指標(biāo)和脫硫效率的基礎(chǔ)上，目前公司在正常運(yùn)行時(shí)基本上保持兩臺(tái)漿液循環(huán)泵運(yùn)行，此方面的影響效果較三臺(tái)運(yùn)行時(shí)已有改善）。工藝水中含有微生物的影響為排除工藝水中微生物對(duì)漿液密度的影響，組織進(jìn)行了吸收塔漿液中加入還原性殺菌劑小型試驗(yàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表二：表2試驗(yàn)數(shù)據(jù)表異噻脞琳酮含量pHCOD（錳法）0mg/L5.82116.8mg/L50mg/L5.81116.8mg/L75mg/L5.81116.8mg/L100mg/L5.8116.8mg/L200mg/L5.78115.2mg/L結(jié)論:通過小型試驗(yàn)情況看，漿液中加入不同劑量的異噻膛琳酮，對(duì)漿液品質(zhì)無明顯影響，導(dǎo)致吸收塔漿液COD變化的條件不是工藝水中攜帶的常規(guī)微生物。吸收塔漿液溢流的影響吸收塔漿液在溢流時(shí)，少量的溢流可以通過溢流管及時(shí)排走，不會(huì)造成其它影響。但是，當(dāng)吸收塔漿液溢流較嚴(yán)重時(shí)，對(duì)脫硫系統(tǒng)的正常運(yùn)行會(huì)造成一定的影響：（1）當(dāng)吸收塔漿液溢流嚴(yán)重時(shí)，進(jìn)入到吸收塔地坑的漿液量大大增加，在溢流極其嚴(yán)重時(shí)兩臺(tái)吸收塔地坑泵同時(shí)運(yùn)行，吸收塔地坑液位仍繼續(xù)升高，甚至造成地坑漿液溢流全地面污染環(huán)境的異常事件。（2）通過盤電公司脫硫系統(tǒng)連續(xù)投入運(yùn)行后觀察情況，在吸收塔溢流嚴(yán)重的時(shí)候，氧化風(fēng)機(jī)出口壓力隨之大幅增加由50kpa升至60kpa,氧化空氣出口溫度上升由75°C升至90°C，氧化風(fēng)機(jī)電流增加由23A升至24A,一方面氧化空氣溫度的升高造成氧化空氣管口，結(jié)垢堵塞；另一方面造成氧化風(fēng)機(jī)電機(jī)運(yùn)行功率升高、出力增加，造成不必要的耗能。另外氧化空氣溫度升高還對(duì)脫硫系統(tǒng)化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生負(fù)面影響。由于吸收塔里存在大量的氣泡，造成石膏漿液排出泵出口壓力不斷地波動(dòng)，造成由石膏漿液排出泵打全石膏旋流站的漿液壓力不足，致使進(jìn)入旋流站的漿液量斷斷續(xù)續(xù)，間接地造成底流過大，溢流減少，也會(huì)造成脫水系統(tǒng)運(yùn)行困難。當(dāng)吸收塔起泡溢流時(shí)，為了減少溢流，只有大幅降低液位，如液位太低，會(huì)降低氧化反應(yīng)空間，直接導(dǎo)致氧化效果下降，亞硫酸鈣增加，影響石膏石膏品質(zhì)，嚴(yán)重時(shí)影響SO2的吸收、影響脫硫效率，造成整體系統(tǒng)的惡性循環(huán)。當(dāng)吸收塔溢流嚴(yán)重的同時(shí)，意味著吸收塔內(nèi)漿液的起泡程度加劇，由于漿液中大量氣泡的存在，造成對(duì)流經(jīng)吸收塔漿液的轉(zhuǎn)動(dòng)設(shè)備和管道危害很大。這一點(diǎn)在運(yùn)行中觀察石膏漿液排出泵的出口壓力變化趨勢是顯而易見的，由于大量的氣泡不時(shí)地進(jìn)入到泵體內(nèi)，時(shí)間一長，由于汽蝕的原因均造成對(duì)泵的葉片和管道產(chǎn)生不利的影響沒有安裝GGH的脫硫系統(tǒng)，當(dāng)吸收塔漿液溢流進(jìn)入煙道中時(shí)，煙道積灰結(jié)垢現(xiàn)象會(huì)逐漸加重，造成流經(jīng)煙道煙氣阻力增加，同時(shí)溢流漿液會(huì)對(duì)正在運(yùn)行的增壓風(fēng)機(jī)葉片產(chǎn)生沖擊，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致增壓風(fēng)機(jī)葉片斷裂，致使增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，脫硫系統(tǒng)被迫退出運(yùn)行；同時(shí)漿液還會(huì)沉積在未作防腐的原煙道中，對(duì)煙道造成結(jié)垢腐蝕，減短了煙道的使用壽命和檢修周期，是脫硫系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行的嚴(yán)重安全隱患。在安裝有GGH的脫硫系統(tǒng)中，若吸收塔漿液溢流特別嚴(yán)重同樣會(huì)導(dǎo)致吸收塔溢流管道堵塞，溢流漿液由吸收塔原煙氣進(jìn)口串入GGH，污染GGH換熱元件表面，造成換熱元件結(jié)垢堵塞，直接導(dǎo)致GGH原凈煙氣側(cè)壓差增大，造成流經(jīng)脫硫系統(tǒng)的煙氣阻力增加，加大增壓風(fēng)機(jī)出力，同樣也會(huì)嚴(yán)重影響脫硫系統(tǒng)主體設(shè)備的正常運(yùn)行，甚至?xí)绊懙藉仩t的正常運(yùn)行；第四章吸收塔漿液溢流現(xiàn)象的控制措施防止吸收塔漿液出現(xiàn)起泡溢流的現(xiàn)象，脫硫系統(tǒng)運(yùn)行人員應(yīng)當(dāng)時(shí)刻提高運(yùn)行能力。從漿液溢流的原因出發(fā)，做出適當(dāng)?shù)倪\(yùn)行工況調(diào)整。（1）適當(dāng)降低漿液靜態(tài)液位。正常運(yùn)行時(shí)將吸收塔液位控制在正常值的低限維持運(yùn)行（國華盤電公司目前吸收塔實(shí)際控制液位在12.5—13.0米，主要是防止高液位時(shí)吸收塔漿液溢流進(jìn)入GGH換熱元件表面造成結(jié)垢堵塞），堅(jiān)持正常的通過石膏漿液排出泵（流量75m3/h）排出石膏漿液，降低吸收塔的密度（保持吸收塔漿液密度控制在1110—1130kg/m3之間）減少吸收塔內(nèi)雜質(zhì)濃度，提高漿液質(zhì)量，避免因密度過高造成漿液起泡溢流。如果液位高，應(yīng)適當(dāng)延長除霧器沖洗時(shí)間間隔，或啟動(dòng)石膏排出泵運(yùn)行，以降低吸收塔液位；當(dāng)吸收塔液位異常升高時(shí)，應(yīng)根據(jù)液位曲線的增長速率，結(jié)合當(dāng)時(shí)脫硫系統(tǒng)處理煙氣量、吸收塔進(jìn)濾液水量等相關(guān)影響因素，分析判明原因后，分別采取相應(yīng)措施。（2）脫硫廢水的及時(shí)排放。由此來降低吸收塔漿液中重金屬離子、Cl-、有機(jī)物、懸浮物及各種雜質(zhì)的含量，避免因雜質(zhì)逐漸累積導(dǎo)致吸收塔內(nèi)漿液“中毒”，造成脫硫率下降，起泡溢流現(xiàn)象加劇。（國華盤電公司現(xiàn)正常投入的廢水處理系統(tǒng)，每天處理后向渣系統(tǒng)排放的廢水在200m3左右）（3）進(jìn)行吸收塔漿液置換。根據(jù)手工測量，當(dāng)吸收塔清液密度超過1030g/L時(shí)，使用事故漿液箱和事故擾動(dòng)泵對(duì)吸收塔漿液進(jìn)行置換，來降低吸收塔清液密度，以達(dá)到提高漿液品質(zhì)目的，避免造成吸收塔起泡溢流。（4）嚴(yán)格控制石灰石原料，重點(diǎn)控制石灰石中MgO的含量。采取石