鉆孔灌注樁加錨桿支護設計

/紹興山水人家3號地塊基坑支護設計摘要本設計為住宅樓的基坑支護設計。本設計是依據(jù)行業(yè)現(xiàn)行建筑基坑支護技術規(guī)程,在給定地質(zhì)勘察報告的條件下，進行基坑支護設計，主要目的是駕馭基坑支護的設計方法。本設計接受了鉆孔灌注樁加錨桿的基坑支護結構。在土壓力計算過程中，運用了朗肯土壓力理論；在內(nèi)力計算過程中，運用了等值梁法；在配筋計算過程中，參照了混泥土結構設計規(guī)范;在降水處理設計時參照了建筑基坑支護技術規(guī)程；計算過程中除了以國家現(xiàn)行建筑基坑工程技術規(guī)程為依據(jù)外,還大量的把實際閱歷運用其中,加強理論和實踐的結合。此次設計的主要指導原則是如何保證基坑的平安牢靠、便利施工，并達到經(jīng)濟的效果。通過這篇設計說明書，直觀的說明白基坑支護設計所需的各種參數(shù)。工程技術人員在進行基坑支護設計時可參照本文的設計方法。關鍵詞：基坑支護，鉆孔灌注樁，等值梁法，錨桿，降水處理PITBRACINGDESIGNOFSHAOXINGSHANSHUIRENJIALOT3ABSTRACTThisdesignisthefoundationpitdesignforresidentialbuilding.Thedesignisbasedontheexistingoccupationbuildingtechnicalreguations,excaration,geologicalsurveyinthegivenconditionsofthereportdesignfoundationpit.Themainpurposeofthedesignistograspthedesignmethodsoffoundationpit.Thedesignhasusedthefoundationpitmethodsofboredcaissonpilewithpile-anchor.Duringthecalculatingofsoilpressure,putthesoilpressuretheoriesofW.J.M.Rankinetouse;Inthecourseofcalculatingininternalforce,makeuseoftheequivalentbeammethod;whenmatchingthesteeltocalculate,havecomplywiththecementstructuredesignspecificationnorm;Inthedesignofdraining,makeuseofthetechnicalspecificationforretaining.Andstrengthenedthecombinationoftheactualexperiencewiththetheories.Theguidelineofthisdesignishowtoguaranteethefoundationpitsafe、reliable、convenienttoconstruct,andwhetherreachtheeconomicresultornot.Throughthispapers,wecanseevariouskindsofparametersthatareneededinthefoundationpitdesign.Engineersandtechnicianscanconsultthedesignmethodofthistextwhilecarryingonthefoundationpitdesign.KEYWORDS:foundationpit,boredcaissonpile,equivalentbeammethod,pile-anchor,draining書目摘要（中文）1摘要（外文）21緒論12紹興山水人家3號地塊地質(zhì)水文概況22.1工程概況22.2工程地質(zhì)概況．22.2.1地形、地貌及環(huán)境條件22.2.2地基土的構成和分布特征22.2.3地基土物理力學性質(zhì)指標的統(tǒng)計及設計參數(shù)的確定62.3水文氣象及地下水63基坑支護結構設計概況及技術參數(shù)的確定83.1設計依據(jù)83.2方案選擇83.2.1基坑支護類型概況83.2.2基坑支護方案優(yōu)選93.3支護方案的設計原則及計算參數(shù)的確定93.3.1設計原則93.3.2參數(shù)的選擇104基坑支護設計114.1基坑支護設計的主要內(nèi)容114.2水平荷載的計算114.2.1水平荷載計算依據(jù)114.2.2土的水平荷載計算124.3支點力的計算184.3.1計算彎矩點零點位置184.3.2計算支點力184.4嵌固深度驗算194.5灌注樁結構設計204.5.1樁身最大彎矩計算204.5.2樁身的配筋計算215錨桿設計計算225.1錨桿設計主要內(nèi)容225.2錨桿的設計225.2.1錨桿自由段長度計算225.2.2錨桿配筋236穩(wěn)定性驗算246.1地基承載力驗算246.2嵌固穩(wěn)定性驗算256.3整體穩(wěn)定性驗算257施工組織和工程監(jiān)測297.1支護結構的施工297.1.1施工要求297.1.2土方開挖297.1.3支護樁施工297.1.4錨桿施工307.2截水、排水措施307.3工程監(jiān)測317.3.1監(jiān)測到的目的317.3.2監(jiān)測的主要內(nèi)容317.3.3監(jiān)測的主要儀器317.3.4監(jiān)測的方法327.4環(huán)保措施327.4.1降低噪音污染措施327.4.2降低粉塵污染措施327.5應急措施328結論和建議34參考文獻35致謝361緒論隨著高層建筑的不斷增加，市政建設的大力發(fā)展和地下空間的開發(fā)利用，產(chǎn)生了大量的深基坑支護設計和施工問題，并使之成為當前基礎工程的熱點和難點。深基坑設計和施工是土力學基礎工程中的一個古老的傳統(tǒng)課題，同時又是一個綜合性的巖土工程難題，既涉及土力學中典型的強度、穩(wěn)定和變形問題，同時還涉及土和支護結構的共同問題。對這些問題的相識及對策的探討，是隨著土力學理論、測試技術、計算技術以及施工機械、施工技術的發(fā)展而進步完善的。Terzaghi和peck等人早在20世紀40年頭就提出了預估挖方穩(wěn)定程度和支撐荷載大小的總應方法，這一理論原理始終沿用至今，但已有了許多改進和修正。Bjerrum和Eide在50年頭給出了分析深基坑底板隆起的方法。60年頭在奧斯陸和墨西哥城軟粘土深基坑中起先運用儀器進行監(jiān)測，此后大量實測資料提高了預料的精確性，并從70年頭起，制定了相應的指導開挖的法規(guī)。我國70年頭以前的基坑都比較淺，上海高層建筑的地下室大多埋深在4m左右。北京在70年頭初建成了深20m的地下鐵道區(qū)間車站。80年頭后，北京、上海、廣東、天津以及其他城市施工的深基坑接連增加。為總結各地積累的深基坑設計和施工的閱歷，中國土木工程學會和中國建筑學會的土力學和基礎工程學會，相繼召開過多次全國和地方的深基坑學術學會，并出版相關論文集。為了總結我國深基坑支護設計和施工閱歷，90年頭后相繼在武漢、廣東省及上海市等編制深基坑支護設計和施工的有關法規(guī)，并已編制了國家行業(yè)標準的有關法規(guī)?；娱_挖深度已從十幾米發(fā)展到二、三十米，而其支護的傳統(tǒng)施工方法是板樁支撐系統(tǒng)或板樁錨拉系統(tǒng)。目前經(jīng)常接受的主要基坑支護類型有：1、水泥土深層攪拌樁支護2、排樁支護系統(tǒng)3、地下連續(xù)墻。依據(jù)基坑開挖深度、地基土及四周環(huán)境條件，選擇經(jīng)濟而平安的設計方案是設計者的首要任務。同時，深基坑的設計和施工是密不行分、相互依靠的。施工的每一階段，結構體系，供應比較全面的勘察、設計和施工全過程的系統(tǒng)學問。本設計通過對供應資料的分析和探討，最終確定樁錨支護的設計方案。2.紹興山水人家3號地塊基坑支護設計綜合說明2.1工程概況坤和建設（紹興）有限公司擬在紹興市鏡湖新區(qū)大灘3號地塊興建紹興山水人家住宅小區(qū)。本3號地塊東﹑北側和馬家渡河流相連，南側為規(guī)劃道路，西側靠梅山路。本項目規(guī)劃用地面積97901.20㎡，包括住宅總面積169302.28㎡。地上總建筑面積176227.84㎡，包括住宅總面積169302.28㎡，幼兒園建筑面積3200.0㎡，物業(yè)管理用房508.0㎡，商業(yè)建筑面積3217.56㎡。地下總面積40061.43㎡，包括高層地下車庫面積18969.17㎡，高層地下室面積4503.12㎡，底層地下車庫面積16598.14㎡。擬建主要建筑包括9幢32層高層住宅樓，17幢3層住宅樓（排屋）、1幢23層幼兒園及沿街2層商業(yè)用房。擬建高層住宅樓柱底最大軸力（設計值）約為11000KN，上部結構接受框架結構；3層住宅樓（排屋）柱底最大軸力（設計值）約為3000KN，上部機構接受框架結構；以上擬建物均擬接受樁基礎。本工程所處地質(zhì)為粉質(zhì)粘土，土質(zhì)較差，基坑較不穩(wěn)定，確保地下室基坑支護結構穩(wěn)定是地下室順當施工的關鍵。本工程綜合考慮地板，基梁，墊層厚度后，基坑開挖設計深度為5米左右。土方開挖后，由于地下室地基屬粉質(zhì)粘土層上，施工時必需高度重視，做好基坑排水，砼墊層和磚胎模等的施工工序，同時做好和基坑圍護和土方施工的連接，交叉，協(xié)作工作；正確處理好降水排水問題達到志向效果，對整個基礎施工起著關鍵作用。2.2工程地質(zhì)概況2.2.1地形、地貌及環(huán)境條件擬建場地地處紹興市鏡湖新區(qū)大灘3號地塊，其東、北側和馬家渡河流相連，南側為規(guī)劃道路，西側靠梅山路。場地現(xiàn)為荒地，靠西側約1∕3區(qū)域主要為原建筑拆遷地，靠東北側約2∕3區(qū)域新近堆填大量填土。場地地勢總體起伏不大。場地屬杭州灣南岸蕭（山）紹（興）海灣—湖沼相沉積平原地貌。勘測期間測得本場地地面標高為4.76～6.63m。2.2.2地基土的構成和分布特征經(jīng)勘查揭示，本場地地表以下埋深70.0m深度范圍內(nèi)的地基土，按其成因類型和物理力學特征。并參照紹興城區(qū)工程地質(zhì)柱狀圖，可劃分為十個工程地質(zhì)層，其中（1）、（2）、（4）號分層為二個亞層；（8）號層分為三個亞層；（6）號層分為四個亞層；（10）號層按其風化程度分為2個亞層?，F(xiàn)將各巖土層的主要工程地質(zhì)特征自上而下描述如下：（1）-1雜填土灰等雜色，松散～稍密狀，局部呈軟塑～軟可塑狀，場地西側區(qū)域該層主要由砼地面、塊石、碎石、部分碎磚、瓦等建筑垃圾、少量生活垃圾、腐植質(zhì)等混合部分粘性土組成；場地東側區(qū)域該層主要由粘性土混合少量礫、碎石、磚屑等雜質(zhì)新近堆填而成，土質(zhì)不勻整。該層在場地大部分地段均有分布，靜探孔部位施工時該層已挖除，故在剖面圖中未反映，層厚0.50～2.30m。（1）-2粉質(zhì)粘土黃灰～棕灰色，軟可塑狀為主，局部呈硬可塑狀，中等壓縮性，成分以粉粘粒含量為主，土質(zhì)較勻整，含氧化鐵錳質(zhì)。無搖震反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層全場分布，層厚0.50～3.60m，層面高程3.30～5.93m。（2）-1粉質(zhì)粘土棕灰～灰色，軟塑狀，局部呈流塑狀或軟可塑狀，高壓縮性，成份以粉質(zhì)粘粒含量為主，土質(zhì)稍不勻整，局部為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土。無搖震反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層僅在場地局部地段有分布，該層0.30～2.30m，層面高程1.32～4.14m（2）-2粘質(zhì)粉土灰色，很濕，中密狀，局部呈稍密狀，中等壓縮性，成分以粉粒含量為主，粘粒含量次之，土質(zhì)較勻整，局部夾粉質(zhì)粘土，含有機質(zhì)。具中等～快速的搖震反應，無光澤，干強度及韌性低。該層僅在場地局部地段有分布，層厚0.30～5.50m，層面高程負0.49～3.76m（3）淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土灰色，流塑狀，高壓縮性，土質(zhì)較勻整，局部為淤泥，淤泥質(zhì)粘土或軟塑狀粉質(zhì)粘土，含有機質(zhì)等。無遙感反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層全場分布，層厚0.40～8.90m層面高程負3.25～3.66m（4）-1粉質(zhì)粘土青灰色，局部呈青灰黃或淺黃灰色，硬可塑狀為主，局部呈軟可塑狀或硬塑狀，中等壓縮性，成份以粉粘粒含量為主，土質(zhì)稍不勻整，局部為粘土。無搖震反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層全場分布，層厚0.60～5.00m，層面高程0.35～負6.47m（4）-2粉質(zhì)粘土 灰黃色，軟可塑狀為主，局部呈硬可塑狀，中等壓塑性，成份以粉粘粒含量為主，含氧化鐵錳質(zhì)，土質(zhì)較勻整，一般下部粉粒含量稍高。無搖震反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層全場分布，層厚3.50～10.70m，層面高程負0.95～7.97m。（5）淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土灰色，流塑狀，局部呈軟塑或軟可塑狀，高壓塑性，成份以粉粘粒含量為主，土質(zhì)較勻整，局部變?yōu)檐浰芑蜍浛伤軤罘圪|(zhì)粘土，一般上部微層理發(fā)育，層理面夾有少量粉土，含有機質(zhì)等。無搖震反應，稍有光滑，干強度及韌中性等。該層全場分布，層厚3.70～15.80m，層面高程負7.07～負12.54m。（6）-1a粘質(zhì)粉土青灰色，濕，中密狀，局部呈稍密狀，中等壓縮性，成份以粉粒含量為主，粘粒含量次之，土質(zhì)較勻整。具中等～快速的搖震反應，無光澤，干強度及韌性低。該層僅咋場地局部地段有分布，層厚0.703.60m，層面高程負16.10～負17.91m。（6）-1粉質(zhì)粘土青灰～青灰色，硬可塑狀，中等壓縮性，成份以粉粘粒含量為主，土質(zhì)較勻整，局部變?yōu)檎惩?。無遙感反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層僅在場地局部地段有分布，層厚0.80～5.80m，層面高程負14.65～負18.96m。（6）-2粉質(zhì)粘土青灰～灰黃色，硬可塑狀，中等壓縮性，成份以粉粘粒含量為主，土質(zhì)較勻整，局部下部漸變?yōu)檎迟|(zhì)粉土。無搖震反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層除在J88、J99號孔地段缺失外，其余場地均有分布，層厚1.50～14.50m，層面高程負14.88～負26.15m。（6）-3粘質(zhì)粉土灰色，濕，局部上部黃灰或青灰色，中密狀，局部呈稍密狀，中等壓縮性，成份以粉粒含量為主，粘粒含量次之，土質(zhì)不勻整，局部夾粉質(zhì)粘土。具中等～快速的搖震反應，無光澤，干強度及韌性低。該層僅場地大部分地段均有場地分布，層厚0.60～9.30m，層面高程負18.65～負32.25m。（7）粉質(zhì)粘土灰色，軟可塑狀為主，局部呈軟塑或硬可塑狀，中等壓縮性，成份以粉粘粒含量為主，土質(zhì)較勻整，局部夾粘質(zhì)粉土，偶含少量朽木屑。無搖震反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層在場地大部分地段有分布，層厚1.00～15.70m，層面高程負20.63～負34.57m。（8）-1粉砂灰色，中密狀，中等壓縮性，成份以粉砂?；蚣毶傲：繛橹鳎沉４沃?，局部則以粗砂，礫砂含量為主，分選性差，級配較好，土質(zhì)不勻整。該層僅在場地局部地段有分布，層厚0.50～1.80m，層面高程負32.47～負37.20。（8）-2粉質(zhì)粘土青灰色，局部灰黃色，硬塑狀為主，局部呈軟可塑狀，中等壓縮性，成份以粉粘粒含量為主，土質(zhì)不勻整，局部夾有粉土，粉砂或礫砂薄層。無搖震反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層全場分布，僅在多層住宅樓局部地段及高層住宅樓地段有揭露，層厚0.80～9.50m，層面高程負31.15～負37.85m。（8）-3粉質(zhì)粘土夾粉砂橙黃～灰黃等雜色，硬可塑狀為主，局部呈軟可塑或硬塑狀，砂呈中密狀，中等壓縮性，成份以粉粘粒含量為主，局部夾粉土、粉砂、粗砂或礫砂等薄層，土質(zhì)不勻整。無搖震反應，稍有光滑，干強度及韌性中等。該層全場分布，僅在高層住宅樓地段有揭露，層厚1.70～8.00m，層面高程負39.84～負44.81m。（9）粘土灰黃～紫紅等雜色，硬塑狀，中等壓縮性，成份以粉粘粒含量為主，土質(zhì)不勻整，局部含較多的分化砂粒、角礫及碎塊等粗顆粒，原巖結構可辨別，易捏碎，遇水易軟化。無搖震反應，稍有光滑，干強度高，韌性中等。該層全場分布，僅在高樓住宅樓地段有揭露，層厚0.70～11.50m，層面高程負45.34～負49.39m。（10）-1強風化基巖灰黃～紫色～紫灰等色，堅硬，巖芯呈碎塊或碎塊夾土狀。在場地西南角區(qū)域包括1號樓（Z70號孔除外）、Z67、Z100、Z120、Z130號孔部位該層巖性為凝灰?guī)r，屬較軟巖～軟巖，凝灰質(zhì)結構，塊狀結構；其余區(qū)域該層巖性為凝灰質(zhì)砂巖，屬軟巖～極軟巖，凝灰質(zhì)或砂質(zhì)結構，塊狀構造。風化裂隙較發(fā)育，該層原巖大部分礦物已發(fā)生猛烈的分化蝕變。該層全場分布，僅在高層住宅樓地段有揭露，層厚0.50～5.00m，層面高程負48.21～負56.84m。（10）-2中等風化基巖青灰～紫灰～紫紅等色，堅硬，巖芯多呈柱狀、局部上部呈碎塊狀或短柱狀。在場地西南角區(qū)域包括1號樓（Z70號孔除外）、Z67、Z110、Z120、Z130號孔部位該層巖性為凝灰?guī)r，屬較軟巖～軟巖，凝灰質(zhì)結構，塊狀結構；其余區(qū)域該層巖性為凝灰質(zhì)砂巖，屬軟巖～極軟巖，凝灰質(zhì)或砂質(zhì)結構，塊狀結構。凝灰?guī)r風化裂隙較發(fā)育，裂面多見氧化鐵錳質(zhì)渲染，局部有少量方解石脈穿插其中；凝灰質(zhì)砂巖裂隙少量發(fā)育。巖質(zhì)總體較軟，合金鉆頭易鉆進。各孔的巖質(zhì)軟硬程度及完整程度稍有差異，巖石質(zhì)量指標RQD=50～75左右，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅳ～Ⅴ。該層全場分布，僅在高層住宅樓地段有揭露，均未揭穿，最大限制厚度7.7m，層面高程負49.14～負59.65m。土層分布圖見圖2.1圖2-1土層分布圖（長度單位ｍｍ）2.2.3地基土物理力學性質(zhì)指標的統(tǒng)計及設計參數(shù)的確定物理指標按常規(guī)試驗取得，壓縮指標按快速固結試驗、抗剪指標按固結快剪試驗取得。室內(nèi)土工試驗在進行試驗成果統(tǒng)計是依據(jù)GB50021-2001執(zhí)行，利用計算機分層進行統(tǒng)計，并供應個土層物理、力學性質(zhì)指標的平均值，標準差，變異系數(shù)、標準值。對于統(tǒng)計樣數(shù)小于6和特殊規(guī)土試僅供應最大值、最小值和平均值。利用土層物理力學指標，結合地區(qū)閱歷，給出各地基土層的承載力特征值fak，以及樁側阻力、樁端阻力特征值。2.3水文氣象及地下水勘查區(qū)為亞熱帶季風型海洋性氣候，濕溫多雨，四季分明。據(jù)紹興市氣象局資料，歷年（1961-1992年）平均氣溫16.4℃，最高氣溫出現(xiàn)在七月份，極端最高氣溫39.5℃，最低氣溫在一月到二月份，平均氣溫在3-4℃左右，極端最低氣溫-10.1℃年降雨量1450.4㎜，日最大降雨量345.2㎜，最大積雪深度24㎝，年蒸發(fā)量為800-1000㎜，相對濕度80％左右，無霜期245天左右。春末夏初多霉雨，七—九月多熱雷、臺風暴雨。歷年特殊鐘最大風速21.7m∕s，風向WWS，夏季主導風向為WS，冬季主導風向為WN；臺風最大風速為34m∕s?？辈闇y得地下水位埋深在地表下0.15～1.80m之間，淺部主要為接受大氣降水和地表水滲入補給的孔隙潛水，水量較少，水質(zhì)易污染，地下水位受季節(jié)氣候影響較大，水位變更幅度一般在0.50～1.50m之間；深部主要為（8）號層中的少量孔隙水和（10）號巖層中少量風化裂隙水。依據(jù)對本場地Z38、Z117號孔取水樣進行水化學分析成果表明，場地地下水類型為硫酸-鈣?鎂型微咸水，按《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）第12.2條判定，水質(zhì)對建筑材料砼無腐蝕性影響，對干濕交替部位鋼筋混凝土結構中的鋼筋具弱腐蝕性影響。和鄰近1﹟、2﹟地塊的水質(zhì)相比，本場地地下水可能受原拆遷廠區(qū)污染所致，建議按（GB500460）及（GB50212）的有關要求進行防護。依據(jù)紹市設協(xié)（2003）02號文件和鄰近建筑閱歷，地下水以上地基土質(zhì)對建筑材料砼無腐蝕性影響。本場地50年一遇洪水位為黃海高程5.14m，地下室抗浮設計水位應按50年一遇洪水位設防。3.基坑支護結構設計概況及技術參數(shù)的確定3.1設計依據(jù)1.中華人民共和國國家標準《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）；2.中華人民共和國國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50204）；3.中華人民共和國國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）；4.浙江省標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GBJ15-31-2003）5.中華人民共和國行業(yè)標準《建筑基坑支護技術規(guī)范》（JGJ120-2012）；6.浙江有色建設工程有限公司《巖土工程勘察報告》；3.2方案選擇3.2.1基坑支護類型概況基坑圍護結構型式有許多種，其適用范圍也各不相同，依據(jù)上述設計原則，結合本基坑工程實際狀況有以下幾種可以實行的支護型式：（1）懸臂式圍護結構懸臂式圍護結構依靠足夠的入土深度和結構的抗彎實力來維持整體穩(wěn)定和結構平安。懸臂結構所受土壓力分布是開挖深度的一次函數(shù)，其剪力是深度的二次函數(shù)，彎矩是深度的三次函數(shù)，水平位移是深度的五次函數(shù)。懸臂式結構對開挖深度很敏感，簡潔產(chǎn)生較大變形，對相臨的建筑物產(chǎn)生不良的影響。懸臂式圍護結構適用于土質(zhì)較好、開挖深度較淺的基坑工程。（2）水泥土重力式圍護結構水泥土和其包圍的自然土形成重力式擋墻支擋四周土體，保持基坑邊坡穩(wěn)定，深層攪拌水泥土樁重力式圍護結構，常用于軟粘土地區(qū)開挖深度約在6.0m以內(nèi)的基坑工程，水泥土的抗拉強度低，水泥土重力式圍護結構適用于較淺的基坑工程。（3）拉錨式圍護結構拉錨式圍護結構由圍護結構體系和錨固體系兩部分組成，圍護結構體系常接受鋼筋混凝土排樁墻和地下連續(xù)墻兩種。錨固體系可分為錨桿式和地面拉錨式兩種。地面拉錨式須要有足夠的場地設置錨樁，或其他錨固物；錨桿式須要地基土能供應錨桿較大的錨固力。錨桿式適用于砂土地基，或粘土地基。由于軟粘土地基不能供應錨桿較大的錨固力，所以很少運用。（4）土釘墻圍護結構土釘墻圍護結構的機理可理解為通過在基坑邊坡中設置土釘，形成加筋土重力式擋墻，起到擋土作用。土釘墻圍護適用于地下水位以上或者人工降水后的粘性土、粉土、雜填土及非松散砂土、卵石土等；不適用于淤泥質(zhì)及未經(jīng)降水處理地下水以下的土層地基中基坑圍護。土釘墻圍護基坑深度一般不超過18m，運用期限不超過18月。（5）內(nèi)撐式圍護結構內(nèi)撐式圍護由圍護體系和內(nèi)撐體系兩部分組成，圍護結構體系常接受鋼筋混凝土樁排樁墻和地下連續(xù)墻型式。內(nèi)撐體系可接受水平支撐和斜支撐。當基坑開挖平面面積很大而開挖深度不太大時，宜接受單層支撐。內(nèi)撐常接受鋼筋混凝土支撐和鋼管（或型鋼）支撐兩種。內(nèi)撐式圍護結構適用范圍廣，可適用于各種土層和基坑深度。3.2.2基坑支護方案優(yōu)選經(jīng)過多個方案的比較分析，本基坑充分考慮到周邊地層條件，選擇技術上可行,經(jīng)濟上合理,并且具有整體性好、水平位移小,同時便于基坑開挖及后續(xù)施工的牢靠支護措施。該地塊土質(zhì)較為松軟，建筑主要由高層和排屋組成地下室面積較大，且基坑面積相對較大。地層困難，要求嚴格進行支護設計和組織施工，以保證基坑的平安。依據(jù)場地的工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件，最終確定接受深層攪拌（樁）法重力式擋墻作為帷幕隔水。關于支撐體系，假如接受內(nèi)支撐的話，則工程量太大，極不經(jīng)濟，同時，假如支撐拆除考慮在內(nèi)的話，工期過長，且拆除過程中難以保持原力系的平衡。支護結構接受單排鉆孔灌注樁加單層土錨桿相結合的樁錨式支護方案。以單排鉆孔灌注樁加單排土層錨桿組成基坑的支護系統(tǒng)，鉆孔灌注樁和錨桿是支護結構的受力結構；支護樁是擔當壓力的主體。加設土層錨桿一方面改善了樁的受力狀態(tài)，降低了樁深彎矩削減了樁頂位移，愛惜四周建筑物和道路的平安；另一方面，減短了樁長，降低了支護體系的造價。在中軟土地區(qū)支撐設置可提高支護體系的牢靠性，且是降低了工程造價的有效方法。依據(jù)本場地的地層的特征，將本基坑接受排樁加錨桿支護。其中排樁接受鉆孔灌注樁。3.3支護方案的設計原則及計算參數(shù)的確定3.3.1設計原則1.基坑深度；2.土的性狀及地下水條件；3.基坑周邊環(huán)境對基坑變形的承受實力及支護結構一旦失效可能產(chǎn)生的后果；4.主體地下結構及其基礎形式、基坑平面尺寸；5.支護結構施工工藝的可行性；6.施工場地條件及施工季節(jié)；7.經(jīng)濟指標、環(huán)保性能和施工工期。3.3.2參數(shù)選擇1.依據(jù)浙江有色建設工程有限公司提交的《巖土工程勘察告》，并參考相關規(guī)范，擬取各層土體的物理力學參數(shù)，具有參數(shù)如下表3-1所示；2.相對標高±0.00m，黃海標高為5.5m?；釉O計時，基坑開挖深度為-4.50m。地下水深度為0.9m（平均值），通過降水，將地下水將至開挖面以下0.5m；3.地面超載取q=20KN/m2；4.依據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》（GB120-2012），基坑重要性系數(shù)γ0=1.00；（平安等級二級）5.在此設計中，由于重力式水泥土墻只是起到一個止水帷幕的效果，故在此設計中不對重力式水泥土墻進行計算，在實際工程中，按實際狀況進行施工。表3-1土層設計計算參數(shù)表土層厚度（平均值）重度γ粘聚力C內(nèi)摩擦角（m）（KN/m3）(kPa)(°)雜質(zhì)土1.119.5810粉質(zhì)粘土1.518.434.514.9粉質(zhì)粘土0.817.826.713.5粘質(zhì)粉土0.518.420.825.6淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土3.717.316.610.4粉質(zhì)粘土1.918.952.415.7粉質(zhì)粘土6.318.538.815.44基坑支護設計4.1基坑支護設計的主要內(nèi)容基坑支護設計的內(nèi)容包括土壓力計算，零彎矩點位置、嵌固深度的計算、最大彎矩的確定，樁身鋼筋配置，錨桿設計等等，然后依據(jù)所配置的支護參數(shù),進行基坑整體穩(wěn)定性驗算、錨桿整體穩(wěn)定驗算、傾覆穩(wěn)定性驗算和基坑底承載力驗算。當驗算后的支護參數(shù)不符合要求時，應重新設置支護參數(shù)，直至平安、牢靠為止。依據(jù)設計要求，基坑開挖深度暫定為4.5m，按規(guī)范設定樁長為8.5m，樁直徑設定為0.8m,嵌固深度暫定為4.0m，即=4.0m4.2.水平荷載的計算依據(jù)超載作用下水土壓力計算的方法，依據(jù)朗肯土壓力計算理論計算土的側向壓力，計算時不考慮支護樁和土體的摩擦作用。地下水以上的土體不考慮水的作用，地下水以下的土層依據(jù)土層的性質(zhì)差異需考慮地下水的作用。土層水平荷載計算依據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程JGJ120-2012》4.2.1水平荷載計算依據(jù)作用在支護結構外側、內(nèi)側的主動土壓力強度標準值、被動土壓力強度標準值宜按下列公式計算：（1）對于地下水位以上或水土合算的土層（3.1.1）（3.1.2）（3.1.3）（3.1.4）式中：pak—支護結構外側，第i層土中計算點的主動土壓力強度標準值（kpa）；當pak＜0時，應取pak=0；σak、σpk—分別為支護結構外側、內(nèi)側計算點的土中豎向應力標準值（kpa），按標準第3.4.5條的規(guī)定計算；kai、kpi—分別為第i層土的主動土壓力系數(shù)。被動土壓力系數(shù)；ci、—第i層土的粘聚力（kpa）、內(nèi)摩擦角（°）；按標準第3.1.14條的規(guī)定取值；—支護結構內(nèi)側，第i層土中計算點的被動土壓力強度標準值（kpa）。（2）對于水土分算的土層（3.1.5）（3.1.6）式中：、—分別為支護結構外側、內(nèi)側計算點的水壓力（kpa），按標準3.4.4條的規(guī)定取值。（3）對靜止地下水，水壓力（、）可按下列公式計算：（3.1.7）（3.1.8）式中：—地下水的重度（kN/m3），取=10kN/m3；—基坑外側地下水位至主動土壓力強度計算點的垂直距離（m）；對承壓水，地下水位取測壓管水位；當有多個含水層時，應以計算點所在含水層的地下水位為準；—基坑地下水位至被動土壓力強度計算點的垂直距離（m）；承壓水，地下水位取測壓管水位。（4）土中豎向應力標準值（σak、σpk）應按下式計算：（3.1.9）（3.1.10）式中：—支護結構外側計算點，由土的自重產(chǎn)生的豎向總應力（kpa）；—支護結構內(nèi)側計算點，由土的自重產(chǎn)生的豎向總應力（kpa）；—~3.4.8條計算。4.2.2各層土的荷載計算表4-1主動及被動土壓力系數(shù)表土層厚度（m）（1）-11.10.700.841.421.20（1）-21.50.590.771.691.3（2）-10.80.620.791.611.27（2）-20.50.400.632.521.59（3）3.70.680.831.461.21（4）-11.90.570.761.741.32（4）-26.30.580.761.721.31（注：此設計的土層厚度依據(jù)隨機選擇15個鉆孔得到，其中地下水深度為0.9m）A主動土壓力計算a主動土壓力分荷載計算第一層土（無地下水）0～0.9m（黃海高程為5.5～4.6m）有地下水0.91.1m（黃海高程4.6～4.4）其次層土1.1～2.6m（黃海高程4.4～2.9m）第三層土2.6～3.4m（黃海高程2.9～2.1m）第四層土3.4～3.9m（黃海高程2.1～1.6m）第五層土3.9～7.6m（黃海高程1.6～-2.1m）第六層土7.6～8.5m（黃海高程-2.1～-3.0m）b各層主動土壓力荷載合力及作用點計算第一層土（無地下水）作用點位置（有地下水）作用位置則距離頂部為1m其次層土作用位置則距離頂部為1.68m第三層土作用位置則距離頂部為3.06m第四層土作用位置則距離頂部為3.66m第五土層作用位置則距離頂部距離為5.99m第六土層作用位置距離頂部距離為7.9mc總的主動土壓力及作用位置作用位置B被動土壓力計算a被動土壓力分荷載計算第一層土（無地下水）（有地下水）其次層土b被動土壓力水平荷載合力及作用點的計算第一層土作用位置（有地下水）作用位置則距離基坑底部為1.95m其次層土作用位置則距離基坑底部為3.56mc總的被動土壓力及作用位置作用位置則距離基坑頂部為7.11m荷載分布圖見圖4-1圖4-1荷載分布圖4.3支點力的計算4.3.1計算彎矩零點位置計算基坑底面以下支護結構設定彎矩零點位置至基坑底面的距離：由可得4.3.2計算支點力假設彎矩零點在第五層土則距離基坑開挖面5.34m計算支點力計算設定彎矩零點以上基坑外側各土層水平荷載標準值的合力之和所以合力合力作用點至設定彎矩零點的距離：設定彎矩零點位置以上基坑內(nèi)側各土層水平抗力標準值的：水平抗力作用點離設定彎矩零點的距離：設定錨桿插于離地面1.5m的位置處，則彎矩零點為所以支點力為4.4嵌固深度驗算此為單層錨桿的支擋式結構，所以應滿足一下條件式中：Kem──嵌固穩(wěn)定平安系數(shù)；平安等級為一級、二級、三級的錨拉式支擋結構和支撐式支擋結構，Kem分別不應小于1.25、1.2、1.15；za2、zp2──基坑外側主動土壓力、基坑內(nèi)側被動土壓力合力作用點至支點的距離(m)圖4-2嵌固深度穩(wěn)定性驗算所以滿足要求4.5灌注樁結構設計依據(jù)規(guī)范，灌注樁直徑φ800mm，砼強度C25，受力剛勁接受Ⅱ級剛勁，綜合平安系數(shù)為1.4，樁中—中間距1000mm。依據(jù)陳忠漢和程麗萍編著的《深基坑工程》中的理論，將直徑為800mm的圓柱樁轉化為寬為1000mm墻厚為：取4.5.1樁身最大彎矩計算以上已算得可以知道剪力為零的點在基坑底上部的主動土壓力層中，且在第五層土中。所以設剪力為零的點在3.7m以下，令，為基坑頂?shù)郊袅榱愕狞c的距離.則有：剪力為零的土壓力：則此層的土壓力因為距基坑頂為處的剪力為零，則有：得則由于最大彎矩點即為剪力零點，即最大彎矩可表示為4.5.2樁身的配筋計算則此樁的配筋可轉化為截面為的矩形截面梁進行配筋。所以有：環(huán)境類別為二級，砼強度C25，鋼筋接受HRB335的Ⅱ級鋼筋。由環(huán)境類別為二級，砼強度C25此梁的最小愛惜層厚度為50mm則有：有砼及鋼筋的等級查表可得，--混凝土軸心抗壓強度設計值--鋼筋強度設計值--混凝土軸心抗拉強度設計值--受壓區(qū)混凝土矩形應力圖的應力值和混凝土軸心抗壓強度設計值的比值--矩形應力圖受壓區(qū)高度和中和軸高度的比值--統(tǒng)稱為等效矩形應力圖系數(shù)--相對界限受壓區(qū)高度求計算系數(shù)：可以故所以選用816樁身箍筋配筋按構造要求?。毫褐泄拷铋g距S=150mm.。螺旋箍。驗算適用條件：1.，滿足。2.，同時，故可以。即配筋為8165錨桿設計計算5.1錨桿設計主要內(nèi)容錨桿設計重要包括：確定錨桿的層數(shù)、間距、傾角；計算擋墻單位長度所受各層錨桿的水平力；依據(jù)錨桿的傾角、間距、計算錨桿軸力；計算錨桿自由段長度和錨固段長度；驗證擋土墻、樁和錨桿的整體穩(wěn)定性；計算錨桿的斷面尺寸和錨桿腰梁的斷面尺寸；繪制錨桿施工圖。5.2錨桿的設計基坑四周土層以主動滑動面為界可分為穩(wěn)定區(qū)和不穩(wěn)定區(qū)，每根錨桿位于穩(wěn)定區(qū)部分的為錨固段、位于不穩(wěn)定區(qū)部分為自由段。土層錨桿一般由錨頭、拉桿和錨固體組成。當錨頭是支擋結構和拉桿的連接部分時，為了保證來自支擋結構和其他結構上荷載的有效傳遞，一方面必需保證錨頭構件本身有足夠的強度，并緊密固定；同時應盡量將較大的集中荷載分散開。該錨頭接受螺母鎖定式錨頭，主要由錨座、承壓板、緊固器組成。錨桿參數(shù)：錨桿傾角為15°孔徑為150mm，錨桿間距為1000mm，錨桿示意圖見圖紙5.2.1錨桿自由段長度計算支點力為A錨桿自由段長度計算錨桿軸向拉力取為22.4KN。錨桿的自由段長度應按下式確定式中：lf─錨桿自由段長度（m）；α─錨桿的傾角(°)；a1─錨桿的錨頭中點至基坑底面的距離（m）；a2─基坑底面至擋土構件嵌固段上基坑外側主動土壓力強度和基坑內(nèi)側被動土壓力強度等值點O的距離（m）；對多層土地層，當存在多個等值點時應按其中最深處的等值點計算；d─擋土構件的水平尺寸（m）；φm─O點以上各土層按厚度加權的內(nèi)摩擦角平均值(°)。則依據(jù)規(guī)范，錨固段長度取6.0m。則錨桿的總長度為12.65m5.2.2錨桿配筋則取410=314mm錨桿桿體的受拉承載力符合下列規(guī)定則錨桿接受二次注漿則所以符合6穩(wěn)定性驗算6.1地基承載力驗算在對圍護樁地基承載力進行驗算時，不考慮圍護樁底以上土體的抗剪強度對抗隆起的影響，按普朗得爾（prandtle）地基極限承載力公式計算，并假定圍護樁底的平面為基準面，見圖6-1,從而得到圍護樁底地基承載力平安系數(shù)為：圖6-1地基承載力示意圖式中：khe—抗隆起平安系數(shù)；平安等級為一級、二級、三級的支護結構，khe分別不應小于1.8、1.6、1.4；—基坑外擋土構件地面以上土的重度（KN/m3）；對于地下水位以上的砂土、碎石土、粉土取浮重度；對多層土取各層土按厚度加權的平均重度；—基坑內(nèi)擋土構件地面以上土的重度（KN/m3）；對于地下水位以上的砂土、碎石土、粉土取浮重度；對多層土取各層土按厚度加權的平均重度；h—基坑深度；D—基坑地面至擋土構件底面上的土層厚度（m）；q—地面均布荷載（kpa）；、Nc—承載力系數(shù)；c、ψ—擋土構件地面以下土的粘聚力（kpa）、內(nèi)摩擦角（°），按規(guī)定3.1.14條規(guī)定取值。則D=4mh=4.5mq=20kpa則==2.66>1.6滿足要求。6.2嵌固穩(wěn)定性驗算單層錨桿和單層支撐的支擋式結構的嵌固深度應符合下列嵌固穩(wěn)定性的要求式中：Kem──嵌固穩(wěn)定平安系數(shù)；平安等級為一級、二級、三級的錨拉式支擋結構和支撐式支擋結構，Kem分別不應小于1.25、1.2、1.15；、──基坑外側主動土壓力、基坑內(nèi)側被動土壓力合力作用點至支點的距離(m)。單支點錨拉式支擋結構和支撐式支擋結構的嵌固穩(wěn)定性驗算見圖6-2圖6-2單支點錨拉式支擋結構和支撐式支擋結構的嵌固穩(wěn)定性驗算mm則所以符合要求6.3整體穩(wěn)定性驗算拉錨式支擋結構的整體穩(wěn)定性可接受圓弧滑動條分法進行驗算：接受圓弧滑動條分法時，其整體穩(wěn)定性應符合下列規(guī)定：式中：—圓弧滑動整體穩(wěn)定性平安系數(shù)；平安等級為一級、二級、三級的拉錨式支擋結構，分別不應小于1.35、1.3、1.25；—第i個圓弧滑動的抗滑力矩和滑動力矩的比值；抗滑力矩和滑動力矩之比的最小宜通過搜尋不同圓心及半徑的全部潛在滑動圓弧確定；、—第j土條滑弧面處土的粘聚力（kpa）、內(nèi)摩擦角（°），按規(guī)定第3.1.14的規(guī)定取值；—第j土條的寬度（m）；—第j土條滑弧面中點處的法線和垂直面的夾角（°）；—第j土條的滑弧段長度（m），取=；—作用在第j土條上的附加分布荷載標準值（kpa）第j土條的自重（kN），按自然重度計算；—第j土條在滑弧面上的孔隙水壓力（kpa）；基坑接受落底式截水帷幕時，對地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外側，可??；在地下水位以上的粘性土，取=0；—地下水重度（kN/）；—基坑外地下水位至第j土條滑弧面中點的垂直距離（m）；—基坑內(nèi)地下水位至第j土條滑弧面中點的垂直距離（m）；—第k層錨桿對圓弧滑動體的極限拉力值（kN）；應取錨桿在滑動面以外的錨固體極限抗拔承載力標準值和錨桿桿體受拉承載力標準值（或）的較小值；錨固體的極限抗拔承載力應按規(guī)定第4.7.4條的規(guī)定計算，但錨固段應取滑動面以外的長度；—第k層錨桿的傾角（°）；—第k層錨桿的水平間距（m）；—計算系數(shù)；可按取值，此處，為第k層錨桿和滑弧交點處土的內(nèi)摩擦角。圓弧滑動條分法整體穩(wěn)定性驗算見圖6-3表4-1條分法計算表格條塊編號()(KN/m)()()W(kn)(m)(m)1560.5590.8292034.514.90.266112.23.6222410.7550.6562052.415.70.281145.17.6823320.8480.532038.815.40.275182.49.8624240.9140.4072038.815.40.275209.611.3325180.9510.3092021.813.50.24219.112.3126110.9820.191021.815.40.27523112.982740.9980.07038.815.40.27579.364.2928-10.999-0.017038.815.40.27578.814.2629-80.99-0.139038.815.40.27572.893.94210-140.97-0.242038.815.40.27561.423.32211-210.934-0.358038.815.40.27542.552.3212-280.883-0.469052.418.50.33519.851.052所以得因此，整體穩(wěn)定性符合要求。圖6-3圓弧滑動條分法整體穩(wěn)定性驗算圖6-4基坑整體穩(wěn)定性計算簡圖7施工組織和工程監(jiān)測7.1支護結構的施工7.1.1施工要求1.由于本基坑重要性程度高，設計要求嚴格，施工程序困難，因此，在施工過程中，應切實做好各方面的協(xié)調(diào)工作，尤其是要詢問本市建委以及各方面的專家，同心同德，確保本工程的平安。2.施工隊伍必需制定規(guī)范的施工組織設計，建議接受信息化組織。3.在做支護結構之前，做好相應的隔水、降水施工，減小土中的孔隙水壓力。4.依據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》（JGJ120—2012），鉆孔灌注樁的施工要求如下：（1）樁位偏差，軸線和垂直軸線方向均不宜超過50mm。垂直度偏差不宜大于0.5%；（2）鉆孔樁樁底沉渣不宜超過200mm，并按《建筑樁基技術規(guī)范》要求執(zhí)行；（3）樁宜實行隔樁施工，并應在灌注混凝土24小時后進行鄰樁成孔施工；7.1.2土方開挖基坑土方開挖要和基坑支護、降水協(xié)作進行，并嚴格遵守先支護后挖的原則，實行分階段、分層、分區(qū)進行開挖。分區(qū)范圍按主體工程結構底板施工便利，盡量減小支護體的變形，以及縮短基坑壁的暴露時間為原則，視四周環(huán)境、地質(zhì)、水文地質(zhì)綜合考慮確定。7.1.3支護樁施工(1)支護樁施工依次如圖7-1所示。(2)由于樁和樁之間較近,施工接受隔一打一的方法,確保樁身砼強度達到70%以后再施工相鄰樁,以免造成樁身砼撓動,影響成樁的質(zhì)量。(3).鉆孔要保證沉渣≤5cm,下鋼筋籠后及灌砼前均要測量孔深,保證孔深和孔底沉渣的設計要求,以確保樁的質(zhì)量。(4).鋼筋籠下放要居中,在鋼筋籠四周勻整對稱的布設隔離筋或砼墊塊,保證鋼筋籠居中,安放完后要固定鋼筋籠,防止砼灌注過程中鋼筋籠上浮。換漿清渣換漿清渣鉆孔就位成孔加工鋼筋籠安放鋼筋籠灌注混凝土焊接安放鋼筋二次壓力灌漿灌漿安放拉桿加工拉桿鉆機就位成孔放線定位挖土供應作業(yè)面張拉鎖定圖7-2錨桿施工依次圖圖7-1支護樁施工依次圖7.1.4錨桿施工(1)錨桿施工依次如圖7-2所示。(2)由于錨桿設計高度在粉質(zhì)粘土位置,且錨桿長度較大,干法成孔困難,故接受濕法成孔,成孔后用清水沖洗孔底沉渣和孔壁泥漿,保證砂漿體和土體的粘結強度。(3)注漿:由于基坑外地下水位較高,孔內(nèi)出現(xiàn)涌水現(xiàn)象,接受孔底注漿,第一次注漿初凝后,再次進行其次次壓力劈裂注漿,保證砂漿體的密實度和粘結強度。(4)自由段制作:在滑坡線內(nèi)且≥5m要形成自由段,在現(xiàn)場用塑料水紋管將桿體套住并封閉,使桿體和砂漿隔離,保證自由段桿體的自由伸縮。(5)預應力張拉:在砼強度達到設計強度的70%后起先張拉,張拉前先對張拉設備進行標定并抽取3根錨桿進行張拉試驗,以檢測錨桿的質(zhì)量和修正設計的有關參數(shù),然后進行張拉,張拉數(shù)值為設計值的60%。張拉接受逐級加載。7.2截水、排水措施合理確定限制地下水的方案是保證工程質(zhì)量、加快工程進度、取得良好社會和經(jīng)濟效益的關鍵。地下水限制的設計和施工應滿足支護結構設計要求，應依據(jù)場地及周邊工程地質(zhì)條件、水文地質(zhì)條件和環(huán)境條件并結合基坑支護和基礎施工方案綜合分析、解決。地下水限制方法有集水明排法，降水法，截水法和回灌技術。降水的方法通常有輕型井點法，噴射井點法，管井井點法和深井泵井點法。該場地分布的地下水為潛水，賦存在雜填土土中，滲透性弱，富水性弱，主要依靠大氣降水和河流側滲補給，由地表蒸發(fā)排泄。依據(jù)下表5-1室內(nèi)滲透試驗成果及抽水試驗，預料開挖后地下水量不大。因此基坑降水可接受明溝集水井排水，同時宜避開雨季開挖，并在地面設置截水溝，防止地表水滲入坑內(nèi)。排水溝和集水井按下列規(guī)定布置：排水溝和集水井布置在建筑基礎邊凈距0.4米以外，排水溝邊緣離開邊坡坡腳不應小于0.3米，在基坑四角各設一個集水井。明溝底寬0.3米，深0.5米，明溝之間互通，明溝交接處設置集水井。集水井深度2.5米，直徑1米。井壁可砌干磚，水泥管，擋土板或其它臨時支護，井底反濾層鋪0.3米厚碎石，卵石。每個降水井點用一個潛水泵不停地把地下水抽排到地面上。在地面上做一條明溝把水排到施工工地外面的排水溝中。7.3工程監(jiān)測7.3.1監(jiān)測的目的（1）通過監(jiān)測，駕馭邊坡的穩(wěn)定狀態(tài)、平安程度和支護狀況；（2）將監(jiān)測數(shù)據(jù)和預料值相比較，確定支護參數(shù)是否平安合理，以確定和優(yōu)化下一步的施工參數(shù)；（3）檢測和評價已加固邊坡的最終穩(wěn)定性，作為平安運用的重要依據(jù)；（4）將監(jiān)測結果反饋于設計和理論預料中，使理論和設計達到優(yōu)質(zhì)平安、經(jīng)濟合理的目的。7.3.2監(jiān)測的主要內(nèi)容（1）周邊土體變形測量，如坡頂水平位移、地面沉降、坑周地面裂縫、邊坡變位、坑底隆起等測量；（2）錨桿抗撥狀況監(jiān)測；（3）錨桿中漿體灌注飽和程度和變形態(tài)況。（4）基坑周邊鄰近建（構）筑物、道路、管線的觀測、監(jiān)控，對有關建筑物作好標記，觀測標注，開挖期間每天觀測不少于一次，至地下室回填前每周觀測不少于兩次。7.3.3監(jiān)測的主要儀器測量中最多運用的是水準儀和經(jīng)緯儀，水準儀用于測量地面、地層內(nèi)各點及標高及沉降；經(jīng)緯儀用于量測地形和構筑物的施工限制點坐標及施工中的水平位移。水準