uasb工藝系統(tǒng)設(shè)計(jì)方法探討及設(shè)計(jì)計(jì)算

UASB工藝系統(tǒng)設(shè)計(jì)方法探討簡(jiǎn)介：本文全面的介紹了UASB系統(tǒng)的設(shè)計(jì)問題，介紹了厭氧預(yù)處理工藝和UASB反應(yīng)器的負(fù)荷設(shè)計(jì)原則和設(shè)計(jì)方法。重點(diǎn)介紹了混凝土結(jié)構(gòu)的矩形UASB反應(yīng)器各個(gè)部分尺寸的計(jì)算和確定原則。對(duì)UASB的進(jìn)水配水系統(tǒng)和布水方式進(jìn)行了詳細(xì)的介紹。對(duì)于三相分離器和UASB建筑材料等問題也進(jìn)行討論。關(guān)鍵字：UASB反應(yīng)器，預(yù)處理，配水系統(tǒng)，三相分離器，建筑材料，設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介：本文全面的介紹了UASB系統(tǒng)的設(shè)計(jì)問題，介紹了厭氧預(yù)處理工藝和UASB反應(yīng)器的負(fù)荷設(shè)計(jì)原則和設(shè)計(jì)方法。重點(diǎn)介紹了混凝土結(jié)構(gòu)的矩形UASB反應(yīng)器各個(gè)部分尺寸的計(jì)算和確定原則。對(duì)UASB的進(jìn)水配水系統(tǒng)和布水方式進(jìn)行了詳細(xì)的介紹。對(duì)于三相分離器和UASB建筑材料等問題也進(jìn)行討論。關(guān)鍵字：UASB反應(yīng)器，預(yù)處理，配水系統(tǒng)，三相分離器，建筑材料，設(shè)計(jì)

一、概述厭氧處理已經(jīng)成功地應(yīng)用于各種高、中濃度的工業(yè)廢水處理中。雖然中、高濃度的廢水在相當(dāng)程度上得到了解決，但是當(dāng)污水中含有抑制性物質(zhì)時(shí)，如含有硫酸鹽的味精廢水在處理上仍有一定的難度。在厭氧處理領(lǐng)域應(yīng)用最為廣泛的是UASB反應(yīng)器，所以本文重點(diǎn)討論UASB反應(yīng)器的設(shè)計(jì)方法。但是，其與其它的厭氧處理工藝有一定的共同點(diǎn)，例如，流化床和UASB都有三相分離器。而UASB和厭氧濾床對(duì)于布水的要求是一致的，所以結(jié)果也可以作為其他反應(yīng)器設(shè)計(jì)參考。包含厭氧處理單元的水處理過程一般包括預(yù)處理、厭氧處理(包括沼氣的收集、處理和利用)、好氧后處理和污泥處理等部分，可以用圖1所示的流程表示。二、UASB系統(tǒng)設(shè)計(jì)1、預(yù)處理設(shè)施一般預(yù)處理系統(tǒng)包括粗格柵、細(xì)格柵或水力篩、沉砂池、調(diào)節(jié)(酸化)池、營(yíng)養(yǎng)鹽和pH調(diào)控系統(tǒng)。格柵和沉砂池的目的是去除粗大固體物和無機(jī)的可沉固體，這對(duì)對(duì)于保護(hù)各種類型厭氧反應(yīng)器的布水管免于堵塞是必需的。當(dāng)污水中含有砂礫時(shí)，例如以薯干為原料的釀酒廢水，怎么強(qiáng)調(diào)去除砂礫的重要性也不過分。不可生物降解的固體，在厭氧反應(yīng)器內(nèi)積累會(huì)占據(jù)大量的池容，反應(yīng)器池容的不斷減少最終將導(dǎo)致系統(tǒng)完全失效。由于厭氧反應(yīng)對(duì)水質(zhì)、水量和沖擊負(fù)荷較為敏感，所以對(duì)于工業(yè)廢水適當(dāng)尺寸的調(diào)節(jié)池，對(duì)水質(zhì)、水量的調(diào)節(jié)是厭氧反應(yīng)穩(wěn)定運(yùn)行的保證。調(diào)節(jié)池的作用是均質(zhì)和均量，一般還可考慮兼有沉淀、混合、加藥、中和和預(yù)酸化等功能。在調(diào)節(jié)池中設(shè)有沉淀池時(shí)，容積需扣除沉淀區(qū)的體積；根據(jù)顆?；蚿H調(diào)節(jié)的要求，當(dāng)廢水堿度和營(yíng)養(yǎng)鹽不夠需要補(bǔ)充堿度和營(yíng)養(yǎng)鹽(N、P)等；可采用計(jì)量泵自動(dòng)投加酸、堿和藥劑，通過調(diào)節(jié)池水力或機(jī)械攪拌達(dá)中和作用。同時(shí)，酸化池或兩相系統(tǒng)是去除和改變，對(duì)厭氧過程有抑制作用的物質(zhì)、改善生物反應(yīng)條件和可生化性也是厭氧預(yù)處理的主要手段，也是厭氧預(yù)處理的目的之一。僅考慮溶解性廢水時(shí)，一般不需考慮酸化作用。對(duì)于復(fù)雜廢水，可在調(diào)節(jié)池中取得一定程度的酸化，但是完全的酸化是沒有必要的，甚至是有害處的。因?yàn)檫_(dá)到完全酸化后，污水pH會(huì)下降，需采用投藥調(diào)整pH值。另外有證據(jù)表明完全酸化對(duì)UASB反應(yīng)器的顆粒過程有不利的影響。對(duì)以下情況考慮酸化或相分離可能是有利的：1)當(dāng)采用預(yù)酸化可去除或改變對(duì)甲烷菌有毒或抑制性化合物的結(jié)構(gòu)時(shí)；2)當(dāng)廢水存在有較高的Ca2+時(shí)，部分酸化可避免顆粒污泥表面產(chǎn)生CaCO3結(jié)垢；3)當(dāng)處理含高含懸浮物和/或采用高負(fù)荷，對(duì)非溶解性組分去除有限時(shí)；4)在調(diào)節(jié)池中取得部分酸化效果可以通過調(diào)節(jié)池的合理設(shè)計(jì)取得。例如，上向流進(jìn)水方式，在反應(yīng)器底部形成污泥層(1.0m)。底部布水孔口設(shè)計(jì)為5～10m2/孔即可。2、UASB反應(yīng)器體積的設(shè)計(jì)a)負(fù)荷設(shè)計(jì)法采用有機(jī)負(fù)荷(q)或水力停留時(shí)間(HRT)設(shè)計(jì)UASB反應(yīng)器是目前最為主要的方法。一旦q或HRT確定，反應(yīng)器的體積(V)可以很容易根據(jù)公式(1或2)計(jì)算。對(duì)某種特定廢水，反應(yīng)器的容積負(fù)荷一般應(yīng)通過試驗(yàn)確定。V=QSo/q(1)V=KQ.HRT(2)式中：Q---廢水流量，m3/d；So---進(jìn)水有機(jī)物濃度，gCOD/L或gBOD5/L。表1給出不同類型廢水國(guó)內(nèi)外采用UASB反應(yīng)器處理的負(fù)荷數(shù)據(jù)，需要說明的是表中無法一一注明采用的預(yù)處理?xiàng)l件和厭氧污泥類型等情況，這些條件對(duì)選擇設(shè)計(jì)負(fù)荷是至關(guān)重要的。下表供設(shè)計(jì)人員設(shè)計(jì)時(shí)參考，選用前必須進(jìn)行必要的實(shí)驗(yàn)和進(jìn)一步查詢有關(guān)的技術(shù)資料。表1國(guó)內(nèi)外生產(chǎn)性UASB裝置的設(shè)計(jì)負(fù)荷統(tǒng)計(jì)表序號(hào)廢水類型負(fù)荷kgCOD/m3·d(國(guó)外資料)負(fù)荷kgCOD/m3·d(國(guó)內(nèi)資料)平均最高最低廠家數(shù)平均最高最低廠家數(shù)1酒精生產(chǎn)11.6202152啤酒廠9.818.85.6805.385103造酒廠13.918.59.9366.410484葡萄酒廠10.212845清涼飲料6.8121.88555126小麥淀粉8.610.76.667淀粉65.482.728土豆加工等9.516.84249酵母業(yè)9.812.4616666110檸檬酸生產(chǎn)8.414.31314.8206.5311味精3.242.3212再生紙、紙漿12.3207.91513造紙12.738.963914食品加工103.543215屠宰廢水13.142.3416制糖1217制藥廠10.933.26.311580.8518家畜飼料廠10.510.510.5119垃圾濾液9.9127.97b)經(jīng)驗(yàn)公式方法Lettinga等人采用同樣經(jīng)驗(yàn)公式描述不同厭氧處理系統(tǒng)處理生活污水HRT與去除率(E)之間的關(guān)系，并且對(duì)不同反應(yīng)器處理生活污水的數(shù)據(jù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)，得出了參數(shù)值。式中：C1,C2——反應(yīng)常數(shù)。c)動(dòng)力學(xué)方法許多研究者致力于動(dòng)力學(xué)的研究，Henxen和Harremoes(1983)根據(jù)眾多研究結(jié)果匯總了酸性發(fā)酵和甲烷發(fā)酵過程重要的動(dòng)力學(xué)常數(shù)(見表2)。到目前為止，動(dòng)力學(xué)理論的發(fā)展，還沒有使它能夠在選擇和設(shè)計(jì)厭氧處理系統(tǒng)過程中成為有力的工具，通過評(píng)價(jià)所獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果的經(jīng)驗(yàn)方法現(xiàn)在仍是設(shè)計(jì)和優(yōu)化厭氧消化系統(tǒng)的唯一的選擇。表2厭氧動(dòng)力學(xué)參數(shù)(Henxen和Harremoes，1982)培養(yǎng)mm(d-1)Y(mgVSS/mgCOD)Km[mgCOD/(mgVSS?d)]Ks(mgCOD/L)產(chǎn)酸菌20.1513200甲烷菌0.40.031350混合培養(yǎng)0.40.182---3、UASB反應(yīng)器的詳細(xì)設(shè)計(jì)1)反應(yīng)器的體積和高度采用水力停留時(shí)間進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，體積(V)按公式(1)或(2)計(jì)算。選擇反應(yīng)器高度的原則是設(shè)計(jì)、運(yùn)行和經(jīng)濟(jì)上綜合考慮的結(jié)果。從設(shè)計(jì)、運(yùn)行方面考慮：高度會(huì)影響上升流速，高流速增加系統(tǒng)擾動(dòng)和污泥與進(jìn)水之間的接觸。但流速過高會(huì)引起污泥流失，為保持足夠多的污泥，上升流速不能超過一定的限值，從而使反應(yīng)器的高度受到限制；高度與CO2溶解度有關(guān)，反應(yīng)器越高溶解的CO2濃度越高，因此，pH值越低。如pH值低于最優(yōu)值，會(huì)危害系統(tǒng)的效率。從經(jīng)濟(jì)上考慮:土方工程隨池深增加而增加，但占地面積則相反；考慮當(dāng)?shù)氐臍夂蚝偷匦螚l件，一般將反應(yīng)器建造在半地下減少建筑和保溫費(fèi)用。最經(jīng)濟(jì)的反應(yīng)器高度(深度)一般是在4到6m之間，并且在大多數(shù)情況下這也是系統(tǒng)最優(yōu)的運(yùn)行范圍。2)反應(yīng)器的升流速度對(duì)于UASB反應(yīng)器還有其他的流速關(guān)系(圖2)。對(duì)于日平均上升流速的推薦值見表3，應(yīng)該注意對(duì)短時(shí)間(如2～6h)的高峰值是可以承受的(即暫時(shí)的高峰流量可以接收)。表3UASB和EGSB允許上升流速(平均日流量)UASB反應(yīng)器Vr＝0.25~3.0m/h0.75~1.0m/h顆粒污泥絮狀污泥Vs≤1.5m/h絮狀污泥≤8m/h顆粒污泥Vo≤12m/h顆粒污泥≤3.0m/h絮狀污泥Vg＝1m/h建議最小值3)反應(yīng)器的截面積和反應(yīng)器的長(zhǎng)、寬(或直徑)在確定反應(yīng)器的容積和高度(H)之后，可確定反應(yīng)器的截面積(A)。從而確定反應(yīng)器的長(zhǎng)和寬，在同樣的面積下正方形池的周長(zhǎng)比矩形池要小，矩形UASB需要更多的建筑材料。以表面積為600m2的反應(yīng)器為例，30×20m的反應(yīng)器與15m×40m的反應(yīng)器周長(zhǎng)相差10%，這意味著建筑費(fèi)用要增加10%。但從布水均勻性考慮，矩形在長(zhǎng)/寬比較大較為合適。從布水均勻性和經(jīng)濟(jì)性考慮，矩形池在長(zhǎng)/寬比在2:1以下較為合適。長(zhǎng)/寬比在4:1時(shí)費(fèi)用增加十分顯著。圓形反應(yīng)器在同樣的面積下，其周長(zhǎng)比正方形的少12%。但這一優(yōu)點(diǎn)僅僅在采用單個(gè)池子時(shí)才成立。當(dāng)建立兩個(gè)或兩個(gè)以上反應(yīng)器時(shí)，矩形反應(yīng)器可以采用共用壁。對(duì)于采用公共壁的矩形反應(yīng)器，池型的長(zhǎng)寬比對(duì)造價(jià)也有較大的影響。如果不考慮其他因素，這是一個(gè)在設(shè)計(jì)中需要優(yōu)化的參數(shù)。4)單元反應(yīng)器最大體積和分格化的反應(yīng)器在UASB反應(yīng)器的設(shè)計(jì)中，采用分格化對(duì)運(yùn)行操作是有益的。首先，分格化的單元尺寸不會(huì)過大，可避免體積過大帶來的布水均勻性等問題；同時(shí)多個(gè)反應(yīng)器對(duì)系統(tǒng)的啟動(dòng)也是有益的，可首先啟動(dòng)一個(gè)反應(yīng)器，再用這個(gè)反應(yīng)器的污泥去接種其他反應(yīng)器；另外，有利于維護(hù)和檢修，可放空一個(gè)反應(yīng)器進(jìn)行檢修，而不影響系統(tǒng)的運(yùn)行。從目前實(shí)踐看最大的單體UASB反應(yīng)器(不是最優(yōu)的)可為1000-2000m3。5)單元反應(yīng)器的系列化單元的標(biāo)準(zhǔn)化根據(jù)三相分離器尺寸進(jìn)行，三相分離器的型式趨向于多層箱體的設(shè)備化結(jié)構(gòu)。以2×5m的三相分離器為例，原則上講有多種配合形式。但從標(biāo)準(zhǔn)化和系列化考慮，要求具有通用性和簡(jiǎn)單性。所以，池子寬度是以5m為模數(shù)，長(zhǎng)度方向是以2m為模數(shù)。布置單元尺寸的方式可分成單池單個(gè)分離器和單池兩個(gè)分離器的形式。原則上如果采用管道或渠道布水，池子的長(zhǎng)度是不受限制。如前所述，由于長(zhǎng)寬比涉及到反應(yīng)器的經(jīng)濟(jì)性，所以要結(jié)合池子組數(shù)考慮適當(dāng)?shù)拈L(zhǎng)寬比。對(duì)寬度為10m的單個(gè)反應(yīng)器，2:1的長(zhǎng)寬比的反應(yīng)器可達(dá)到2000m3的池容。對(duì)更大的反應(yīng)器，如果需要也可采用雙池共用壁的型式。三、反應(yīng)器的配水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)1、配水孔口負(fù)荷一個(gè)進(jìn)水點(diǎn)服務(wù)的最大面積問題是應(yīng)該進(jìn)行深入的實(shí)驗(yàn)研究。對(duì)于UASB反應(yīng)器Lettinga建議在完成了起動(dòng)之后，每個(gè)進(jìn)水點(diǎn)負(fù)擔(dān)2.0到4.0m2對(duì)獲得滿意的去除效率是足夠的。但是在溫度低于20℃或低負(fù)荷的情況，產(chǎn)氣率較低并且污泥和進(jìn)水的混合不充分時(shí)，需要較高密度的布水點(diǎn)。對(duì)于城市污水DeMan和VanderLast(1990)建議1～2m2/孔。表4是Lettinga等人根據(jù)UASB反應(yīng)器的大量實(shí)踐推薦的進(jìn)水管負(fù)荷。表4采用UASB處理主要為溶解性廢水時(shí)進(jìn)水管口負(fù)荷污泥典型每個(gè)進(jìn)水口負(fù)荷(m2)負(fù)荷(kgCOD/m3·d)顆粒污泥0.5～121～22～4>2>4凝絮狀污泥>40kgDS/m36.5～1<1.01～21～22～3>2中等濃度絮狀污泥120～40kg/m31～2<1～22～5>22、進(jìn)水分配系統(tǒng)進(jìn)水分配系統(tǒng)的合理設(shè)計(jì)對(duì)UASB處理廠的良好運(yùn)轉(zhuǎn)是至關(guān)重要的，進(jìn)水系統(tǒng)兼有配水和水力攪拌的功能，為了這兩個(gè)功能的實(shí)現(xiàn)，需要滿足如下原則：a)確保單位面積的進(jìn)水量基本相同，以防止短路等現(xiàn)象發(fā)生；b)盡可能滿足水力攪拌需要，保證進(jìn)水有機(jī)物與污泥迅速混合；c)很容易觀察到進(jìn)水管的堵塞；d)當(dāng)堵塞被發(fā)現(xiàn)后，很容易被清除。在生產(chǎn)裝置中采用的進(jìn)水方式大致可分為間歇式(脈沖式)、連續(xù)流、連續(xù)與間歇相結(jié)合等方式；從布水管的形式有一管多孔、一管一孔和分枝狀等多種形式。1)連續(xù)進(jìn)水方式(一管一孔)為了確保進(jìn)水均勻分布，每個(gè)進(jìn)水管線僅僅與一個(gè)進(jìn)水點(diǎn)相連接，是最為理想的情況(圖3a)。為保證每一個(gè)進(jìn)水點(diǎn)的流量相等，建議用高于反應(yīng)器的水箱(或渠道式)進(jìn)行分配，通過渠道或分配箱之間的三角堰來保證等量的進(jìn)水。這種系統(tǒng)的好處是容易觀察到堵塞情況。2)脈沖進(jìn)水方式我國(guó)UASB反應(yīng)器與國(guó)外的最為顯著的特點(diǎn)是很多采用脈沖進(jìn)水方式。有些研究者認(rèn)為脈沖方式進(jìn)水，使底層污泥交替進(jìn)行收縮和膨脹，有助于底層污泥的混合。圖3a為北京環(huán)科院采用的一種脈沖布水器的原理圖，該系統(tǒng)借鑒了給水中虹吸濾池的布水方式。3)一管多孔配水方式采用在反應(yīng)器池底配水橫管上開孔的方式布水，為了配水均勻，要求出水流速不小于2.0m/s。這種配水方式可用于脈沖進(jìn)水系統(tǒng)。一管多孔式配水方式的問題是容易發(fā)生堵塞，因此，應(yīng)該盡可能避免在一個(gè)管上有過多的孔口。4)分枝式配水方式這種配水系統(tǒng)的特點(diǎn)采用較長(zhǎng)的配水支管增加沿程阻力，以達(dá)到布水均勻的目的(圖3c)。根據(jù)筆者的實(shí)踐，最大的分枝布水系統(tǒng)的負(fù)荷面積為54m2。大阻力系統(tǒng)配水均勻度好，但水頭損失大。小阻力系統(tǒng)水頭損失小，如果不影響處理效率，可減少系統(tǒng)的復(fù)雜程度。對(duì)其他類型布水方式，我國(guó)也有很多設(shè)計(jì)和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)。與三相分離器一樣，不同型式的布水裝置之間，很難比較孰優(yōu)孰劣。事實(shí)上，各種類型的布水器都有成功的經(jīng)驗(yàn)和業(yè)績(jī)。3、配水管道設(shè)計(jì)對(duì)重力布水方式，污水通過三角堰進(jìn)入反應(yīng)器時(shí)可能吸入空氣，會(huì)引起對(duì)甲烷菌的抑制；進(jìn)入大量氣體與產(chǎn)生的沼氣會(huì)形成有爆炸可能的混合氣體；同時(shí)，氣泡太多可能還會(huì)影響沉淀功能。因?yàn)?，大?.0mm直徑的氣泡在水中以大約0.2～0.3m/s速度上升，采用較大的管徑使液體在管道的垂直部分的流速低于這一數(shù)值，可適當(dāng)?shù)乇苊獬^2mm直徑的空氣泡進(jìn)入反應(yīng)器，同時(shí)還可避免氣阻。在反應(yīng)器底部用較小直徑，形成高的流速產(chǎn)生較強(qiáng)的擾動(dòng)，使進(jìn)水與污泥之間混合加強(qiáng)。污水中存在大的物體可能堵塞進(jìn)水管，設(shè)計(jì)良好的進(jìn)水系統(tǒng)要求可疏通堵塞；對(duì)于壓力流采用穿孔管布水器(一管多孔或分枝狀)，需考慮設(shè)液體反沖洗或清堵裝置，可采用停水分池分段反沖；采用一管多孔布水管道，布水管道尾端最好兼作放空和排泥管，以利于清除堵塞；采用重力流布水方式(一管一孔)，如果進(jìn)水水位差僅僅比反應(yīng)器的水位稍高(水位差小于10cm)將經(jīng)常發(fā)生堵塞。在水箱中的水位(三角堰的底部)與反應(yīng)器中的水位差大于30cm很少發(fā)生這種堵塞。無論采用那一種布水方式，盡可能少地采用彎頭等非直管。四、氣、固、液三相分離裝置三相分離器是UASB反應(yīng)器最有特點(diǎn)和最重要的裝置。它同時(shí)具有兩個(gè)功能：1)能收集從分離器下的反應(yīng)室產(chǎn)生的沼氣；2)使得在分離器之上的懸浮物沉淀下來。三相分離器設(shè)計(jì)要點(diǎn)匯總：1)集氣室的隙縫部分的面積應(yīng)該占反應(yīng)器全部面積的15～20％；2)在反應(yīng)器高度為5～7m時(shí)，集氣室的高度在1.5～2m；3)在集氣室內(nèi)應(yīng)保持氣液界面以釋放和收集氣體，防止浮渣或泡沫層的形成；4)在集氣室的上部應(yīng)該設(shè)置消泡噴嘴，當(dāng)處理污水有嚴(yán)重泡沫問題時(shí)消泡；5)反射板與隙縫之間的遮蓋應(yīng)該在100～200mm以避免上升的氣體進(jìn)入沉淀室；6)出氣管的直管應(yīng)該充足以保證從集氣室引出沼氣，特別是有泡沫的情況。對(duì)于低濃度污水處理，當(dāng)水力負(fù)荷是限制性設(shè)計(jì)參數(shù)時(shí)，在三相分離器縫隙處保持大的過流面積，使得最大的上升流速在這一過水?dāng)嗝嫔媳M可能的低是十分重要的。五、建筑材料選擇適當(dāng)?shù)慕ㄖ牧蠈?duì)于UASB反應(yīng)器的持久性是非常重要的。防腐較差的UASB反應(yīng)器在使用3-5年后都出現(xiàn)了嚴(yán)重腐蝕，最嚴(yán)重的腐蝕出現(xiàn)在反應(yīng)器上部氣、液交界面。此處H2S可能造成直接化學(xué)腐蝕，同時(shí)硫化氫被空氣氧化為硫酸或硫酸鹽，使局部pH下降造成間接化學(xué)腐蝕。由于厭氧環(huán)境下的氧化-還原電位為-300mV，而在氣水交界面的氧化-還原電位為100mV，這就在氣水交界面構(gòu)成了微電池，形成電化學(xué)腐蝕。無論普通鋼材和一般不銹鋼在此處都會(huì)被損害。厭氧反應(yīng)器應(yīng)該盡可能的避免采用金屬材料，即使昂貴的不銹鋼也會(huì)受到嚴(yán)重的腐蝕，而油漆或其他涂料僅僅能起到部分保護(hù)。一般反應(yīng)器池壁最合適的建筑材料是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，即使混凝土也可能受到化學(xué)侵蝕。如果碳酸根和鈣離子的濃度積低于碳酸鈣的溶解度，鈣離子將從混凝土中溶出，造成混凝土結(jié)構(gòu)的剝蝕?；炷两Y(jié)構(gòu)也需要采用在氣水交界面上下一米采用環(huán)氧樹脂防腐。對(duì)一些特殊部件可采用非腐蝕性材料，如PVC用做進(jìn)出水管道，三相分離器的一部分或浮渣擋板采用玻璃鋼或不銹鋼。

UASB反應(yīng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算1設(shè)計(jì)參數(shù)(1)污泥參數(shù)設(shè)計(jì)溫度T=25容積負(fù)荷NV=8.5kgCOD/(m3.d)

污泥為顆粒狀污泥產(chǎn)率0.1kgMLSS/kgCOD,產(chǎn)氣率0.5m3/kgCOD(2)設(shè)計(jì)水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032m3/s。(3)水質(zhì)指標(biāo)表5

UASB反應(yīng)器進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo)COD（㎎∕L）BOD（㎎∕L）SS（㎎∕L）進(jìn)水水質(zhì)37352340568設(shè)計(jì)去除率85%90%/設(shè)計(jì)出水水質(zhì)560234568

2UASB反應(yīng)器容積及主要工藝尺寸的確定(1)UASB反應(yīng)器容積的確定

本設(shè)計(jì)采用容積負(fù)荷法確立其容積V

V=QS0/NVV—反應(yīng)器的有效容積(m3)S0—進(jìn)水有機(jī)物濃度(kgCOD/L)V=3400*3.735/8.5=1494m3

取有效容積系數(shù)為0.8,則實(shí)際體積為1868m3(2)主要構(gòu)造尺寸的確定UASB反應(yīng)器采用圓形池子，布水均勻，處理效果好。取水力負(fù)荷q1=0.6m3/（m2·d）

反應(yīng)器表面積

A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2反應(yīng)器高度

H=V/A=1868/236.12=7.9m

取H=8m采用4座相同的UASB反應(yīng)器，則每個(gè)單池面積A1為：A1=A/4=236.12/4=59.03m2

取D=9m則實(shí)際橫截面積

A2=3.14D2/4=63.6m2實(shí)際表面水力負(fù)荷

q1=Q/4A2=141.67/563.6=0.56q1在0.5—1.5m/h之間，符合設(shè)計(jì)要求。3UASB進(jìn)水配水系統(tǒng)設(shè)計(jì)(1)設(shè)計(jì)原則①進(jìn)水必須要反應(yīng)器底部均勻分布，確保各單位面積進(jìn)水量基本相等，防止短路和表面負(fù)荷不均；②應(yīng)滿足污泥床水力攪拌需要，要同時(shí)考慮水力攪拌和產(chǎn)生的沼氣攪拌；③易于觀察進(jìn)水管的堵塞現(xiàn)象，如果發(fā)生堵塞易于清除。本設(shè)計(jì)采用圓形布水器，每個(gè)UASB反應(yīng)器設(shè)30個(gè)布水點(diǎn)。(2)

設(shè)計(jì)參數(shù)每個(gè)池子的流量

Q1=141.67/4=35.42m3/h(3)設(shè)計(jì)計(jì)算查有關(guān)數(shù)據(jù)[6]，對(duì)顆粒污泥來說，容積負(fù)荷大于4m3/(m2.h)時(shí)，每個(gè)進(jìn)水口的負(fù)荷須大于2m2

則

布水孔個(gè)數(shù)n必須滿足пD2/4/n>2

即n<пD2/8=3.14*9*9/8=32

取n=30個(gè)

則

每個(gè)進(jìn)水口負(fù)荷

a=пD2/4/n=3.14*9*9/4/30=2.12m2

可設(shè)3個(gè)圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設(shè)5個(gè)孔口，中間設(shè)10個(gè)，最外圍設(shè)15個(gè)，其草圖見圖4①內(nèi)圈5個(gè)孔口設(shè)計(jì)

服務(wù)面積：S1=5*2.12=10.6m2折合為服務(wù)圓的直徑為：

用此直徑用一個(gè)虛圓，在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設(shè)一實(shí)圓環(huán)，其上布5個(gè)孔口則圓環(huán)的直徑計(jì)算如下：3.14*d12/4=S1/2

②中圈10個(gè)孔口設(shè)計(jì)

服務(wù)面積：S1=10*2.12=21.2m2

折合為服務(wù)圓的直徑為：

則中間圓環(huán)的直徑計(jì)算如下：3.14*(6.36^2－d2^2)/4=S2/2

則d2=5.2m③外圈15個(gè)孔口設(shè)計(jì)

服務(wù)面積：S3=15*2.12=31.8m2

折合為服務(wù)圓的直徑為

則中間圓環(huán)的直徑計(jì)算如下：3.14*(9^2－d3^2)=S3/2

則d3=7.8m布水點(diǎn)距反應(yīng)器池底120mm；孔口徑15cm

圖4

UASB布水系統(tǒng)示意圖4三相分離器的設(shè)計(jì)(1)設(shè)計(jì)說明

UASB的重要構(gòu)造是指反應(yīng)器內(nèi)三相分離器的構(gòu)造，三相分離器的設(shè)計(jì)直接影響氣、液、固三相在反應(yīng)器內(nèi)的分離效果和反應(yīng)器的處理效果。對(duì)污泥床的正常運(yùn)行和獲得良好的出水水質(zhì)起十分重要的作用，根據(jù)已有的研究和工程經(jīng)驗(yàn)，三相分離器應(yīng)滿足以下幾點(diǎn)要求：沉淀區(qū)的表面水力負(fù)荷<1.0m/h；三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可采用0.5～1.0m；沉淀區(qū)四壁傾斜角度應(yīng)在45?～60?之間，使污泥不積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)；沉淀區(qū)斜面高度約為0.5～1.0m；進(jìn)入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速≤2m/h；總沉淀水深應(yīng)≥1.5m；水力停留時(shí)間介于1.5～2h；分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上；以上條件如能滿足，則可達(dá)到良好的分離效果。(2)設(shè)計(jì)計(jì)算本設(shè)計(jì)采用無導(dǎo)流板的三相分①沉淀區(qū)的設(shè)計(jì)沉淀器（集氣罩）斜壁傾角

θ=50°沉淀區(qū)面積：

A=3.14*D^2/4=63.6m2表面水力負(fù)荷q=Q/A=141.67/(4*63.6)=0.56m3/(m2.h)<1.0m3/(m2.h)

符合要求②回流縫設(shè)計(jì)

h2的取值范圍為0.5—1.0m,

h1一般取0.5

取h1=0.5m

h2=0.7m

h3=2.4m

依據(jù)圖8中幾何關(guān)系，則

b1=h3/tanθb1—下三角集氣罩底水平寬度，θ—下三角集氣罩斜面的水平夾角h3—下三角集氣罩的垂直高度，mb1=2.4/tan50=2.0m

b2=b－2b1=9－22.0=5.0m下三角集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速v1,可用下式計(jì)算：V1=Q1/S1=4Q1/3.14b2Q1—反應(yīng)器中廢水流量（m3/s）S1—下三角形集氣罩回流縫面積（m2）

符合要求上下三角形集氣罩之間回流縫流速v2的計(jì)算：

V2=Q1/S2S2—上三角形集氣罩回流縫面積（m2）CE—上三角形集氣罩回流縫的寬度，CE>0.2m

取CE=1.0mCF—上三角形集氣罩底寬，取CF=6.0mEH=CE*sin50=1.0*sin50=0.766mEQ=CF+2EH=6.0+2*1.0*sin50=7.53mS2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14(6.0+7.53)*1.0/2=21.24m2v2=141.67/4/21.24=1.67m/h

v2<v1<2.0m/h,符合要求確定上下集氣罩相對(duì)位置及尺寸

BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556m

HG=(CF－b2)/2=0.5m

EG=EH+HG=1.266m

AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m

BE=CE*tan50=1.19m

AB=AE－BE=0.78m

DI=CD*sin50=AB*sin50=0.778*sin50=0.596mh4=AD+DI=BC+DI=2.15mh5=1.0m氣液分離設(shè)計(jì)

由圖5可知，欲達(dá)到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離（AB的水平投影）越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑越小，對(duì)沉淀區(qū)固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效果好壞的關(guān)鍵。由反應(yīng)區(qū)上升的水流從下三角形集氣罩回流縫過渡到上三角形集氣罩回流縫再進(jìn)入沉淀區(qū)，其水流狀態(tài)比較復(fù)雜。當(dāng)混合液上升到A點(diǎn)后將沿著AB方向斜面流動(dòng)，并設(shè)流速為va，同時(shí)假定A點(diǎn)的氣泡以速度Vb垂直上升，所以氣泡的運(yùn)動(dòng)軌跡將沿著va和vb合成速度的方向運(yùn)動(dòng)，根據(jù)速度合成的平行四邊形法則，則有：

要使氣泡分離后進(jìn)入沉淀區(qū)的必要條件是：

在消化溫度為25℃，沼氣密度=1.12g/L；水的密度=997.0449kg水的運(yùn)動(dòng)粘滯系數(shù)v=0.0089×10^-4m2/s；取氣泡直徑d=0.01cm

根據(jù)斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為vb—?dú)馀萆仙俣龋╟m/s）g—重力加速度（cm/s2）β—碰撞系數(shù)，取0.95μ—廢水的動(dòng)力粘度系數(shù)，g/(cm.s)

μ=vβ

水流速度,Va=V2=1.67m/h校核：

圖5

三相分離器設(shè)計(jì)計(jì)算草圖5排泥系統(tǒng)設(shè)計(jì)每日產(chǎn)泥量為△X=3735×0.85×0.1×3400×10^－3=1079㎏MLSS/d則

每個(gè)UASB每日產(chǎn)泥量為W=1097/4=269.75㎏MLSS/d可用200mm的排泥管，每天排泥一次。6產(chǎn)氣量計(jì)算每日產(chǎn)氣量

G=3726×0.85×0.5×3400×10^－3=5397m3/d=224.9m3/h儲(chǔ)氣柜容積一般按照日產(chǎn)氣量的25%～40%設(shè)計(jì)，大型的消化系統(tǒng)取高值，小型的取低值，本設(shè)計(jì)取38%。儲(chǔ)氣柜的壓力一般為2～3KPa，不宜太大。7加熱系統(tǒng)設(shè)進(jìn)水溫度為15°C，反應(yīng)器的設(shè)計(jì)溫度為25°C。那么所需要的熱量：QH=dF.γF.(tr－t).qv/η

QH－加熱廢水需要的熱量，KJ/h；

dF－廢水的相對(duì)密度，按1計(jì)算；

γF－廢水的比熱容，kJ/(kg.K)；

qv－廢水的流量，m3/h

tr－反應(yīng)器內(nèi)的溫度，°C

t－廢水加熱前的溫度，°C

η－熱效率，可取為0.85所以

QH=4.2*1*(25－15)*141.67/0.85=7000KJ/h每天沼氣的產(chǎn)量為5397m3，其主要成分是甲烷，沼氣的平均熱值為22.7KJ/L每小時(shí)的甲烷總熱量為：（5397/24）*22.7*10^3=5.1*10^6KJ/h，因此足夠加熱廢水所需要的熱量。8加堿系統(tǒng)在厭氧生物處理中，產(chǎn)甲烷菌最佳節(jié)pH值是6.8~7.2，由于厭氧過程的復(fù)雜性，很難準(zhǔn)確測(cè)定和控制反應(yīng)器內(nèi)真實(shí)的pH值，這就要和靠堿度來維持和緩沖，一般堿度要2000~5000mgCaCO3/L時(shí)，就會(huì)導(dǎo)致其pH值下降，所以，反應(yīng)器內(nèi)堿度須保持在1000mgCaCO3/L以上，因?yàn)闉楸ＷC厭氧反應(yīng)器內(nèi)pH值在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，必須向反應(yīng)器中直接加入致堿或致酸物質(zhì)。間接調(diào)節(jié)pH值。主要致堿藥品有：NaCO3、NaHCO3、NaOH以及Ga(OH)2[6]。在UASB反應(yīng)器中安裝pH指示儀，并在加堿管路上設(shè)有計(jì)量裝置，將計(jì)量裝置和pH指示儀用信號(hào)線連接起來，根據(jù)UASB反應(yīng)器中pH值的大小來調(diào)整加堿量，當(dāng)UASB反應(yīng)器中pH值過低時(shí)，打開加堿管路上的開關(guān)，往UASB反應(yīng)器中加堿，使pH值下降；反之，當(dāng)UASB反應(yīng)器中pH值過高時(shí)，關(guān)閉加堿管路上的開關(guān)，停止加堿，使pH值上升。9活性污泥的培養(yǎng)與馴化

對(duì)于一個(gè)新建的UASB反應(yīng)器來說，啟動(dòng)過程主要是用未馴化的絮狀污泥（如污水處理廠的消化污泥）對(duì)其進(jìn)行接種，并經(jīng)過一定時(shí)間的啟動(dòng)調(diào)試運(yùn)行，使反應(yīng)器達(dá)到設(shè)計(jì)負(fù)荷并實(shí)現(xiàn)有機(jī)物的去除效果，通常這一過程會(huì)伴隨著污泥顆?；膶?shí)現(xiàn)，因此也稱為污泥的顆?；?。由于厭氧生物，特別是甲烷菌增殖很慢，厭氧反應(yīng)器的啟動(dòng)需要很長(zhǎng)的時(shí)間。但是，一旦啟動(dòng)完成，在停止運(yùn)行后的再次啟動(dòng)可以迅速完成。當(dāng)沒有現(xiàn)成的厭氧污泥或顆粒污泥時(shí)，采用最多的是城市污水處理廠的消化污泥。除了消化污泥之外，可用作接種的物料很多，例如牛糞和各類糞肥、下水道污泥等。一些污水溝的污泥和沉淀物或微生物的河泥也可以被用于接種，甚至好氧活性污泥也可以作為接種污泥，并同樣能培養(yǎng)出顆粒污泥。污泥的接種濃度以6~8kgVSS/m3（按反應(yīng)器總有效容積計(jì)算）為宜，至少不低于5kgVSS/m3，接種污泥的填充量應(yīng)不超過反應(yīng)器容積的60%。從負(fù)荷角度考慮UASB的初次啟動(dòng)和顆?；^程，可分為三個(gè)階段：階段1：即啟動(dòng)的初始階段，這一階段是低負(fù)荷的階段(＜2KgCOD/(m3·d))。階段2：即當(dāng)反應(yīng)器負(fù)荷上升至2～5KgCOD/(m3·d)的啟動(dòng)階段。在這階段污泥的洗出量增大，其中大多為細(xì)小的絮狀污泥。實(shí)際上，這一階段在反應(yīng)器里對(duì)較重的污泥顆粒和分散的、絮狀的污泥進(jìn)行選擇。使這一階段的末期留下的污泥中開始產(chǎn)生顆粒狀污泥或保留沉淀性能良好的污泥。所以在5.0KgCOD/(m3·d)左右是反應(yīng)器中以顆粒污泥或絮狀污泥為主的一個(gè)重要的分界。階段3：這一階段是反應(yīng)器負(fù)荷超過5.0KgCOD/(m3·d)。在此時(shí)，絮狀污泥變得迅速減少，而顆粒污泥加速形成直到反應(yīng)器內(nèi)不再有絮狀污泥存在。當(dāng)反應(yīng)器負(fù)荷大于5.0KgCOD/(m3·d)，由于顆粒污泥的不斷形成，反應(yīng)器的大部分被顆粒污泥充滿時(shí)其最大負(fù)荷可以超過20KgCOD/(m3·d)。當(dāng)反應(yīng)器運(yùn)行在小于5.0KgCOD/(m3·d)，系統(tǒng)中雖然可能形成顆粒污泥，但是，反應(yīng)器的污泥性質(zhì)是由占主導(dǎo)地位的絮狀污泥所確定。

附錄資料：不需要的可以自行刪除Xxxxx煤礦Xxxx使用氣割安全技術(shù)措施一、施工概述根據(jù)工作安排，于2010年4月3日對(duì)xxxx維修，施工過程中需用氣割作業(yè)。為確保施工安全，特制定本專項(xiàng)安全技術(shù)措施。二、作業(yè)環(huán)境及施工時(shí)間1、作業(yè)地點(diǎn)位于我礦副井處，全負(fù)壓通風(fēng)，符合煤礦安全規(guī)程氣割作業(yè)環(huán)境的要求。2、施工時(shí)間：xxxxxxxx。三、施工組織施工人員3人，其中現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人：xxx現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)護(hù)工：xxx氣割操作工：xxx火種攜帶工：xxx灑水滅火工：xxx四、施工前準(zhǔn)備（一）地面施工準(zhǔn)備1、檢查氣瓶。必須認(rèn)真檢查，檢查氧氣瓶、乙炔瓶閥門關(guān)閉嚴(yán)密無泄漏，氧氣、乙炔足量，壓力負(fù)荷達(dá)到要求，并認(rèn)真清點(diǎn)好領(lǐng)取數(shù)量。2、檢查氣割器具。必須對(duì)氣管、減壓閥、氣壓表、回火防止器、割炬等認(rèn)真檢查，確保氣割器具完好，氣管及連接部位不漏氣。3、氣割器具裝車。將氧氣、乙炔及氣割器具裝入礦車，作好入井準(zhǔn)備。氧氣瓶、乙炔瓶不能裝在同一礦車內(nèi)，且不得與其它可燃材料、大型金屬物件以及大塊矸石等混裝；氣管及其它器具不得裝車運(yùn)輸，必須專人攜帶以防擠壞。4、入井要求。地面準(zhǔn)備工作負(fù)責(zé)人持審批完成的氣割措施，在井口向把鉤人員登記氧氣、乙炔數(shù)量及施工地點(diǎn)后，方能將氣瓶和施工材料裝入礦車推到井口位置，準(zhǔn)備下井。5、地面準(zhǔn)備工作由xxxx完成，由地面負(fù)責(zé)人具體負(fù)責(zé)檢查確認(rèn)。（二）井下運(yùn)輸1、氣瓶二次檢查。將氧氣瓶、乙炔瓶下放到八號(hào)行人斜巷，派專人再次檢查氧氣瓶、乙炔瓶的裝車情況，并對(duì)運(yùn)輸過程監(jiān)管。2、運(yùn)輸路線：地面→主井→xxx→xxx。3、氣瓶運(yùn)輸。氧氣瓶、乙炔瓶的井下運(yùn)輸由xxx負(fù)責(zé)，按照井口登記的施工地點(diǎn)，將氧氣瓶、乙炔瓶運(yùn)送到指定地點(diǎn)；xxx派專人在指定地點(diǎn)現(xiàn)場(chǎng)交接，并作好交接記錄。4、氣瓶卸車。氣瓶要小心從礦車中取出，接氣瓶人員拿穩(wěn)之后，取氣瓶人員才能松手，氣瓶要輕抬輕放。5、井下運(yùn)輸監(jiān)管工作由xxx負(fù)責(zé)。器具交接、檢查由xxx現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人具體負(fù)責(zé)。（三）施工人員入井前準(zhǔn)備1、施工人員要求。經(jīng)過培訓(xùn)考試合格并持證上崗，配齊防護(hù)用品。2、火源攜帶?；鹪礊榇蚧饳C(jī)一只，由火種攜帶工負(fù)責(zé)攜帶，火源入井時(shí)，要攜帶審批好的專項(xiàng)氣割措施，并在井口進(jìn)行火源登記。3、施工現(xiàn)場(chǎng)施工人員必須攜帶便攜式甲烷檢測(cè)儀。4、施工人員入井前準(zhǔn)備檢查工作由井口檢身工負(fù)責(zé)。（四）井下施工準(zhǔn)備1、清理施工現(xiàn)場(chǎng)。將工作地點(diǎn)及附近前后兩端各10米2、放置氣瓶。氣瓶距工作地點(diǎn)間距必須在10米以上，且兩種氣瓶間距不小于10米；氣瓶必須垂直站立放置在3、備好水源及消防器材。工作地點(diǎn)應(yīng)配備不少于0.2m3的消防沙和合格的4kg干粉滅火器2臺(tái)，工作人員必須了解滅火器使用方法；施工地點(diǎn)配有清水管路，4、井下施工準(zhǔn)備工作由楊付強(qiáng)負(fù)責(zé)檢查落實(shí)；安檢員負(fù)責(zé)施工安全設(shè)施檢查。（五）氣割作業(yè)前準(zhǔn)備1、人員到位?，F(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人檢查氣割操作工、現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)護(hù)工、火種攜帶工、灑水滅火工、瓦斯檢查工、安檢員到位情況。2、設(shè)定安全監(jiān)護(hù)。指定專人負(fù)責(zé)整個(gè)施工現(xiàn)場(chǎng)安全監(jiān)護(hù)。3、氣割前器具檢查。由氣割操作工再次對(duì)氣瓶、減壓閥、氣壓表、氣管、割炬等器具進(jìn)行詳細(xì)的安全檢查，確認(rèn)完好后，將各部件對(duì)接。4、現(xiàn)場(chǎng)灑水。由專職灑水工向施工點(diǎn)灑水，確保施工點(diǎn)10m范圍內(nèi)潤(rùn)濕。5、檢查瓦斯。瓦斯檢查工對(duì)氣割工作地點(diǎn)及附近20m范圍風(fēng)流中的瓦斯?jié)舛群屯L(fēng)狀況進(jìn)行檢查，瓦斯?jié)舛炔坏贸^0.5%，只有在檢查證明作業(yè)地點(diǎn)及附近20m范圍內(nèi)巷道頂部無瓦斯積存時(shí)，方能進(jìn)行氣割作業(yè)。6、在施工點(diǎn)上風(fēng)側(cè)3m范圍內(nèi)，距頂板500mm處懸掛一臺(tái)便攜式甲烷檢測(cè)儀，以便隨時(shí)監(jiān)測(cè)風(fēng)流中瓦斯?jié)舛取?、請(qǐng)示。經(jīng)施工負(fù)責(zé)人、安檢員、瓦斯檢查工共同檢查確認(rèn)無安全隱患后，由施工負(fù)責(zé)人向調(diào)度室匯報(bào)現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備工作完畢，并請(qǐng)示調(diào)度室是否可以開始施工，經(jīng)調(diào)度室許可后方能施工。8、施工前氣割設(shè)施檢查、連接工作由xxx負(fù)責(zé)；氣割作業(yè)前準(zhǔn)備工作由現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)檢查落實(shí)；瓦斯檢查工負(fù)責(zé)施工前有害氣體檢查；施工負(fù)責(zé)人、安檢員、瓦斯檢查工共同檢查確認(rèn)。五、氣割操作技術(shù)要求1、施工過程中氧氣瓶、乙炔瓶要直立放置，固定牢靠，不得在地上亂滾動(dòng)，氣管必須理順，不得遭受擠壓或踩踏。2、氧氣瓶、乙炔瓶、減壓閥、氣壓表、割炬、氣管及連接部位等必須密封完好，不漏氣，氣壓表能正確指示。3、氣割作業(yè)時(shí)，槍嘴應(yīng)盡量遠(yuǎn)離附近纜線常灑水、設(shè)備，避免在工作中被氣割渣或火焰損傷。鄰近的可能被加熱的機(jī)械部分經(jīng)降溫，以防損壞。4、施工中瓦斯檢查工應(yīng)每隔30分鐘全面檢查一次工作地點(diǎn)風(fēng)流中的有害氣體濃度，當(dāng)瓦斯?jié)舛冗_(dá)到0.5%時(shí)，應(yīng)立即停止作業(yè)，并用水迅速將熔渣冷卻。5、施工現(xiàn)場(chǎng)懸掛的便攜式甲烷檢測(cè)儀設(shè)專人觀察，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)風(fēng)流中瓦斯?jié)舛取?、氣割作業(yè)時(shí)，現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)護(hù)工對(duì)氣割操作實(shí)時(shí)監(jiān)護(hù)，嚴(yán)格按規(guī)程操作；現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人經(jīng)常對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)巡回檢查，發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)處理。7、操作人員離開作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)或暫停作業(yè)時(shí)，必須及時(shí)關(guān)閉氣瓶閥門，并設(shè)專人看管設(shè)備；停止作業(yè)必須拆除氣割用具。8、施工安全監(jiān)護(hù)人員為楊付強(qiáng)；安檢員負(fù)責(zé)安全設(shè)施檢查；瓦斯檢查工負(fù)責(zé)有害氣體檢查。六、安全技術(shù)措施1、施工人員在搬運(yùn)氧氣瓶、乙炔瓶的過程中，要指定負(fù)責(zé)人，統(tǒng)一指揮，行走時(shí)注意防滑，步調(diào)一致，確保安全。2、施工前，要認(rèn)真檢查構(gòu)件氣割部位是否存在預(yù)應(yīng)力，如存在，必須現(xiàn)場(chǎng)采取技術(shù)措施將應(yīng)力釋放，以防施工時(shí)傷人或損害其它構(gòu)件。3、氣割作業(yè)時(shí)，氣割點(diǎn)的下方必須使用鐵桶或鐵板承接熔落物及火星，氣割部位以及氣割掉的廢料必須及時(shí)灑水降溫，以防高溫物體灼傷人員。4、作業(yè)時(shí)，嚴(yán)禁作業(yè)人員將頭、手、腳放在兩個(gè)金屬構(gòu)件之間，嚴(yán)防發(fā)生擠傷人員事故。5、在施工點(diǎn)上方懸掛的便攜式甲烷檢測(cè)儀必須確保讀數(shù)準(zhǔn)確。6、作業(yè)時(shí)，施工人員要佩戴保護(hù)用品，穿好工作服、扎緊袖口，佩戴好防護(hù)眼鏡，以防刺傷眼睛和傷害皮膚。7、火源要由攜帶者專人妥善保管，嚴(yán)禁將火源用于非氣割作業(yè)的其它作業(yè)，嚴(yán)禁人員玩?；鹪?，隨意引燃。8、人員登高作業(yè)，如使用梯子，梯子要放置牢穩(wěn)，并派專人扶梯，登高作業(yè)時(shí)，人員必須佩帶保險(xiǎn)帶。9、氣割作業(yè)中若遇到停風(fēng)、風(fēng)流出現(xiàn)異?；蛲邫z儀報(bào)警時(shí)，必須立即停止作業(yè)，關(guān)閉氣瓶閥門，待查明