常減壓蒸餾常壓塔的正常操作

19常壓塔的正常操作﹙上﹚黃烈基 主講,,給操作帶來(lái)肯定的難度,對(duì)操作工而言操作常壓塔如同下象棋走一步想三步,對(duì)常壓,做到取熱合理物料平衡,對(duì)于眾多的可變操作參數(shù),我們可以把一些操作參數(shù)作為定值,例如,在煉同一種原油時(shí),生產(chǎn)方案不變則會(huì)有一些操作參數(shù)是不變的,如塔底吹汽,常壓各側(cè)線的汽提蒸汽,進(jìn)料溫度,中段回流的返塔溫度,塔頂壓力等,這樣就使操作的可變參數(shù)削減了一些,但是在削減了的可變參數(shù)里,我們?cè)倏梢猿槌鲆恍┛勺兊膮?shù)作為定值,如各中段的回流量,直至在整個(gè)常壓塔的操作中,只調(diào)整側(cè)線的抽出量和常頂冷,不過(guò)我們?cè)诓僮魃弦龅缴賱?dòng)又要到達(dá)生產(chǎn)的目的,這就要求我們應(yīng)當(dāng)要對(duì)各個(gè)可變的操作參數(shù)的相關(guān)影響作徹底的了解。前面說(shuō)過(guò)搞好常壓塔的優(yōu)化操作,最主要是掌握好各中段回流和返塔溫度,,,俗稱三,通俗地說(shuō)常二中的抽出溫度與返塔溫度的溫差接近100℃,比常循的溫差要大,帶出的熱量也就多,取熱的目的在于建立塔內(nèi)回流,以便塔內(nèi)的汽液相組份充分交換,對(duì)常壓塔操作而言,為保證塔內(nèi)的汽液相平衡操作,常壓塔各中段回流的取熱挨次為常二中,常一中,常頂循環(huán),,這樣在塔內(nèi)各塔盤之間形成的溫差就不一樣,內(nèi)回流由上至下形成了一個(gè)溫度梯度,一般地說(shuō)常二中塔壁出入口的溫度差在100℃左右,常一中塔壁出入口的溫差在70—80℃,40℃左右。由于原油的性質(zhì)不同,各中段回流量大小的不同,各中段回流的抽出溫度不同,,,也會(huì)造成各回流的溫差不同,取常二中為例,295℃,200℃,汽相為299℃,195℃,301℃,192℃,這三組數(shù)值顯示了溫差不同,也顯示了回流量的量值不同,假設(shè)保持一個(gè)不變的回流量值在這三組的溫差下操作,要么會(huì)造成輕油收率降低,要么會(huì)造成能源鋪張,換言之,,,而查找一個(gè)抱負(fù)的中段回流的溫差,再配以一個(gè)適宜的中段回流量的量值,則是我們常說(shuō)的優(yōu)化操作。對(duì)整個(gè)常壓塔操作而言,能夠取出高溫位熱值并能夠與原油進(jìn)展換熱,不但可以削減能耗,而且還可以削減常壓塔頂負(fù)荷,假設(shè)回流量過(guò)大又會(huì)造成輕油收率削減,煉進(jìn)回原油與煉國(guó)產(chǎn)原油不同,進(jìn)口原油的輕油收率較高,大量的油汽會(huì)在常壓塔內(nèi)上升至塔的上部,這樣利用好低溫位熱值就顯得很重要,煉國(guó)產(chǎn)原油的常壓塔一般不設(shè)常循回流,而煉進(jìn)口原油的常壓塔則設(shè)常循回流。怎樣做到取熱合理,這就是常壓塔操作的精華,常壓塔的常循,一中,二中的回流量和返塔溫度應(yīng)掌握多少適宜？只要操作工懂得了使用各中段回流,懂得了取熱就懂得了操作,否則,你說(shuō)你懂得了操作,但你并不懂得使用各中段回流,其實(shí)只是一知半解。,中段回流量與返塔溫度對(duì)常壓塔側(cè)線操作的影響?；亓髁颗c回流返塔溫度的關(guān)系。,也就是說(shuō)在肯定范圍內(nèi)設(shè)定中段回流及返塔溫度數(shù)倨,都可以使生產(chǎn)操作維持下去,但這種生產(chǎn)操作的過(guò)程是否能夠優(yōu)化,或者是否能夠使操作平穩(wěn)這就難說(shuō)了,在設(shè)定一組中段回流及返塔溫度的數(shù)椐之前,我們要先搞清楚,,例如,表—5現(xiàn)在常二質(zhì)量指標(biāo)控334±6,流出量為50m3常二中返塔溫度為高2195↗197℃,100m3,常二餾50m3,這時(shí)常二的產(chǎn)品質(zhì)量＞334℃,二,假設(shè)人為地削減2m3 流量由100↘

50m3334

195℃98m350m3

,195℃,常二中流出量為,這時(shí)的常二質(zhì)量就會(huì)＞334℃,三,同

11100m31理,50m3,常二中流量為100m3,195↗197℃,常二質(zhì)量會(huì)＞334℃,在此狀況下把常二中回流量由100↗102m3,常二餾出口334℃。這樣我們從回流量與返塔溫度的相互關(guān)系中可得知,回流量對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量的影響呈反比關(guān)系,返塔溫度對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量的影響呈正比關(guān)系,這樣假設(shè)要保證某一側(cè)線的產(chǎn)品質(zhì)量不變,則在加大回流量的同時(shí),也應(yīng)當(dāng)提高返塔溫度,但這只能是小調(diào),假設(shè)再調(diào)大,側(cè)線的餾出口就要放量,由于原有的操作平衡被打破了。返塔溫度℃如再拿上例講解,常二餾出的流量為50m3 ,產(chǎn)品的質(zhì)量為中值334℃,二中的回流量為100m3,二中返塔溫度為195℃,返塔溫度℃334340334336330333334340334336330333328100100102102105105107195197197199199200200及返塔溫度的不斷提高,常二的產(chǎn)品質(zhì)量越來(lái)越輕,最明顯的是常二線餾出口的餾程質(zhì)量溫度在下降,假設(shè)常二中回流量在107m3,返塔溫度在200℃的狀況下,常二側(cè)線的抽出量就必需＞50m3才能確保產(chǎn)品質(zhì)量合格。從前面的事例說(shuō)明,常壓塔的操作其中段回流在任何一個(gè)量程上,返塔溫度在任何一個(gè)點(diǎn)位上,都可以調(diào)整出合格的產(chǎn)品,但是那個(gè)回流量的量程和返塔溫度的點(diǎn)位是操作的合理位置呢？仍以三組數(shù)椐為例,180℃,195200℃,配之以80m3,95m3和100m3,那么,把這三個(gè)返塔溫度,再配以三個(gè)回流量的數(shù)椐任意組合,,但你并不知道那些操作組合是抱負(fù)的,是可以到達(dá)降本增效的優(yōu)化操作的目的的。對(duì)整個(gè)常壓塔操作而言,既然一個(gè)中段的回流量及返塔溫度任意組合可以拿到合格產(chǎn)品,那么,這種任意組合后的結(jié)果對(duì)常一二三線甚,既然會(huì)造成餾程％HK1020509095℃58／110餾程％HK1020509095℃58／110156198224常二℃202／235310334／分餾效果的好壞可以從,假設(shè)餾程重疊,餾程脫空,2在這常二℃228／255310334／組恩氏蒸餾數(shù)椐中常二℃228／255310334／餾程％HK1020509095常一℃餾程％HK1020509095常一℃68／110156198224,我們已90％餾程質(zhì)量影響較大,對(duì)常二線的初餾點(diǎn)影響不大,但是要提高初餾點(diǎn),可以加大常二線的汽提蒸汽,可是汽提蒸汽的加大會(huì)造本錢線拿不出油,也會(huì)造成塔頂壓力上升,這不是明智的方法,而且,,操作工一般是沒有權(quán)動(dòng)的。,就要漸漸地爭(zhēng)論好和理順好中段回流量與返塔溫度的任意組合關(guān)系。74年投產(chǎn),78年的改革開放后,各行各業(yè)推行了我國(guó)著名數(shù)學(xué)家華羅庚的優(yōu)選法,其目的是把優(yōu)選法運(yùn)用到各行各業(yè)的生產(chǎn)上,推廣優(yōu)選法的目的是使各行各業(yè)的生產(chǎn)保持高產(chǎn),優(yōu)質(zhì),低消耗﹙這是其次次推廣,第一次是1964年﹚,當(dāng)時(shí)我們的企業(yè)也卷入了這場(chǎng)運(yùn)動(dòng),二蒸餾裝置對(duì)整個(gè)生產(chǎn)操作的參數(shù)進(jìn)展了優(yōu)化,裝置是按大慶油設(shè)計(jì)的,我們對(duì)裝置操作的各個(gè)參數(shù),包括爐出口溫度,塔底吹汽和汽提蒸汽,中段回流流量,中段返塔溫度,塔頂壓力進(jìn)展不同數(shù)據(jù)的任意組合,以觀看燃料油,蒸汽的消耗,換熱終端溫度的變化,輕油收率和總拔的變化,在歷時(shí)幾個(gè)月的生產(chǎn)實(shí)踐中,隨機(jī)承受了幾十組數(shù)據(jù)的任意組合后覺察常壓塔的兩個(gè)中段回流,對(duì)整個(gè)裝置的生產(chǎn)影響較大,也就是說(shuō)對(duì)優(yōu)化生產(chǎn)影響較大,這樣就漸漸地把常壓塔的二個(gè),茂石化三蒸餾90年投產(chǎn),裝置是按伊朗,伊拉實(shí)克油設(shè)計(jì)的,由于投產(chǎn)后煉了不少國(guó)家的進(jìn)口原油,而這些進(jìn)口原油的性質(zhì)與評(píng)價(jià),與我們生產(chǎn)后所得的數(shù)據(jù)偏差很大,例如,輕油收率和汽,煤,柴的單項(xiàng)收率,這主要是我們剛投入生產(chǎn),很多操作上的生產(chǎn)關(guān)系沒有理順好,直至92年底,上海高維系統(tǒng)優(yōu)化公司與煉油廠合作,在三蒸餾裝運(yùn)用了“化學(xué),上海高維系統(tǒng)優(yōu)化公司的化學(xué)模式識(shí)別調(diào)優(yōu)技術(shù)的原理,也是承受了華羅庚的優(yōu)選法,所不同的是承受了計(jì)算機(jī)的專業(yè)軟件進(jìn)展了鑒別,顯示出所采集的任意組合的數(shù)據(jù),是往好的方向進(jìn)展,,這樣大大地縮短了收集數(shù)據(jù)的時(shí)間。2023.11,9常壓塔的正常操作﹙中﹚黃烈基主講由于,二蒸餾,三蒸餾裝置的設(shè)計(jì)同出一個(gè)設(shè)計(jì)師,這兩套裝置的,三蒸餾常壓塔的兩個(gè)中段返塔最正確溫度,與二蒸餾裝置常壓塔沒有改造前﹙沒設(shè)三中段回流﹚,那么我們從表裝置名稱一中抽出一中返塔 二中抽出二中返塔塔盤層數(shù)二蒸餾﹙層﹚3334﹙36裝置名稱一中抽出一中返塔 二中抽出二中返塔塔盤層數(shù)二蒸餾﹙層﹚3334﹙36﹚212447三蒸餾﹙層﹚31﹙33﹚34﹙36﹚212448四蒸餾﹙層﹚3437202350呢？四蒸餾的設(shè)計(jì)也同出一個(gè)設(shè)計(jì)師。從表—4的常壓塔總塔盤層數(shù)可以看出,所煉的原油組份越輕,塔盤的層數(shù)就增加,三蒸餾常壓塔在常一中設(shè)有二個(gè)抽出口和二個(gè)返回口,目的是為了增加操作彈性,以適應(yīng)煉原油組份較雜的原油,由于,三蒸餾沒有常四線,所以常二中的抽出口和返回口比四蒸餾高出一層。接著前面談,三蒸餾確定了二個(gè)中段的返塔溫度,等于確定了一個(gè),在這平衡點(diǎn)的區(qū)間,,常二中返塔溫度控200±1℃,常一中返塔溫度控135±5℃,這樣對(duì)全部所煉過(guò)的進(jìn)口原油都進(jìn)展過(guò)觀看,觀看其產(chǎn)品質(zhì)量的分餾效果都比較好,,,或者調(diào)整側(cè)線的抽出量都可以到達(dá)滿足的效果。四蒸餾裝置經(jīng)過(guò)了幾年的生產(chǎn),我曾參考過(guò)二三蒸餾的中段回流二中返塔溫度℃ 202 202 204 204 206 206 207常二質(zhì)量℃334330332328333330二中返塔溫度℃ 202 202 204 204 206 206 207常二質(zhì)量℃334330332328333330336m392949496969898二中返塔溫度℃189189191191193193195常二質(zhì)量℃334340334336330333328m3100100102102105105107二中返塔溫度℃195197197199199200200常二質(zhì)量℃332330334332336334338m3107109109111111113113說(shuō)到熱平衡點(diǎn)區(qū)間,92年化學(xué)模式,煉阿曼油的任意組合的一組數(shù)據(jù),表—5,50m3把前面表—1用以說(shuō)明常二中回流量與返塔溫度對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量影響的表格套用橫框粗線表示,而數(shù)據(jù)的采集向上下延長(zhǎng),就得出了表—5,這樣假設(shè)用坐標(biāo)曲線表示,橫坐標(biāo)流量為50m3,餾出口調(diào)整閥的開度340℃334℃328℃不變,縱坐標(biāo)為餾出口的質(zhì)量變化曲線,如以下圖—6340℃334℃328℃中回流量與返塔溫度是從小到大,從低溫到高呈

50m3階梯上升的,其質(zhì)量變化是呈波浪式的,假設(shè)我們?cè)诔６谢亓髋c常二中返塔溫度的階梯上升過(guò)程中,為了保證常二線的餾程質(zhì)量在中值范圍,則要不停地轉(zhuǎn)變常二65線餾出口的調(diào)整閥的風(fēng)50 質(zhì)量334℃壓,假設(shè)用縱坐標(biāo)表示常30二線餾出口質(zhì)量,縱座標(biāo)表示閥門開度,如上圖—7所示。綜合圖—6圖—7分析隨著常二中回流量與返塔溫度的不斷增加,50m3,既餾出調(diào)整閥風(fēng)壓不變,那么圖—6的曲線顯示出顯示出常二線餾出口的餾程變化呈波浪式的,但是,假設(shè)在常二中回流量與返塔溫度不斷加大的狀況下,為了保證常二線的餾出口的質(zhì)量不變,常二線餾出口調(diào)整閥的風(fēng)壓就要轉(zhuǎn)變,如圖—7呈顯波浪式的變化,常二線餾出口的流量也會(huì)消滅變化,但此時(shí)的流量變化并不呈波浪式的,而是受到了常二中回流量和返塔溫度的制約。這樣我們?cè)诓僮鬟^(guò)程中必需把中段回流量與回流返塔溫度的相互影響的一個(gè)參數(shù)固定下來(lái),才能理順好整塔的操作關(guān)系,經(jīng)過(guò)生產(chǎn)實(shí)踐說(shuō)明,中段回流的返塔溫度對(duì)操作影響較大,我們可以把它固定下來(lái)作為定值,但是定在哪一點(diǎn)溫度上適宜,這就要看熱平衡點(diǎn)的區(qū)間在那里,按表—5列出的數(shù)據(jù),以及分析單的分析結(jié)果說(shuō)明,常二中的返塔溫度控在195—200℃之間其分餾效果較好,則可以把這個(gè)區(qū)間列為熱平衡點(diǎn),同時(shí)也觀看到其餾出口調(diào)整閥的開度為最小值,由于餾出口調(diào)整閥開度為最小值有操作調(diào)整余地,假設(shè)是較大值則無(wú)調(diào)整余地。假設(shè)我們把回流返塔溫度定在熱平衡區(qū)間下操作,就會(huì)影響輕組,并夾帶著重組份,,假設(shè)我們把回流返塔溫度定在熱平衡的區(qū)間上,就會(huì)造成整塔的熱量往上移,這樣原來(lái)經(jīng)過(guò)常二中回流量可以拿出較多的高溫位熱值,會(huì)由于熱量上移,,變成了低溫位熱值,不利于熱量的回收。我們可以從表—5垂直的虛線框內(nèi)抽一組數(shù)據(jù)來(lái)表示在熱平衡點(diǎn)上,中,下的不同位置,以說(shuō)明這三點(diǎn)溫度對(duì)汽相溫度的影響,如以下圖—6產(chǎn)品質(zhì)量℃330340330回流量m394100109產(chǎn)品質(zhì)量℃330340330回流量m394100109返塔溫度℃189197202表示就不一樣了,換句話說(shuō),塔內(nèi)的內(nèi)回流的質(zhì)量就不一樣,塔盤的液相組份己發(fā)生變化,一般地說(shuō),常二中返塔溫度低,回流量少,以流量的形式帶出的熱量少,就會(huì)造成中段回流餾出口的汽相溫度高,常二線的汽液相溫度也高,這樣原來(lái)應(yīng)當(dāng)在常二中取出 ﹙圖—8﹚的熱量部份會(huì)轉(zhuǎn)移到常二線來(lái)了,常 汽250℃二中返塔溫度高,回流量大,會(huì)使二中的餾出口汽相溫度降低,常二線的汽

量50m3 液202℃109m3汽液230℃ 汽298℃液相溫度也降低,而中段回流的取熱就是靠流量帶出來(lái)的熱能,在換熱面積不變的的狀況下,回流量大帶出的熱能就多,而多余的熱量帶出來(lái)后,返回塔內(nèi)的大回流量又保證了內(nèi)回流的需要,固然,這個(gè)回流量不能打得無(wú)限大,前提是要保證常頂冷回流與 ﹙圖—9﹚常頂抽出量的回流比2:1的需要。我們從上圖—8和以下圖—9分析 汽265℃50m3如圖—9看出常二中返塔溫度低,其 液50m394m3汽相溫度及常二線的汽液相溫度就 液240℃ 汽315℃高,為什么會(huì)消滅這種狀況呢？主要是塔內(nèi)回流少液封薄,汽液相交換不充分,假設(shè)常二中返塔溫度高,其汽相溫度及常二線的汽液相溫度低,固然這返塔溫度高是伴隨著大回流量,假設(shè)只提高返塔溫度,不增加回流量是沒法操作的,我們知道塔內(nèi)的油汽蒸發(fā)不是直接上到塔頂?shù)?油汽上升到塔頂,就好象人上樓梯一樣一級(jí)一級(jí)地往上,這就是我們所說(shuō)的溫度梯度,進(jìn)入塔內(nèi)的油汽組份,每經(jīng)一層塔盤就會(huì)有些組份變成液相,而從上一層塔盤流下來(lái)的液相組份,又會(huì)有一些變成汽相,這樣終而復(fù)始形成塔內(nèi)回流,,,否則無(wú)法操作,當(dāng)削減了回流量后帶出的熱量少了,汽相所帶的熱量就會(huì)往上移,當(dāng)移至到塔頂抽出頂溫就會(huì)上升,為了保證常頂?shù)漠a(chǎn)品質(zhì)量合格就要加大冷回流,冷回流太大取出的是低溫位熱值無(wú)法回收。綜合所述,這里主要是介紹了中段回流與返塔溫度的相互關(guān)系,中段回流與返塔溫度的變化對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量的影響,怎樣查找熱平衡點(diǎn),中段返塔溫度對(duì)整個(gè)常壓塔的操作影響,這里主要例舉了常二中及常二線為例,其原理也適合常一中和常一線,以及板式減壓塔和減壓側(cè)線的操作,但不適合填料型的減壓塔。下面著重探討和闡述中段回流與返塔溫度對(duì)側(cè)線一些質(zhì)量掌握的影響。1,常一煤油閃點(diǎn)低影響常一煤油閃點(diǎn)低的因素很多,a,b,常頂冷回流量大c,初側(cè)線抽出量大d本線拿量少e,常一中回流量大f,常一中反塔溫度低g,常循回流量少。一般來(lái)說(shuō),在原油加工方案確定后,a汽提蒸汽做為定值就不變了,要加大汽提蒸汽,則應(yīng)征的車間同意才能調(diào)整,而且這是其它方法使用不能奏效后,才好使用b,常頂冷回流量大,會(huì)造成常頂汽油量削減,使常一的初餾點(diǎn)較低,要提高初餾點(diǎn)就必需削減冷回流量,但不能減得太少盡量滿足回流比,避開分餾效果差;假設(shè)是常頂負(fù)荷太大造成常一閃點(diǎn)低,則應(yīng)加大常二中回流后,c,一般初側(cè)抽出溫度與常一中返塔接近,略高于常一中返塔溫度,初側(cè)線油的組份含有較多的汽油,需要吸熱才能蒸發(fā),假設(shè)初側(cè)量太大,則會(huì)使一部份汽油滯留在常一油品里不能蒸發(fā),同樣會(huì)造成常一煤油閃點(diǎn)低,處理方法是削減初側(cè)量,假設(shè)初側(cè)量不大,,或著降低常一中回流量,d,本線拿量少使本線塔內(nèi)的液封變厚不利于輕組份的蒸發(fā),操作應(yīng)往質(zhì)量上限控e,f,提高常一中返塔溫度,135—140℃,假設(shè)已在優(yōu)化范圍,g常循回流量少,勢(shì)必要增加常頂冷回流才能保證常頂質(zhì)量合格,這樣簡(jiǎn)潔引起常一閃點(diǎn)低,所以要加大常循回流,削減常頂冷回流,才保證常頂質(zhì)量和常一閃點(diǎn)的合格,假設(shè)是常一閃點(diǎn)高,則按以上的各項(xiàng)狀況反操作而行之?？傊隈叶嘤绊懗Ｒ婚W點(diǎn)的因素中,最好少動(dòng)的是汽提蒸汽,常一中返塔溫度,常頂冷回流量,,則會(huì)引起塔內(nèi)一系列參數(shù)的變化使操作波動(dòng),常一中返塔溫度已經(jīng)優(yōu)化了就不要?jiǎng)?常頂冷回流一般用作掌握常頂溫度的,只能少少降一點(diǎn)把產(chǎn)品質(zhì)量往上限控,但是在加大了循環(huán)回流后,常頂冷回流的降幅可稍大點(diǎn)。2023,11,10常壓塔的正常操作﹙下﹚黃烈基 主講2,如何避開柴油乳化柴油乳化的緣由是切割太重,但是切割太重并不肯定會(huì)造成乳化,柴油乳化有一部份緣由是四注造成的,但更重要的是常壓塔操作不當(dāng)引起的,在柴油的組份里假設(shè)含有較多的環(huán)烷烴和環(huán)烷酸,常壓塔的操作就要留神了,假設(shè)在操作中避開柴油帶有大量的環(huán)烷酸,這對(duì)于減輕電精制罐的工作負(fù)荷是有好處的,柴油不易乳化,而使其乳化的催化劑是較低的進(jìn)電精制罐溫度和堿水的劇烈混合,假設(shè)柴油內(nèi)混有酸性物質(zhì)越多,,或者注堿量不大,注堿濃度高也會(huì)造成乳化。名 稱已 烷異已烷環(huán)己烷分子量C6H14C6H14C6名 稱已 烷異已烷環(huán)己烷分子量C6H14C6H14C6H12密度d2040.65940.65320.7786沸點(diǎn)℃臨界溫度℃68.74 234.760.27 224.980.74 281.0,但卻沒有人知道柴油拿重了只要調(diào)整好操作也可以避開柴油乳化,我們現(xiàn)在對(duì)柴油的餾程分析,只是知道要掌握其餾程的多少,但并不知道在這餾程里含有多少環(huán)烷酸,所以,柴油注堿一般都是靠閱歷,憑感覺,這樣就簡(jiǎn)潔造成失誤,再說(shuō)酸度的分析是靠測(cè)柴油中的耗堿量。如何調(diào)整好常壓操作,我們先從汽油的組份C6的一組數(shù)據(jù)分析,如上表—7是烴類的主要理化數(shù)椐,從表中我們可以看到含碳量一樣,,,同理,煤油的C,柴油的C 組份中的烷烴,異構(gòu)烴和環(huán)烷烴中,環(huán)烷烴的密度大,9 15沸點(diǎn)高和臨界溫度高這是可以確定的,而柴油的環(huán)烷酸恰好存在于環(huán)烷烴之中,在煉高S原油時(shí),S的分布在瓦斯以HS的形式存在,汽油組2份里也含有H2

S和硫醚,煤油含硫醚和硫醇居多,柴油含的則是環(huán)烷酸,而且,,再說(shuō),柴油的正構(gòu)烷烴對(duì)柴油內(nèi)燃機(jī)的抗爆穩(wěn)定性起到打算的作用,而評(píng)判的指標(biāo)是十六烷值,柴油中正構(gòu)烷烴組份多,柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的抗爆穩(wěn)定性就好,所以,在常壓操作中要盡量控低常三線的餾出口溫度及汽相溫度,使環(huán)烷烴及其親合的酸性組份移到下一線,89顯示,9常二線餾出口的汽液相溫度較高,其塔內(nèi)回流較小,這樣簡(jiǎn)潔夾帶較多的環(huán)烷烴及其酸性組份出來(lái),尤其是常二中汽相溫度也較高,假設(shè)用兩圖比較,作為班長(zhǎng)指揮生產(chǎn),9會(huì)下令加大注堿,但是加大注堿會(huì)引起柴油乳化,8所示調(diào)整操作加大常二中回流量,把返塔溫度控在優(yōu)化溫度上,盡量降低常二三線的餾出口溫度,只有在優(yōu)化了塔的各項(xiàng)參數(shù)前提下,才考慮加大柴油注堿量3,常二,常三出柴油時(shí)如何調(diào)整假設(shè)常三作為柴油的質(zhì)量考核分析,常二作為質(zhì)量參考分析,那么,此時(shí)的調(diào)整可適當(dāng)加大常二中回流,這有利于削減柴油中的環(huán)烷酸含量,同時(shí)常三線稍作調(diào)整,3:1適宜,常三線的流量大簡(jiǎn)潔造成酸度大,而且,設(shè)計(jì)時(shí)常三泵的功率也小。4,常三餾出口質(zhì)量合格,精制罐柴油質(zhì)量偏重如何處理其實(shí)要避開這種狀況消滅,2點(diǎn)如何3點(diǎn)常二常三出柴油的方法去操作,另外還要保證常頂冷回流的回流比,盡量接近在工藝操作掌握指標(biāo),常頂冷回流量少,簡(jiǎn)潔造成電后產(chǎn)品質(zhì)量偏重,另外還有一個(gè)造成電后柴油偏重的緣由是初餾塔拿不出油,大量的輕組份經(jīng)過(guò)常壓爐加熱后進(jìn)入常壓塔,造成輕油夾帶重組份沿塔高而上引起偏重,固然,假設(shè)采完樣后使盡地拿量,而引起的電后柴油質(zhì)量偏重,那又另當(dāng)別論了。5,汽柴方案的調(diào)整﹙適合重整料方案﹚常壓塔只出汽油和柴油兩個(gè)產(chǎn)品,而不出煤油時(shí),汽油的干點(diǎn)一般要控得很高,這主要是為了確保常一二三線餾出的油混合后,作為柴油的閃點(diǎn)合格,依據(jù)生產(chǎn)的需要和原油的性質(zhì)不同,汽油干點(diǎn)的質(zhì)量指標(biāo)大致分為幾個(gè)擋次170℃,180℃,185℃,這樣在生產(chǎn)正常時(shí),塔頂溫度要控在135—145℃才能保證產(chǎn)品質(zhì)量合格,操作過(guò)程中塔內(nèi)的熱量必需要整體往上移,就要削減塔頂冷回流,最好不要停用這樣不利于提高分餾效果,同時(shí),要削減常循一二中段回流,但是常二中回流降得太少,會(huì)引起過(guò)汽化油的削減,造成汽化段上的幾層塔盤內(nèi)回流中斷,常四的液面顯示會(huì)消滅時(shí)高時(shí)低的波動(dòng)現(xiàn)象,這時(shí)不要認(rèn)為儀表失靈,稍加大點(diǎn)常二中回流就可回到正常的狀態(tài),汽柴方案生產(chǎn)最簡(jiǎn)潔造成電精制電后的柴油質(zhì)量偏重,所以,,而且,汽柴方案對(duì)輕油的收率影響較大,一般輕收都會(huì)偏低。6,汽溶柴方案常一出溶劑油必需要加大常一中回流量,削減常二中回流量,由于,壓了常一線的本線,熱量會(huì)往塔上方移,,就要降常二中回流量,這樣頂負(fù)荷就增大,煉溶劑油的閃點(diǎn)是35℃,假設(shè)分析結(jié)果較高,初側(cè)量可以拿大就盡量拿大,但要留意觀看初側(cè)油的顏色,假設(shè)變黃色則是拿過(guò)量了,同時(shí)也可以考慮降一些一中返塔溫度,一般地說(shuō),方案為汽溶柴時(shí),,但電精制罐的電后柴油很難偏重,過(guò)汽化油顯示偏,常頂冷回流,常頂循環(huán)回流,常頂溫控的操作常頂溫度掌握作用一般是掌握常頂產(chǎn)品質(zhì)量,常頂溫控一般不能改自動(dòng),否則會(huì)影響到常壓側(cè)線的產(chǎn)品質(zhì)量,常頂?shù)臏囟仍O(shè)定,在切換原油調(diào)整時(shí),應(yīng)準(zhǔn)時(shí)調(diào)整好中段回流量,使常頂溫度盡量控在108℃以上,常頂溫度低,則揮發(fā)線的露點(diǎn)腐蝕會(huì)提前在揮發(fā)線注水的位置之上,達(dá)不到消涂腐蝕的效果;常頂?shù)睦浠亓髁繎?yīng)掌握在多少為宜,各裝置的常壓塔設(shè)計(jì)和使用的狀況不一樣,所煉的原油品種不一樣,常頂產(chǎn)品質(zhì)量的掌握不一樣,所以常頂冷回流的流量也不一樣,依據(jù)四蒸餾的設(shè)計(jì)回流比應(yīng)在2:1為宜,但在實(shí)際操作中,假設(shè)常頂?shù)漠a(chǎn)品質(zhì)量的干點(diǎn)控得高一些,回流比則達(dá)不到,我們操作的前提是常循回流量應(yīng)盡量打大,這樣有利于低溫位熱值的回收,對(duì)提高電脫鹽的進(jìn)罐溫度有好處,然后,再利用冷回流來(lái)調(diào)整產(chǎn)品質(zhì)量,假設(shè)為了保證回流比而削減常循回流量,這樣就會(huì)使大量的低溫位熱值經(jīng)過(guò)揮發(fā)線進(jìn)入常頂冷卻器而增加了冷卻器的負(fù)荷,熱量也無(wú)法回收,,由于沒有常循回流取熱,掌握好常頂回流比就顯得重要,假設(shè)冷回流的量太小,則分餾效果差會(huì)直接地影響輕油收率。常底液面的失靈如何推斷和維持操作,留意觀看1.玻璃液面計(jì),5.常底泵進(jìn)口壓力﹙受原油性質(zhì)與塔壓的影響,進(jìn)口壓力會(huì)時(shí)有變化,尋常檢查肯定要留意進(jìn)口壓力﹚3.常底溫度與常底進(jìn)料之差﹙因加工原油不同,這兩點(diǎn)的溫度相差也不同一般溫差在8—12℃﹚假設(shè)這兩點(diǎn)的溫差在削減