異形箱梁精細(xì)化解決方案總結(jié)

BridgingYourInnovationstoRealities異形箱梁精細(xì)化解決方案總結(jié)綜述2017年3月

技術(shù)中心橋梁部田亞寧梁格理論參數(shù)計(jì)算建模要點(diǎn)

建模流程；重要參數(shù)說明結(jié)果對(duì)比反力；位移；剪力；彎矩；應(yīng)力主要內(nèi)容梁格理論橋梁上部結(jié)構(gòu)梁式上部結(jié)構(gòu)梁板式上部結(jié)構(gòu)分格式上部結(jié)構(gòu)板式上部結(jié)構(gòu)剪力-柔性梁格分析梁格分析梁格分析連續(xù)梁分析格梁式上部結(jié)構(gòu)梁格分析橋梁上部結(jié)構(gòu)類型及分析方法剪力-柔性梁格的作用狀態(tài)縱向彎曲橫向彎曲扭轉(zhuǎn)扭轉(zhuǎn)變形圖例彎曲剪切扭轉(zhuǎn)

1.1縱向梁格的抗彎剛度

切開的縱向梁格的中性軸，要與整體截面中性軸保持一致，因此需對(duì)切開縱梁的抗彎慣性矩進(jìn)行調(diào)整。Iyy，mod=Iyy+Ad2Iyy，total=∑Iyy，modIyy，total≠∑Iyy

1.2橫向梁格的抗彎剛度

1.3抗扭剛度

建模要點(diǎn)2.1異形箱梁梁格調(diào)整方法——規(guī)劃腹板中心的梁格體系希望：1.主梁在腹板中心；2.主梁在質(zhì)心；3.按照實(shí)際顯示；痛點(diǎn)：1.截面不同，腹板中心不在一條線上；2.質(zhì)心連線也不在一條水平線；3.復(fù)雜且沒必要；程序：1.選擇梁端第一個(gè)截面為參照截面；2.網(wǎng)格整齊，部分截面可調(diào)整可不調(diào)整；問題：梁格（不對(duì)稱）初步生成調(diào)整之后原因：2.1異形箱梁梁格調(diào)整方法——修改建模助手生成節(jié)點(diǎn)位置2.1異形箱梁梁格調(diào)整方法——修改截面偏心位置2.1分叉箱梁建模思路——拆分、合并要點(diǎn)：1.分成幾部分，分別建模；

2.通過合并數(shù)據(jù)文件，合成一個(gè)模型。

合并時(shí)特別注意坐標(biāo)系統(tǒng)要一致。2.2建模助手重要參數(shù)——布置布置——偏移坐標(biāo)原點(diǎn)為原截面質(zhì)心位置，此參數(shù)用來改變坐標(biāo)位置；值有正負(fù)，代表方向；輸入橋梁中心線與路線中心線的偏移距離。布置——斜交角度斜交角：-56°布置——多曲線輸入注意：1.依次輸入橋梁所處曲線，如本模型多曲線為：圓曲線+緩和曲線+直線+不完整緩和曲線。2.多曲線開始、結(jié)束點(diǎn)應(yīng)該在橋梁跨徑之內(nèi)。3.ZH點(diǎn)或HZ點(diǎn)處，半徑無窮大，建模助手中不用輸入?yún)?shù)。4.橋梁終點(diǎn)處于緩和曲線中時(shí)，可以輸入對(duì)應(yīng)緩和曲線半徑；也可以增加一跨，輸入完整緩和曲線，再刪除多余節(jié)點(diǎn)。5.生成模型空間位置：第一跨端橫梁在x=0處y軸上，根據(jù)需要旋轉(zhuǎn)節(jié)點(diǎn)角度。2.2建模助手重要參數(shù)——跨度斜橋時(shí)候輸入垂直距離值；虛擬橫梁間距變截面注意：對(duì)稱面位置：箱梁從高到低，從低到高，對(duì)稱面不一樣；切換I端和J端；2.2建模助手重要參數(shù)——分割線位置分割線位置：距中性軸距離，正負(fù)代表方向；通過修改表格數(shù)據(jù)，用戶直接調(diào)整分割位置，進(jìn)行精確分割。注意：斜腹板時(shí)，分割線不要與邊腹板相交；截面特性參數(shù)計(jì)算截面特性參數(shù)計(jì)算分割主梁之后，截面特性參數(shù)即確定，所以模型生成之后調(diào)整節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)、節(jié)點(diǎn)顯示位置，不會(huì)改變主梁等的截面特性值；建議對(duì)照漢勃利書和程序，明白每個(gè)參數(shù)意義及計(jì)算。寬橋結(jié)果對(duì)比3.1有效寬度-規(guī)范規(guī)定04規(guī)范查表得系數(shù)16規(guī)范計(jì)算得系數(shù)影響系數(shù)計(jì)算計(jì)算步驟：A：劃分腹板兩側(cè)的翼緣的實(shí)際寬度bi；B：計(jì)算翼緣有效寬度的計(jì)算系數(shù)ρf、ρs；C：計(jì)算有效寬度bmi；D：計(jì)算bmi相關(guān)的截面特性值Iyy；程序?qū)崿F(xiàn)方式第一種：結(jié)構(gòu)—PSC橋梁建模助手—有效寬度注意：需要定義跨度信息

只能計(jì)算對(duì)稱結(jié)構(gòu)第二種：邊界—有效寬度表格輸入手算參數(shù)，適用于對(duì)稱和不對(duì)稱結(jié)構(gòu)。實(shí)際中因?yàn)榧袅?yīng)，應(yīng)力峰值σmax為高度的矩形面積等于應(yīng)力曲線所包圍的面積，矩形的邊長(zhǎng)就是翼緣的有效寬度。

我們通過上述方法計(jì)算出來的應(yīng)力體積，和單梁中按照初等梁理論計(jì)算出來的應(yīng)力體積對(duì)比，得出是否可行的結(jié)論。計(jì)算剪力滯效應(yīng)可行性FEA實(shí)體模型—底板應(yīng)力實(shí)際分布單元靜力荷載工況截面位置Sig-xx(總和)(N/mm^2)11MVmax中載My9Pos-32.10311MVmax中載My9Pos-42.103SUM26.733單梁結(jié)果腹板處值有效寬度（m）

2.4651.6344.0282.3341.6343.8132.3341.6343.8132.3101.6343.7742.3101.6343.7742.3741.6343.879SUM23.081實(shí)體考慮有效寬度結(jié)果FEA實(shí)體模型—頂板應(yīng)力實(shí)際分布腹板處值有效寬度（m）

1.8042.3164.1781.8041.6342.9481.9061.6343.1141.9061.6343.1141.9251.6343.1451.9251.6343.1451.911.6343.1211.911.9193.665SUM26.432單元荷載截面位置Sig-xx(總和)(N/mm^2)11MVmax中載My9Pos-1-1.38111MVmax中載My9Pos-2-1.381SUM-23.760單梁結(jié)果實(shí)體考慮有效寬度結(jié)果3.2各項(xiàng)荷載驗(yàn)算權(quán)重縱向控制截面位置：各跨支點(diǎn)處、1/4處、跨中橫向控制點(diǎn)位置：頂板、底板角點(diǎn)（TL、TR、BL、BR）荷載組合：抗裂驗(yàn)算控制荷載組合單項(xiàng)荷載：恒載、鋼束一次、鋼束二次、徐變二次、收縮二次、偏載（最大/最?。?/p>

中載（最大/最小）、溫度梯度（升溫/降溫）、整體溫度（升溫/降溫）前后處理正應(yīng)力核對(duì)以第一跨跨中為例A：取PSC設(shè)計(jì)結(jié)果表格驗(yàn)算結(jié)果；B：結(jié)果-結(jié)果表格-最終階段梁截面特性值；C：取控制荷載組合中各項(xiàng)荷載內(nèi)力；計(jì)算應(yīng)力；與程序應(yīng)力取值一致；D：各項(xiàng)應(yīng)力值進(jìn)行組合，與驗(yàn)算結(jié)果對(duì)比重點(diǎn)：移動(dòng)荷載影響線分析是一個(gè)包絡(luò)結(jié)果，內(nèi)力極值點(diǎn)和應(yīng)力極值點(diǎn)不一定在同一位置。統(tǒng)計(jì)各項(xiàng)荷載在最終驗(yàn)算中的權(quán)重。一是體現(xiàn)數(shù)據(jù)的敏感性；二是為以后建模檢查數(shù)據(jù)提供可行的依據(jù)。統(tǒng)計(jì)結(jié)果表格匯總結(jié)果3.3各項(xiàng)結(jié)果對(duì)比——自重下支座反力1號(hào)支座靠近2.5m懸臂端4號(hào)支座靠近2m懸臂端位移彎矩L1=35mL1=40mL1=30m彎矩L1=35mL1=40mL1=30m彎矩L1=35mL1=40mL1=30m剪力L1=35mL1=40mL1=30m注：支點(diǎn)處，單梁、梁格結(jié)果與實(shí)體結(jié)果差異較大。曲線圖不包含支點(diǎn)結(jié)果。剪力L1=35mL1=40mL1=30m應(yīng)力應(yīng)力應(yīng)力移動(dòng)荷載結(jié)果支座跨中偏載max、中載max追蹤位置是9單元中點(diǎn)，偏載min小和中載min追蹤位置是18單元i端。移動(dòng)荷載結(jié)果移動(dòng)荷載結(jié)果移動(dòng)荷載結(jié)果移動(dòng)荷載結(jié)果斜橋8-18-28-38-48-59-19-29-311-211-311-411-510-110-210-311-14.1支座反力(單位：KN)橋墩位置單梁梁格FEA實(shí)體單梁?jiǎn)瘟焊鞫樟焊窳焊窀鞫諏?shí)體實(shí)體各墩與梁格差值比例橋墩8-11649.8

704.437

737.833

33.45%橋墩8-21649.8

1312.869

1344.4

31.52%橋墩8-31649.8

1785.301

1830.78

45.52%橋墩8-41649.8

2135.724

2212.18

76.53%橋墩8-51649.88249.12531.0318469.42663.328788.5132.35%橋墩9-17144.0

10015.7

10482.7

467.04%橋墩9-27144.04892.9184779.87-113.0-2%橋墩9-37144.021432.06312.0321220.66623.4721886.0311.45%橋墩10-17144.3

6312.224

6623.08

310.95%橋墩10-27144.3

4893.099

4782.88

-110.2-2%橋墩10-37144.321432.910015.721221.010482.221888.2466.54%橋墩11-11649.7

2531.008

2658.16

127.25%橋墩11-21649.7

2135.651

2211.71

76.13%橋墩11-31649.7

1785.229

1831.13

45.93%橋墩11-41649.7

1312.804

1346.62

33.83%橋墩11-51649.78248.7704.54618469.2740.1498787.835.65%合計(jì)59362.759362.759380.359380.361350.561350.51970.23%結(jié)論：1.支座反力單梁分布失真；梁格和實(shí)體分布規(guī)律一致；2.梁格和實(shí)體支座反力相差±5%之內(nèi)，比較理想；3.鈍角處支座反力大，銳角處支座反力小，符合斜橋規(guī)律；梁格1梁格24.2位移(單位：mm)恒載（位移：mm）縱向控制截面位置單梁梁格實(shí)體

X（m）

整體坐標(biāo)主梁1（A）主梁2（B）主梁3（C）主梁4（D）主梁5（E）主梁1（A）主梁2（B）主梁3（C）主梁4（D）主梁5（E）支點(diǎn)1.994-6.052-3.049-3.736-4.152-4.459-5.098-3.191-3.788-4.168-4.445-5.0011/411.245-35.514-20.769-20.055-19.009-17.735-16.307-20.543-19.688-18.271-16.643-14.8691/222.49-46.476-33.227-28.795-23.881-18.980-14.409-32.961-27.949-22.354-16.675-11.248支點(diǎn)44.98-3.425-8.003-3.721-2.293-2.671-4.581-8.792-3.759-2.249-2.613-4.8501/456.23-3.603-5.170-6.626-8.830-11.437-13.886-4.402-6.303-8.863-11.810-14.4731/267.48-8.161-12.709-14.054-14.621-14.304-13.194-12.575-14.218-14.791-14.228-12.587支點(diǎn)89.98-3.425-4.385-2.611-2.293-3.783-8.203-4.860-2.620-2.247-3.735-8.7041/4101.225-27.817-4.548-7.634-12.385-19.132-27.292-2.316-5.621-10.807-18.287-27.3771/2112.47-46.477-13.945-18.758-23.916-29.087-33.759-11.138-16.540-22.192-27.750-32.728支點(diǎn)132.966-6.051-4.947-4.445-4.199-3.804-3.132-4.984-4.431-4.154-3.773-3.156鋼束一次（位移：mm）縱向控制截面位置單梁梁格實(shí)體

X（m）

整體坐標(biāo)主梁1（A）主梁2（B）主梁3（C）主梁4（D）主梁5（E）主梁1（A）主梁2（B）主梁3（C）主梁4（D）主梁5（E）支點(diǎn)1.9943.3390.5201.2391.6171.9122.4500.6121.4471.7451.9362.5591/411.24528.54914.98014.42713.60612.59111.43615.41414.59913.41412.17210.8601/222.4937.99124.83221.28617.34613.4179.73225.34221.22216.65812.0337.594支點(diǎn)44.980.1032.8950.282-0.543-0.6030.0783.4700.220-0.686-0.6210.6161/456.234.1911.7943.0264.5536.2517.8991.7313.5635.6528.06810.4951/267.489.7367.5298.4408.7458.3757.4009.14810.48410.93210.4639.116支點(diǎn)89.980.1130.113-0.596-0.5360.2932.8940.650-0.606-0.6790.2133.4171/4101.22522.0021.9114.5508.14113.15119.398-0.2952.6836.81512.75620.2701/2112.4738.15710.03113.61617.44721.28224.7027.66112.01016.54721.00524.992支點(diǎn)132.9663.3052.4551.8861.5791.2070.5082.5381.9021.7041.4140.598溫度梯度升（位移：mm）縱向控制截面位置單梁梁格實(shí)體

X（m）

整體坐標(biāo)主梁1（A）主梁2（B）主梁3（C）主梁4（D）主梁5（E）主梁1（A）主梁2（B）主梁3（C）主梁4（D）主梁5（E）支點(diǎn)1.9940.3900.0170.1750.1880.1640.195-0.1680.2540.3870.323-0.0461/411.2452.4881.6521.4151.1610.9090.6361.2471.5111.4961.1230.3131/222.492.7422.1131.6041.1250.7150.3951.7521.7921.4880.850-0.083支點(diǎn)44.980.0000.3170.075-0.013-0.043-0.060-0.0070.1490.1600.026-0.4221/456.23-1.152-0.132-0.166-0.174-0.183-0.204-0.580-0.0700.1580.009-0.5551/267.48-1.544-0.237-0.228-0.224-0.228-0.237-0.638-0.0370.168-0.036-0.635支點(diǎn)89.980.000-0.060-0.043-0.0130.0750.317-0.4240.0240.1590.150-0.0021/4101.2251.5470.0710.2030.4500.8471.380-0.4300.2270.7211.0231.0881/2112.472.7420.3940.7151.1251.6042.113-0.0840.8511.4911.7961.756支點(diǎn)132.9660.3900.1950.1640.1880.1750.017-0.0500.3210.3870.254-0.165結(jié)論：1.單梁位移結(jié)果失真；2.梁格和實(shí)體模型在恒載、鋼束、溫度梯度荷載工況下位移結(jié)果規(guī)律一致；3恒載下最大差值20%，但絕對(duì)值只相差2.8mm；鋼束效應(yīng)下最大差值23%，絕對(duì)值為2.37mm；溫度升溫降溫引起的位移值較小。4.3彎矩(單位：KN.M)剪力和彎矩提取方法1：1.梁格分別提取幾個(gè)截面彎矩相加；2.實(shí)體模型中為垂直斜截面內(nèi)力系的合力偶矩；問題：1.坐標(biāo)軸；2.截面剪力和彎矩提取方法2：梁格和實(shí)體提取方法一致；提取截面不一樣，彎矩差異很大；梁格模型數(shù)值偏大，計(jì)算結(jié)果偏安全；4.4應(yīng)力(單位：MPa)縱向控制截面位置梁格實(shí)體恒載恒載

X（m）

整體坐標(biāo)1邊緣1腹板2腹板3腹板4腹板5腹板5邊緣1邊緣1腹板2腹板3腹板4腹板5腹板5邊緣支點(diǎn)1.9940.0530.040-0.075-0.212-0.096-0.747-0.7380.0300.453-0.156-0.233-0.355-0.968-1.2571/411.245-2.329-2.234-2.802-3.640-4.405-5.752-5.711-0.547-0.739-2.104-2.909-3.353-2.373-1.7821/222.49-5.660-5.655-5.345-5.026-3.659-2.386-2.457-1.276-2.112-3.603-3.584-2.991-1.143-0.110支點(diǎn)44.987.1936.8656.4316.7745.9365.0944.8930.1631.3392.2812.5791.9021.245-0.1681/456.233.0823.2841.9070.090-1.887-3.691-3.5971.4411.7120.793-0.304-1.196-0.996-1.1771/267.48-1.947-1.867-2.991-3.630-3.196-2.414-2.509-0.079-0.432-1.518-1.780-1.515-0.503-0.098支點(diǎn)89.984.6294.5265.0807.6438.5758.7658.722-0.1051.3741.9002.5832.2841.500-0.0541/4101.233.0623.1752.6821.104-1.561-4.499-4.2901.3061.5390.290-1.197-2.460-2.129-2.4411/2112.47-2.334-2.263-3.463-4.893-5.406-6.396-6.4220.042-1.074-2.907-3.516-3.527-2.340-1.598支點(diǎn)132.97-1.693-1.707-0.798-0.814-0.539-0.185-0.167-1.177-0.893-0.381-0.261-0.1680.370-0.090縱向控制截面位置梁格實(shí)體鋼束鋼束

X（m）

整體坐標(biāo)1邊緣1腹板2腹板3腹板4腹板5腹板5邊緣1邊緣1腹板2腹板3腹板4腹板5腹板5邊緣支點(diǎn)1.994-5.381-3.673-3.133-3.105-3.179-3.497-5.2320.267-0.825-0.820-0.789-0.628-0.688-0.2201/411.245-4.101-4.136-3.896-3.287-2.693-1.466-1.479-1.643-0.8470.2020.9751.1380.540-0.5311/222.49-1.242-1.253-1.636-1.965-3.132-3.881-3.963-0.9990.4311.4421.5290.914-0.451-1.922支點(diǎn)44.98-8.851-8.444-7.904-7.479-6.905-8.601-9.168-1.748-2.328-3.362-3.270-2.992-2.129-1.2701/456.23-5.911-5.965-5.120-4.030-2.481-0.585-0.612-2.536-2.424-1.659-0.3500.6080.338-0.3561/267.48-2.317-2.302-1.633-1.216-1.633-2.008-2.034-1.396-0.4360.3110.6530.328-0.389-1.340支點(diǎn)89.98-6.403-6.191-6.753-7.921-8.911-11.786-12.358-1.281-2.318-3.059-3.367-3.463-2.661-1.6121/4101.225-7.441-7.456-7.237-6.219-4.062-0.848-1.001-2.874-2.696-1.759-0.0791.2670.9790.3401/2112.47-3.834-3.782-3.053-1.976-1.659-0.825-0.802-1.960-0.4090.8631.4551.3130.523-0.800支點(diǎn)132.966-4.540-2.807-2.676-2.624-2.771-3.483-5.191-0.273-0.649-0.539-0.705-0.740-0.7070.190應(yīng)力結(jié)果差異較大，原因：1.與應(yīng)力相關(guān)因素，M等；2.實(shí)體應(yīng)力真實(shí)反應(yīng)剪力滯效應(yīng)。彎橋5.1彎扭耦合理論外力、內(nèi)力和位移（a）（b）三個(gè)坐標(biāo)軸方向力的平衡：ΣFx=0；ΣFy=0；ΣFz=0（c）三個(gè)坐標(biāo)軸方向力矩的平衡：ΣMx=0；ΣMy=0；ΣMz=0（d）（e）（f）內(nèi)力位移表達(dá)式5.2程序?qū)崿F(xiàn)扭轉(zhuǎn)：直橋單梁扭轉(zhuǎn)：直橋梁格問題：Mx=10000，ΣMx=1386.2+2771.8+1386.2=5544.2？？？漢勃利扭轉(zhuǎn)計(jì)算

上部結(jié)構(gòu)做整體扭轉(zhuǎn)時(shí)，環(huán)繞板和腹板呈現(xiàn)向上向下的剪力流網(wǎng)絡(luò)，大多數(shù)剪力流通過圍繞著板和腹板的周界流動(dòng)，但某些較短的途徑則通過中間腹板。

總的扭矩由一部分縱向構(gòu)件的扭矩和一部分上部結(jié)構(gòu)兩側(cè)的相反剪力構(gòu)成。程序計(jì)算M=ΣMx+Fy*d=(1386.2+2771.8+1386.2)+769.8*5.5=9778.1？？？FyM=ΣMx+Fy*d=(1386.2+2771.8+1386.2)+769.8*(1.5066+1.3875*2+1.5066)

=10000縱梁扭矩分配扭轉(zhuǎn)-彎橋梁格M=ΣMx+Fy*d=9634總結(jié)：1235.3結(jié)果對(duì)比——支座反力結(jié)論：1.單梁模型模擬失真；2.梁格和實(shí)體較為接近，誤差5%以內(nèi)；3.外側(cè)大，內(nèi)測(cè)小位移1.彎橋變形比同樣跨徑直橋大；2.曲線外側(cè)撓度大于內(nèi)側(cè)撓度；1.單梁模型結(jié)果差距較大；2.梁格模型和實(shí)體模型位移值符合彎橋規(guī)律；扭矩Mx彎矩My應(yīng)力FEA實(shí)體模型中可以真實(shí)反映剪力滯效應(yīng)分叉箱梁6.1支座反力（自重下）橋墩位置梁格實(shí)體梁格梁格各墩實(shí)體實(shí)體各墩與梁格差值比例橋墩12-11287.0

1330.7

43.73%橋墩12-21187.5

1173.3

-14.2-1%橋墩12-31188.13662.61197.13701.19.01%橋墩13-13847.9

3864.6

16.70%橋墩13-22439.8

2557.3

117.55%橋墩13-3301.1

184.2

-116.9-63%橋墩13-4889.6

849.3

-40.3-5%橋墩13-51445.18923.51478.58933.833.42%橋墩14-12961.6

3038.8

77.23%橋墩14-22741.95703.52844.35883.0102.44%橋墩15-11077.3

1126.3

49.04%橋墩15-21054.12131.41103.02229.348.94%合計(jì)20421.020421.020747.320747.3326.32%6.2位移-恒載第一跨分叉前恒載（位移：mm）縱向控制截面位置梁格實(shí)體

X（m）

整體坐標(biāo)主梁1主梁2主梁3主梁4主梁1主梁2主梁3主梁4支點(diǎn)0.54-1.406-1.373-1.509-1.537-1.745-1.481-1.43473-1.47765變截面處4.5-9.468-9.284-9.088-9.056-9.983-9.491-9.25476-9.27258跨間橫梁18.235-15.547-15.247-14.926-14.536-16.024-15.281-14.7316-14.5914分叉處10.365-17.879-17.544-17.433-16.528-18.245-17.367-16.6233-16.2912第一跨分叉部分恒載（位移：mm）縱向控制截面位置梁格實(shí)體

X（m）

整體坐標(biāo)主梁1主梁2主梁3主梁4主梁5主梁1主梁2主梁3主梁4主梁5分叉處10.365-17.879-17.544-17.543-17.232-16.528-18.245-17.367-16.756-16.506-16.291跨間橫梁214.97-19.435-18.861-18.216-17.550-16.662-19.622-18.534-17.642-16.910-16.132跨間橫梁320.21-15.633-14.920-14.131-12.561-10.420-15.784-14.717-13.722-12.029-9.847支點(diǎn)29.94-2.705-2.232-1.545-0.526-1.001-2.996-2.526-1.646-0.510-1.025第二三跨恒載（位移：mm）縱向控制截面位置梁格實(shí)體

X（m）

整體坐標(biāo)主梁1主梁2主梁3主梁1主梁2主梁3支點(diǎn)29.94-2.705-2.232-1.545-2.996-2.526-1.6461/437.44-2.099-1.796-1.383-2.627-2.106-1.5411/244.94-3.707-3.638-3.566-4.346-3.937-3.597支點(diǎn)59.94-1.854-2.021-2.158-2.283-2.315-2.0901/466.914-8.681-8.996-9.311-9.575-9.469-9.4421/274.336-14.205-14.596-14.997-15.219-15.032-15.106支點(diǎn)88.192-1.379-1.646-1.886-1.870-1.840-1.819位移-鋼束位移-溫度梯度升溫6.3彎矩-恒載第二、三跨橋梁恒載（彎矩KN.M）縱向控制截面位置梁格實(shí)體

X（m）

整體坐標(biāo)主梁1主梁2主梁3sum支點(diǎn)29.94-6150.4-6862.6-7441.2-20454.240-14636.4671/437.44-716.3-851.3-842.0-2409.630-2286.7351/244.941363.31564.31423.54351.0904538.697支點(diǎn)59.94-5181.0-5749.3-5603.7-16534.030-12772.8431/466.914806.0935.5797.82539.3302717.5201/274.3363839.74389.83872.012101.40012314.732支點(diǎn)88.192-9.7-10.9-12.3-32.960268.717控制截面位置梁格實(shí)體

X（m）

整體坐標(biāo)sum支點(diǎn)0.54-165.33483.802變截面處4.510253.7513300.15跨間橫梁18.23517095.0921017.78跨間橫梁214.9724473.1223444.89跨間橫梁320.2115223.714832.68支點(diǎn)29.94-20487.9-14636.5彎矩-鋼束控制截面位置梁格實(shí)體X（m）整體坐標(biāo)sum支點(diǎn)0.54-5043.49-5425.35變截面處4.5-11135.7-12777跨間橫梁18.235-20282.9-18453.6跨間橫梁214.97-23942.4-21587.3跨間橫梁320.21-8999.62-10060.8支點(diǎn)29.9417924.6416853.09第二、三跨橋梁鋼束（彎矩KN.M）縱向控制截面位置梁格實(shí)體X整體坐標(biāo)主梁1主梁2主梁3sum支點(diǎn)29.945914.16505.26775.519194.716853.11/437.44395.0486.0515.71396.71054.01/244.94-2170.6-2482.0-2187.6-6840.2-6313.8支點(diǎn)59.944737.04995.74683.514416.214688.81/466.914242.0265.5267.3774.7-1297.81/274.336-3534.3-3895.4-3538.9-10968.6-9227.0支點(diǎn)88.192-1113.6-1170.3-1174.9-3458.7-1042.06.4剪力恒載控制截面位置梁格實(shí)體X（m）整體坐標(biāo)sum變截面處4.5-2589.6-2858.2跨間橫梁18.235-1425.5-1566.8跨間橫梁214.97820.9643.9跨間橫梁320.212914.12895.11/437.44-1642.3-1755.61/244.94-100.6-100.61/466.914-2021.5-2159.41/274.336-495.3-608.1鋼束控制截面位置梁格實(shí)體X（m）

整體坐標(biāo)sum變截面處4.55885.52116.5跨間橫梁18.2358845.61977.4跨間橫梁214.97-1432.1-358.0跨間橫梁320.21-2967.0-3523.71/43