《汽輪機原理》講稿第03章

第三章汽輪機在變工況下工作1，工況：設(shè)計工況、額定工況、變動工況。變動工況：當(dāng)外界負(fù)荷變動、蒸汽參數(shù)和轉(zhuǎn)速變動，都是變動工況。2，研究變動工況的目的：了解汽輪機在不同工況下的效率變化，以設(shè)法使效率變化不多。了解汽輪機在不同工況下受力情況，保證機組安全。1第一節(jié)噴嘴在變工況下的工作一，漸縮噴嘴的變動工況及其流量網(wǎng)1，漸縮噴嘴的流量變化（1）當(dāng)噴嘴前后壓力比>時，>（亞臨界），流量為（3—1）（2）當(dāng)噴嘴前后壓力比≤時，≤（臨界）流量為臨界流量（3—2）上二式中：、——噴嘴前壓力、密度；、——噴嘴后壓力、臨界壓力；

=——壓力比；——噴嘴出口截面積。2分析：對于式（3—1）（1）當(dāng)、、、不變時，G只與（）有關(guān)；*當(dāng)=，==1，則G=0；（A點）*當(dāng)<<時，<<1，G如圖3—1之AB所示；*當(dāng)=時，=，G達(dá)臨界值（B點）*當(dāng)<時，G保持臨界流量不變，（BC）（2）當(dāng)、變?yōu)榱硪恢?、時，曲線為A’B’C’。2，用橢圓代替流量曲線：（略）3，當(dāng)初壓不變，對于任意一背壓，通過漸縮噴嘴的流量為：

==0.648(3—4)34，當(dāng)噴嘴前后參數(shù)同時變化時，其流量變化為：

由于溫度比變化不大，則上式為：（3—5a）5，當(dāng)兩種工況均為臨界流量時，則==1，則式（3—5a）為

（3—6）或者（3—6a）46，流量網(wǎng)前面所講流量曲線ABC，每一工況對應(yīng)一根曲線，不方便。為了擴大適應(yīng)性，改用壓力比、流量比作為坐標(biāo)，作出流量曲線。

橫坐標(biāo)：——相對背壓，縱坐標(biāo)：——流量比。

——相對初壓，——最大初壓，（3—7）則流量比為：根據(jù)前面所講橢圓方程：（3—8）根據(jù)上式作圖(3—2)的流量網(wǎng)。圖中，、、三個中只要已知其中的二個，則可以求得第三個。然后用溫度修正。二、縮放噴嘴的變工況及流量網(wǎng)（略）5作業(yè)與思考題：1、在設(shè)計工況下漸縮噴嘴前的蒸汽壓力=2.16MPa，溫度=350，噴嘴后的壓力=0.589MPa，流量為3kg/s。若流量保持為臨界值，則最大背壓（）可以為多少？若要流量減少為原設(shè)計值的1/3，則在初壓、初溫不變時，背壓應(yīng)增高至何值？又設(shè)背壓維持為0.589MPa不變，則初壓

應(yīng)降低到何數(shù)值（假定初溫不變）才能使流量為原設(shè)計值的4/7？2、工況變動前，漸縮噴嘴的初壓=8.83MPa，初溫=500，背壓=4.9MPa，工況變動后，初壓降為=7.06MPa，背壓降為=4.413MPa。試用分析法和查流量網(wǎng)圖解法確定工況變動前后通過噴嘴的流量比系數(shù)（溫度變化忽略）。6第二節(jié)級組的變動工況一，級組前、后壓力和流量的關(guān)系（一）級組中各級均未達(dá)臨界工況：級組為流量相同的若干連續(xù)幾級組成，級組

中每一級均有同樣的關(guān)系存在。將其改寫成設(shè)級內(nèi)有Z級，則第一級：7第二級：…………第Z級：各級相加得：這里，有為常數(shù)，而溫度比可看作不變，這樣一來，有同理可得==所以經(jīng)改寫得：8當(dāng)忽略溫度影響時，為：（3---37a）上式稱為弗留格爾公式。**對于凝汽式汽輪機來說，可把調(diào)節(jié)級之外的所有級看成一個級組，這樣，級組前后壓力（、）相差很大，則（3—38）（3---37）9二，弗留格爾公式的應(yīng)用條件1，通過同一級組各級的流量應(yīng)相同；電站汽輪機一般都有回?zé)岢槠?，回?zé)岢槠谇昂蠹壍牧髁坎煌瑖?yán)格地說不能把回?zé)岢槠谇昂蟮募壏旁谕患壗M內(nèi)。但若回?zé)岢槠还┘訜岜緳C凝結(jié)水用，雖各段回?zé)岢槠坎慌c總流量成正比，可是大多與總流量G同方向增減，因此仍可近似地把回?zé)岢槠谇昂蟮募壏旁谕患壗M內(nèi)來應(yīng)用壓力與流量關(guān)系式，誤差不會太大。2，在不同工況下，組各級的面積應(yīng)保持不變。而調(diào)節(jié)級是部分進汽，而且進汽度要發(fā)生變化，因此調(diào)節(jié)級不能同壓力級合為一組。假設(shè)級組內(nèi)各級通流面積發(fā)生了相同程度的變化，則弗留格爾公式須作修正：或者其中，——面積變化之比。若級組通流部分結(jié)垢(a<1)，則同一流量G1下，p01必然升高；若通流部分腐蝕(a>1)，則同一G1下，p01必然降低。103流過級組內(nèi)各級的蒸汽應(yīng)是一股均質(zhì)流。然而對于調(diào)節(jié)級，多數(shù)工況下是流過兩股初壓不同的汽流，級前壓力既不能采用較高的初壓，也不能采用較低的初壓，所以這種工況下，整個調(diào)節(jié)級不能包括在級組內(nèi)，其流量也不能單獨地用級的壓力與流量的關(guān)系式進行計算。但調(diào)節(jié)級的某個噴嘴組及其后動葉可以看成級，其壓力或流量計算可應(yīng)用級的壓力與流量關(guān)系式。由于許多工況下調(diào)節(jié)級都不能包括在級組之內(nèi)，常使汽輪機的初參數(shù)不能作為巳知量參與運算，故級組常從未級算起，以便把排汽參數(shù)作為巳知量參與運算。4嚴(yán)格地講，弗留格爾公式適合具有無窮多級數(shù)的級組，但一般只要級數(shù)多于4～5級就可以得到滿意的結(jié)果。如果只做粗略地估算甚至可運用于一個級。11三、在工程中的應(yīng)用

弗留格爾公式不僅形式簡單，而且使用方便，在汽輪機運行中可以用來：

(1)監(jiān)視汽輪機通流部分運行是否正常。在已知汽輪機功率或流量的條件下，根據(jù)弗留格爾公式的計算結(jié)果監(jiān)視某些級組(監(jiān)視段)前的壓力，借此判斷該級組是否損壞或結(jié)垢等異?，F(xiàn)象。

(2)可以推算出不同流量(功率)時各級的壓差和比焓降，從而計算出相應(yīng)的功率、效率及零部件的受力情況。也可以由壓力推算出通過各級的流量。

12某臺一次再熱超高壓凝汽式汽輪機的功率突然下降40％，此時機組無明顯振動，機組參數(shù)變化如表3-2所示，負(fù)號表示降低。功率降低后，一些參數(shù)又基本穩(wěn)定不變，各監(jiān)視段壓力近似成比例降低。分析原因：調(diào)節(jié)級后壓力和中間再熱后壓力降低，表明蒸汽流量變小，這由給水流量也相應(yīng)變小而證實。由于各監(jiān)視段壓力與流量近似成正比，故可以認(rèn)為各非調(diào)節(jié)級的工作是正常的，流量的突降是調(diào)節(jié)級或調(diào)節(jié)級之前的通流部分故障所致。負(fù)荷給水流量調(diào)節(jié)級后壓力中間再熱后壓力中低壓缸效率高壓缸效率-40％-36％-42％-44％1.8％0.4％13由于通流部分故障并未引起機組振動情況的改變，因而可以認(rèn)為流量突降不是轉(zhuǎn)動部分的機械損壞所致，調(diào)節(jié)級噴嘴、動葉損壞常使流量增大；調(diào)節(jié)級葉片斷落可能使非調(diào)節(jié)級第一級噴嘴堵塞而使調(diào)節(jié)級后壓力升高。但上述情況均與事實相反，因此不大可能是調(diào)節(jié)級的損壞。14一超高壓汽輪機在運行21個月后發(fā)現(xiàn)功率不斷下降，已持續(xù)了一兩個月。分析每天數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)功率是以不變的速率下降的，而不是突降的。與21個月前的運行數(shù)據(jù)相比，變化情況如表3-3所示。流量功率調(diào)節(jié)級后壓力高壓缸效率-17.2％-16.5％-21.2％-12.2％15分析原因：調(diào)節(jié)級后壓力增加21.2％，既然不是由于流量增加，那就只能是由于非調(diào)節(jié)級通流部分堵塞，由于這種堵塞是穩(wěn)定增加的，故不是機械損壞所致，極大的可能是通流部分結(jié)垢所致。又因為高壓缸效率大為降低，故可能是高壓缸結(jié)垢。開缸檢查，結(jié)果發(fā)現(xiàn)高壓缸通流部分嚴(yán)重結(jié)垢，垢的成分中不少是銅。16第三節(jié)汽輪機的調(diào)節(jié)方式和調(diào)節(jié)級的變動工況

汽輪機的內(nèi)功率為：=B

當(dāng)初參數(shù)不變或變化不大時，汽輪機的內(nèi)功率就取決于進汽量的大小。因此，對汽輪機的功率進行調(diào)節(jié)，主要是對進汽量進行調(diào)節(jié)。常用的調(diào)節(jié)方式有：節(jié)流調(diào)節(jié)、旁通調(diào)節(jié)、噴嘴調(diào)節(jié)、變壓調(diào)節(jié)。一，節(jié)流調(diào)節(jié)1，節(jié)流調(diào)節(jié)：這種調(diào)節(jié)方式就是用一個（或兩個）調(diào)節(jié)閥對進入汽輪機的全部進汽量進行調(diào)節(jié)。當(dāng)功率增加時，開大調(diào)節(jié)閥的開度（L）。在額定工況下，全開（L=1）。當(dāng)功率減小時，關(guān)小調(diào)節(jié)閥的開度（L），進入汽輪機的全部進汽量都受到節(jié)流作用。當(dāng)機組功率變化時，流量和焓降都要變化。如圖3—19、3--20所示。2，節(jié)流調(diào)節(jié)的熱力過程曲線（圖3—20）；173，節(jié)流調(diào)節(jié)的效率蒸汽經(jīng)節(jié)流之后，焓值不變壓力降低（降到），節(jié)流后的內(nèi)效率為：

=(34----3)式中，——通流部分的相對內(nèi)效率；

——調(diào)節(jié)閥的節(jié)流效率，為部分開啟和全開時理想焓降之比。節(jié)流效率曲線（圖3---21）（根據(jù)曲線分析）18節(jié)流配汽的優(yōu)點是：沒有調(diào)節(jié)級，結(jié)構(gòu)比較簡單，制造成本較低；在工況變動時，各級比焓降(除最末級)變化不大；其過程線可在h-s圖上水平移動，故級前溫度變化較小，從而減小了熱變形及熱應(yīng)力，提高了機組運行的可靠性和對負(fù)荷變化的適應(yīng)性。現(xiàn)代大型節(jié)流配汽汽輪機若是滑壓運行，則既可用于承擔(dān)基本負(fù)荷，也可用于調(diào)峰；若定壓運行，則因其部分負(fù)荷下經(jīng)濟性較差，故節(jié)流調(diào)節(jié)只適用于輔助性的小功率汽輪機以及擔(dān)負(fù)基本負(fù)荷且設(shè)計功率等于額定功率的大型電站汽輪機。19二，噴嘴調(diào)節(jié)這是一種應(yīng)用最廣泛的調(diào)節(jié)方式。每一個調(diào)節(jié)閥控制一組噴嘴組。中小型機組一般有4~7個調(diào)節(jié)閥，大型機組一般有4~6個調(diào)節(jié)閥。在這種調(diào)節(jié)方式中，機組運行時，只有一組噴嘴的蒸汽受到節(jié)流作用，節(jié)流損失小。第四調(diào)節(jié)閥一般是在過負(fù)荷時（或者在初參數(shù)降低而要求發(fā)額定負(fù)荷時）才使用。圖3_2520調(diào)節(jié)級的變工況先假定：（1）調(diào)節(jié)級的反動度=0，則=；各閥無重疊度。（一）調(diào)節(jié)級的熱力過程曲線（圖3-25,圖3-26）：

在某一工況下，第一、二閥全開，閥后壓力為=；第三閥部分開啟，閥后壓力為<(因有節(jié)流)；兩全開閥的調(diào)節(jié)級熱力過程曲線如0’2’，理想焓降==，有效焓降為=，終焓為；部分開啟閥的調(diào)節(jié)級熱力過程曲線如0”2”，理想焓降，有效焓降為，終焓為。調(diào)節(jié)級后壓力為=，混合后的焓值為。21（二）調(diào)節(jié)級的內(nèi)效率和流量計算：根據(jù)熱力過程曲線，有：熱平衡：混合后的焓值：

=（3—46）1、調(diào)節(jié)級的內(nèi)效率：

（3-47）其中，—分別為第一、二、三閥的流量；D——總流量；、、—分別為兩全開閥調(diào)節(jié)級有效焓降、焓值、內(nèi)效率；、、—分別為部分開啟閥調(diào)節(jié)級有效焓降、焓值、內(nèi)效率。22為了求得調(diào)節(jié)級在變工況下的內(nèi)效率，必須先確定各調(diào)節(jié)閥的流量、閥后壓力、調(diào)節(jié)級后汽室壓力。2、調(diào)節(jié)級后汽室壓力的確定：對于凝汽式汽輪機來說，調(diào)節(jié)級后汽室壓力就是第一壓力級級前壓力，可用弗留格爾公式求得：。3、通過調(diào)節(jié)級任意一噴嘴組的流量：

其中，——流量比；

——噴嘴組截面積；、——主汽閥前參數(shù)；、——該噴嘴組前參數(shù)。23上式改寫成：（3---48）式中，——系數(shù)，=；

——噴嘴組截面積；——系數(shù)，=。式（3—48）對于全開閥、部分開啟閥都適用：（1）對于全開閥：=’=0.95,由查表3-2，求得，則可求得；（2）對于部分開啟閥：”=-’閥后壓力”根據(jù)’求，查3-2表。4、當(dāng)反動度不等于零時，，在計算流量時，可用級的壓力比代替噴嘴壓力比，這樣，式（3—48）為

24（3—49）其中，——級的流量比；

——系數(shù)，=；——系數(shù)，=圖3—2725(三)

調(diào)節(jié)級的壓力——流量曲線（D——P曲線）圖3—27為調(diào)節(jié)級的壓力——流量曲線（D——P曲線）：假設(shè)調(diào)節(jié)級的反動度=0，則=。對于凝汽機來說，調(diào)節(jié)級后的壓力（=）與流量成正比，為線OE所示。流量為圖3—27b所示。1，第一閥開啟過程：當(dāng)開度L1=0~1時，（1）閥后（噴嘴組1前）壓力=0~1.0，如曲線0-3所示；（2）噴嘴組1的臨界壓力：=0.546曲線0-a；（3）噴嘴組1后的壓力（）：=0~曲線“0-2”；（4）通過噴嘴組1的流量為臨界流量，如AB所示，其后為BCD；2，第二閥開啟過程：當(dāng)開度L2=0~1.0時，（1）閥后（噴嘴組前）壓力=從點2開始，如“2—4”，因為噴嘴相通。（2）閥2的臨界壓力：如r-n-b所示；（3）噴嘴組2后的壓力：如2-n-7所示；其中，點n之前，>，流量為亞臨界，點n之后，<，流量為臨界。（4）通過噴嘴組的流量：如BB’C’D’所示。263，第三閥開啟過程：

當(dāng)開度L3=0~1.0時，（1）閥后（噴嘴組前）壓力：，如’7-5-6’所示；（2）臨界壓力為：’s-c’線，（整個級從’k’點后，>）；（3）噴嘴組后的壓力：>；（4）亞臨界流動。4，第四閥開啟過程：L4=0~1.0時，，過負(fù)荷，亞臨界流動。5，調(diào)節(jié)級的焓降變化：從圖3—27a可見，隨著流量增加，壓差（’-）是逐漸減少的，焓降也是逐漸減少的。相反，則壓差（’-）和焓降也是逐漸增加的。特別是第一調(diào)節(jié)閥全開而第二閥還未開啟之時，焓降最大，壓差（’-）最大，是調(diào)節(jié)級的最危險工況。6，調(diào)節(jié)級后的變化較大，不能忽略，在計算時應(yīng)修正；277，調(diào)節(jié)級的效率曲線：在前面的討論中，就可以求得任意流量下通過各閥的流量、閥后壓力、級后壓力、各組噴嘴的焓降。這樣就可以求得整個調(diào)節(jié)級的效率。如圖3—28所示的效率曲線0-a-b-c-d，曲線呈波折狀。原因在于各閥在開啟過程中有節(jié)流存在。28噴嘴調(diào)節(jié)的優(yōu)缺點由前面的討論可知，噴嘴調(diào)節(jié)汽輪機在工況變動時，調(diào)節(jié)級始終為部分進汽。因此，調(diào)節(jié)級存在部分損失。盡管如此，由于在任一工況下，只有通過尚未完全開啟調(diào)節(jié)閥的那部分蒸汽才有節(jié)流作用，所以在部分負(fù)荷時噴嘴調(diào)節(jié)的效率仍較高。噴嘴調(diào)節(jié)使機組的高壓部分(尤其是調(diào)節(jié)汽室中)在工況變動時溫度變化較大，從而引起較大的熱應(yīng)力。因此這種機組在調(diào)節(jié)級汽室處的汽缸壁可能產(chǎn)生的較大熱應(yīng)力常常成為限制這種機組迅速改變負(fù)荷的重要因素。為了綜合節(jié)流調(diào)節(jié)和噴嘴調(diào)節(jié)的優(yōu)點，擔(dān)任基本負(fù)荷的機組往往設(shè)計成在低負(fù)荷下兩個調(diào)節(jié)閥同時動作，以擴大節(jié)流調(diào)節(jié)控制的部分負(fù)荷范圍，從而也減輕了調(diào)節(jié)級動葉在第一調(diào)節(jié)閥全開時所受到的蒸汽彎曲應(yīng)力。29三，滑壓調(diào)節(jié)1，電網(wǎng)負(fù)荷變化問題：峰谷差問題；電網(wǎng)調(diào)峰：水電，抽水蓄能，火電。而火電調(diào)峰辦法：（1）低負(fù)荷運行；（2）兩班制啟停。2，滑壓運行：對于調(diào)峰機組，啟停頻繁，負(fù)荷變化大。為了適應(yīng)這一特點，通常采用滑壓運行。根據(jù)外界負(fù)荷變化情況，調(diào)整燃燒量和給水壓力，使鍋爐出口蒸汽壓力變化，而溫度不變。汽輪機調(diào)節(jié)閥全開，沒有節(jié)流損失。3，滑壓運行的特點：（1）提高了部分負(fù)荷下的經(jīng)濟性：*調(diào)節(jié)閥全開，無節(jié)流損失；*變速給水泵，減少廠用電；*提高了末級的干度，減少了濕汽損失；（2）提高了機組運行的可靠性和負(fù)荷的適應(yīng)性。4，滑壓運行的方式：（1）純滑壓運行：（2）節(jié)流滑壓運行：機組穩(wěn)定運行時，調(diào)節(jié)閥有一定余量；降負(fù)荷時，采用滑壓運行；升負(fù)荷時，采用定壓運行。（3）復(fù)合滑壓運行：高負(fù)荷時，定壓運行；中間負(fù)荷時，變壓運行；低負(fù)荷時，定壓運行。30四，蒸汽量調(diào)節(jié)方式經(jīng)濟性的比較和選擇：滑壓運行機組高壓缸在部分負(fù)荷時的相對內(nèi)效率高于定壓運行機組，這是因為滑壓運行時主蒸汽溫度不變，雖然主蒸汽質(zhì)量流量和壓力都隨負(fù)荷減小而減小，但各種負(fù)荷下新汽容積流參觀G1v0基本不變，如50％額定負(fù)荷時的G1v01與設(shè)計值只相差2％左右。容積流量不變就使各級噴嘴、動葉出口的流速不變，比焓降和內(nèi)效率都不變，而噴嘴配汽定壓運行機組在部分負(fù)荷下調(diào)節(jié)級效率下降較多，節(jié)流配汽定壓運行機組在部分負(fù)荷下節(jié)流損失較大。

31滑壓運行機組在部分負(fù)荷下的鍋爐給水壓力降低，用變速給水泵就可降低給水泵耗功。這是一個不小的數(shù)值，因為隨著機組初壓設(shè)計值升高，給水泵功率越來越大，超高壓機組給水泵功率占主機發(fā)電功率2％左右，亞臨界壓力機組占3％～4％，超臨界壓力機組占5％～7％。因此，低負(fù)荷時給水泵耗功的減少將給滑壓運行機組的熱經(jīng)濟性帶來明顯益處?；瑝哼\行機組在部分負(fù)荷下運行的不利因素是循環(huán)熱效率ηtl低于定壓運行機組。因滑壓運行機組部分負(fù)荷下的鍋爐內(nèi)平均吸熱溫度T1、隨吸熱壓力下降而下降，而冷源平均放熱溫度T21基本不變，這就必然使其ηtl低于定壓運行機組的ηt。32第四節(jié)工況變動時，汽輪機軸向推力的變化一，沖動式汽輪機軸向推力的變化級的軸向推力的大小取決于幾前后壓力差和反動度。因此級的軸向推力的變化可近似表示為：式中，。1，凝汽式汽輪機軸向推力的變化：（1）對于節(jié)流調(diào)節(jié)凝汽式汽輪機：除了最末一、二級外，各級焓降和反動度近似不變，可導(dǎo)出軸向推力與功率（流量）成正比；但最末一、二級焓降和反動度要變化，但對總推力影響不大。因此，最大軸向推力發(fā)生在最大功率時；（2）對于噴嘴調(diào)節(jié)凝汽式汽輪機：在工況變動時，壓力級焓降和反動度近似不變，可導(dǎo)出軸向推力與功率（流量）成正比；而調(diào)節(jié)級的軸向推力變化復(fù)雜，但對總的軸向推力影響不大。因此，最大軸向推力發(fā)生在最大功率時。332，背壓式汽輪機軸向推力的變化：（1）調(diào)節(jié)級的軸向推力變化同上；（2）壓力級的軸向推力不與流量成正比，最大軸向推力發(fā)生在中間負(fù)荷。二，反動式汽輪機軸向推力的變化：對于反動式汽輪機，由于設(shè)計反動度大，因此變化小。軸向推力只與動葉前后壓力差成正比，最大軸向推力發(fā)生在最大功率時。三，軸向推力的監(jiān)督：由于軸向推力難以準(zhǔn)確計算，在實際中，通常通過測量推力軸承的油膜溫度來監(jiān)督軸向推力的變化。34第五節(jié)蒸汽初終參數(shù)的波動對經(jīng)濟性的影響工況變動時，除流量變化之外，汽輪機的初終參數(shù)也有變動。當(dāng)初終參數(shù)變化超過一定范圍后，不僅影響機組的經(jīng)濟性，對機組的安全也會有影響。一，初溫、背壓不變，初壓變化對功率的影響蒸汽初壓的變化，將會引起進汽量、理想焓降和內(nèi)效率的變化。汽輪機

的內(nèi)功率為：（3—78）當(dāng)初壓變化不大時，汽輪機的內(nèi)功率變化為：（3—79）35（一）當(dāng)初壓變化而調(diào)節(jié)閥開度不變，

對式（3—79）的各項進行簡化、推導(dǎo)可得：（3—83）上式兩邊同除以式（3—78）得相對值：（3—83a）上式表明，當(dāng)初溫、背壓不變時，功率變化量（）正比于初壓改變量（），而背壓越高，初壓對功率的影響就越大，即對背壓機影響更大。如圖3—58所示，在不同背壓下，功率增加與初壓的關(guān)系。圖3—5836（二）初壓（）變化，保持流量（D）不變1，對于噴嘴調(diào)節(jié)汽輪機來說：初壓（）變化，保持流量（D）不變，則必需改變調(diào)節(jié)閥的開度。若忽略節(jié)流損失，則功率要改變，這種功率要改變是焓降變化所引起的，這樣式（3—83）變?yōu)椋?—84）或者（3—84a）2,對于節(jié)流調(diào)節(jié)汽輪機來說，當(dāng)初壓（）變化，流量（D）不變，必需改變調(diào)節(jié)閥的開度，則第一級前的壓力不變。因此，理想焓降不變。初壓變化不會引起功率變化，但有節(jié)流損失。3，對于中間再熱機組，初壓（）變化只會對高壓缸起作用。而高壓缸的功率一般只占總功率的1/4~1/3，對功率影響不大。37（三）初壓（）變化，要求功率（）不變，則流量要變化

所以：（3—85）或者（3—85a）上式表明，當(dāng)上升，理想焓降增加，效率提高，流量D減少。當(dāng)忽略效率