基礎工程一一

一、單樁的荷載傳遞規(guī)律

當豎向荷載施加于單樁樁頂時，樁身受到壓縮而產(chǎn)生相對于土的向下位移，與此同時樁側表面受到土的向上摩阻力。樁身荷載通過所發(fā)揮出來的樁側摩阻力傳遞至樁周土層中，致使樁身荷載和壓縮變形隨深度遞減。隨著作用荷載的增加，樁身壓縮量和位移量增大，樁身下部的摩阻力隨之逐步調動起來，樁底土層也因受到壓縮而產(chǎn)生樁端阻力。而樁端土層的壓縮加大了樁土相對位移，從而使樁身摩阻力進一步發(fā)揮出來。第三節(jié)豎向荷載下的樁基礎1.單樁的荷載傳遞過程

當樁身摩阻力全部發(fā)揮出來達到極限后，若繼續(xù)增加荷載，荷載增量將全部由樁端阻力承擔。由于樁端持力層的大量壓縮和塑性變形，位移增加速度顯著增大，直至樁端阻力達到極限，位移迅速增大至破壞。此時，樁達到其極限承載力。2．荷載傳遞函數(shù)

由此可見，樁側和樁端阻力的發(fā)揮，需要一定的樁土相對位移，即樁側和樁端阻力是樁土相對位移的某種函數(shù)，這種特定的函數(shù)關系，通常稱之為荷載傳遞函數(shù)。實際的荷載傳遞函數(shù)比較復雜，與土層性質、埋深、樁徑等有關，一般需要對其進行簡化。荷載傳遞函數(shù)主要的特征參數(shù)是極限摩阻力和對應的極限位移。

樁側摩阻力只要樁土間有不太大的相對位移就能得到充分的發(fā)揮，一般認為粘性土中su為4～6mm，砂性土中su為6～10mm。

(大直徑鉆孔灌注樁，如果孔壁呈凹凸形，發(fā)揮側摩阻力需要的極限位移較大，可達20mm以上，甚至40mm，約為樁徑的2.2%，如果孔壁平直光滑，發(fā)揮側摩阻力需要的極限位移較小，只有3~4mm。)(1)樁側極限摩阻力qsu與對應的樁側極限位移su(2)樁端阻力qpu與對應的樁端極限位移spu樁底阻力的充分發(fā)揮需要有較大的位移值，樁端阻力qpu對應的樁端極限位移spu在粘性土中約為樁底直徑的25％，在砂性土中約為8％～10％，對于鉆孔樁，由于孔底虛土、沉渣壓縮的影響，發(fā)揮端阻極限值所需位移更大。3.樁側、樁端阻力的荷載分擔比與樁的分類

樁側、樁端阻力的荷載分擔情況，除了與樁側、樁端土的性質有關以外，還與樁土相對剛度、長徑比l/d有關。樁土相對剛度越大，長徑比l/d越小，樁端傳遞的荷載就越大。按樁側阻力與樁端阻力的發(fā)揮程度和分擔荷載比，將樁分為摩擦型樁和端承型樁兩大類和四個亞類。

摩擦型樁是指在豎向極限荷載作用下，樁頂荷載全部或主要由樁側阻力承受。根據(jù)樁側阻力分擔荷載的大小，摩擦型樁分為摩擦樁和端承摩擦樁兩類。(1)摩擦型樁

在深厚的軟弱土層作中，無較硬的土層作為樁端持力層，或樁端持力層雖然較堅硬但樁的長徑比l/d很大，傳遞到樁端的軸力很小，以至在極限荷載作用下，樁頂荷載絕大部分由樁側阻力承受，樁端阻力很小可忽略的樁，稱其為摩擦樁。當樁的l/d不很大，樁端持力層為較堅硬的粘性土、粉土和砂類土時，除樁側阻力外，還有一定的樁端阻力樁頂荷載由樁側阻力和樁端阻力共同承擔，但大部分由樁側阻力承受的樁，稱其為端承摩擦樁。這類樁所占比例很大。

端承型樁是指在豎向極限荷載作用下，樁頂荷載全部或主要由樁端阻力承受，樁側阻力相對樁端阻力而言較小，或可忽略不計的樁。(2)端承型樁

根據(jù)樁端阻力發(fā)揮的程度和分擔荷載的比例，又可分為摩擦端承樁和端承樁兩類。

樁端進入中密以上的砂土、碎石類土或中、微化巖層，樁頂極限荷載由樁側阻力和樁端阻力共同承擔，而主要由樁端阻力承受，稱其為摩擦端承樁。當樁的l/d較小(一般小于10)，樁身穿越軟弱土層，樁端設置在密實砂層，碎石類土層中、微風化巖層中，樁頂荷載絕大部分由樁端阻力承受，樁側阻力很小可忽略不計時，稱其為端承樁。對于鉆（沖）孔灌注樁，樁側與樁荷載分擔比還與孔底沉渣有關，一般為摩擦型樁。

單樁的破壞模式同樁的荷載－沉降曲線以及受力特點有關。如圖所示，對于摩擦型樁，樁端持力層地基反力系數(shù)ks值很小，2－3直線段近似于豎直線，Q－s曲線陡降，在點2處出現(xiàn)明顯拐點，一般屬刺入破壞；對于端承型樁，樁端阻力占承載力的比例較大，ks值較大，在點2處不出現(xiàn)明顯拐點，而端阻破壞又需要很大位移，整個Q－s曲線呈緩變型。

4.單樁的破壞模式

對于端承樁和樁身有缺陷的樁，在土阻力尚未充分發(fā)揮情況下，出現(xiàn)樁身材料強度破壞，Q－s曲線也呈陡降型。5.極限樁側阻力、樁端阻力的影響因素

當樁端進入均勻持力層的深度h小于某一深度時，其端阻力一直隨著深度線性增大；當進入深度大于某個深度后，極限端阻力基本保持恒定不變，該深度稱為端阻力的臨界深度hcp，該恒定極限端阻力稱為端阻穩(wěn)定值qpl。

在上海、安徽蚌埠對樁端進入粉砂不同深度的打入樁進行了系列試驗，表明了臨界深度在7d以上；硬粘性土中的臨界深度hcp≌7d。

(1)深度效應

(2)成樁效應

(a)擠土樁、部分擠土樁的成樁效應非密實砂土中的擠土樁，成樁過程使樁周土因擠壓而趨于密實，導致樁側、樁端阻力提高。對于樁群，樁周土的擠密效應更為顯著。飽和粘土中的擠土樁，成樁過程使樁周土受到擠壓、擾動、重塑，產(chǎn)生超孔隙水壓力，隨后出現(xiàn)孔壓消散、再固結和觸變恢復，導致側阻力、端阻力產(chǎn)生顯著的時間效應，即軟粘土中擠土摩擦型樁的承載力隨時間而增長，距離沉樁時間越近，增長速度越快。(b)非擠土樁的成樁效應非擠土樁（鉆、沖、挖孔灌注樁）在成孔過程由于孔壁側向應力解除，出現(xiàn)側向土松弛變形?？妆谕恋乃沙谛獙е峦馏w強度削弱，樁側阻力隨之降低。

采用泥漿護壁成孔的灌注樁，在樁土界面之間將形成“泥皮”的軟弱界面，導致樁側阻力顯著降低，泥漿越稠、成孔時間越長，“泥皮”越厚，樁側阻力降低越多。如果形成的孔壁比較粗糙(凹凸不平)，由于混凝土與土之間的咬合作用，接觸面的抗剪強度受泥皮的影響較小，使得樁側摩阻力能得到比較充分的發(fā)揮。對于非擠土樁，成樁過程樁端土不僅不產(chǎn)生擠密，反而出現(xiàn)虛土或沉渣現(xiàn)象，因而使端阻力降低，沉渣越厚，端阻力降低越多。這說明鉆孔灌注樁承載特性受很多施工因素的影響，施工質量較難控制。掌握成熟的施工工藝，加強質量管理對工程的可靠性顯得尤為重要。二、荷載傳遞基本方程的建立

豎向荷載下樁土體系荷載傳遞過程可簡單描述為：樁身位移和樁身荷載隨深度遞減，側摩阻力自上而下逐步發(fā)揮。、和三者之間的關系可通過數(shù)學表達式加以描述。求解的基本思路就是把樁沿長度方向劃分為若干個彈性單元，土體與樁單元的相互作用可用彈簧模型來描述，這些彈簧的應力-應變關系表示了樁側摩阻力與剪切位移之間的關系，計算模型如圖1(a)所示。取深度z處的微小樁段為對象，由力的平衡條件可得：(1)1.荷載傳遞基本方程圖1單樁荷載傳遞分析

(2)

由樁身壓縮量與軸力之間的關系(3)可得，斷面荷載(4)以及斷面沉降

(5)由式(1)可得

在以上各式中：為自樁頂以下的深度；為樁身截面周長；為樁身截面積；為樁身彈性模量；為樁側摩阻力；為樁身位移。式(2)、(4)、(5)分別表示于圖1(c)、(d)、(b)。將式(4)代入式(2)，可得樁土體系荷載傳遞過程中的基本微分方程為(6)

按照求解微分方程(6)的途徑不同，荷載傳遞法可分為解析法、位移協(xié)調法兩種方法。解析法是把傳遞函數(shù)假定為某種簡單的曲線方程，直接代入微分方程(6)求得解析解。簡單且有代表性的傳遞函數(shù)模型是理想彈塑性模型(佐藤?悟,1965)等。位移協(xié)調法是用實測的傳遞函數(shù)來描述土體與樁單元的相互作用，由于實測的傳遞函數(shù)表達形式一般比較復雜，難以直接求得解析解，這時可采用位移協(xié)調法求解。求解時將樁劃分成許多單元體，從樁端開始分析，考慮每個單元的內力與位移協(xié)調關系，用迭代法求解樁的荷載傳遞及沉降量。2.荷載傳遞方程求解方法3.理想彈塑性模型的求解結果

理想彈塑性荷載傳遞函數(shù)如圖2所示，其假定為(1)當時，當時，(7)式中為剪切變形系數(shù)，沿深度方向相同。(2)樁端持力層垂直方向上的地基反力系數(shù)為則。其中為樁端截面面積；為樁長。圖2理想彈塑性荷載傳遞函數(shù)

將式(7)代入式(6)，得：

這是一個二階線性微分方程，結合邊界條件，可以得到樁頂?shù)暮奢d-沉降(Q-s)曲線如圖3所示，圖中的Q-s曲線可分為三個階段。(a)樁側土彈性階段相當于0～1段(直線)，樁身各點側摩阻力都小于極限側摩阻力，即。

圖3單樁的Q-s理想化曲線(b)更樁側豬土彈塑仍性階段相當于1差～2段(頭曲線)，欺當樁頂?shù)囊蹅饶ψ枇g達到極限椒時(相當寇于1點)聲，Q-s曲線不再住是直線，佛樁側進入鈴塑性狀態(tài)政，隨著樁平頂荷載增綿大，樁側護土塑性范健圍逐漸由坐淺到深不仿斷發(fā)展，離直至樁側桃土均達到享塑性狀態(tài)柜(2點)咱。(c)逮樁側艙土完全頓塑性階左段相當于擊2～3騎段(直毀線)，腎新增加卡荷載全何部由樁世端承擔溪，直至米持力層志破壞(傘)諸。圖3的Q-s曲線是在鋒假定均質太地基、傳刑遞函數(shù)為敘理想彈塑腸性的基礎斥上得到的象，因此是情理想化的偷曲線。實屠際工程樁拜的Q-s曲線要復五雜一些。單樁豎攏向極限擾承載力恩是指單獻樁在豎紡向荷載愧作用下詳?shù)竭_破鎮(zhèn)壞狀態(tài)背前或出評現(xiàn)不適慘于繼續(xù)單承載的靜變形所簡對應的恨最大荷薯載。確秧定單樁喇極限承均載力的采方法有騎：靜載并荷試驗鏈法、經(jīng)陣驗參數(shù)濤法、靜相力計算簽法、靜滴力觸探竿法、高械應變動篇測法等掠。（一）惑經(jīng)驗參聯(lián)數(shù)法單樁極捐限承載趁力由總止樁側摩輝阻力和蟻總樁端耳阻力組奴成。即單樁設題計承載蜘力為：R＝Qsk/s+Qpk/p式中Qsk、Qpk—分獵別為單頭樁的總謙極限側測阻力標哪準值和紐奉總極限蔥端阻力含標準值典；三、單樁手承載力確社定s、p—分別固為側阻分控項抗力系瀉數(shù)和端阻梳分項抗力黑系數(shù)，根傭據(jù)樁型和粒成樁工藝即按表4-亭1選用；qski、qpk—分別蟻為樁周第i層土的極翠限側阻力錄標準值和笑樁端持力須層極限端破阻力標準索值，可分逼別按表4至-2、4窯-3選尊用；u—樁周維長；li—按土脈層劃分的雕第i層土中祥的樁長班。表4-2津、4-3琴是《建筑結樁基技術鉤規(guī)范》給非出的混凝粥土預制樁爛，灌注樁卻的在常見為土層中的狹摩阻力經(jīng)釘驗值，這嗓是在對全徒國各地收睛集到的幾翠百根試樁稠資料進行蘇統(tǒng)計分析餓得到的?；\由于全國騾各地的地劣基性質差投別很大，膚這些表格濱用于指導昨各地的設鐘計也有局正限性，使竄用各地方彎或各區(qū)域哭自己的承涼載力參數(shù)變表更合理園。（二）豎獅向靜載荷圓試驗法1.籠試驗拖裝置試驗裝置躺主要由加捆載系統(tǒng)和走量測系統(tǒng)梅組成。圖尼4-10圈a所示為烏錨樁橫梁愉試驗裝置析布置圖。駱加載系統(tǒng)害由千斤頂柄及其反力阻系統(tǒng)組成蹲，反力系崇統(tǒng)包括主害、次梁及曠錨樁，所鹽提供的反摔力應大于造預估最大視試驗荷載吊的1.2為～1.5天倍。采用巴工程樁作哥為錨樁時拴，錨樁數(shù)此量不能少辱于4根，餅并應對試券驗過程錨泥樁上拔量患進行監(jiān)測扣。反力系統(tǒng)彈也可以采欲用壓重平寶臺反力裝額置或錨樁飲壓重聯(lián)合朗反力裝置專。采用壓柴重平臺時布（圖4-秩10b）跑，要求壓財重量必須娛大于預估示最大試驗掌荷載的1引.2倍，史且壓重應述在試驗開餃始前一次現(xiàn)加上，并遣均勻穩(wěn)固奪放置于平兇臺上。2.臭試驗方法一般采渴用逐級剃加載，奔每級基谷本荷載付增量一涂般按預倉估極限泥荷載的飄1/1待0~1愧/15序施加，義第一級暗荷載可咽加倍施親加。每六級加載界后，按喂5、1邪0、1棚5、3瞇0、6也0分鐘肺間隔測魄讀沉降句。當每瓣小時沉迫降不超狠過0.霧1mm萄，并連聞續(xù)出現(xiàn)綿兩次，晝則認為浸沉降已虜達到相艦對穩(wěn)定沫，可加甚下一級摘荷載。哲符合下岔列條件耗之一時比，可終堤止加載牛。(1)酒樁沉降而量為前立一級荷啦載作用偵下沉降館量的5秧倍；(2)快樁沉降蘇量為前框一級荷捆載作用留下沉降寬量的2同倍，且24俱小時尚挺未達到來相對穩(wěn)徑定；(3)樁嗓頂加載達取到設計規(guī)繩定的最大次加載量；(4)已箭達錨樁最協(xié)大抗拔力享或壓重平辛臺最大重斑量。破壞荷載終止加載樣后進行卸悟載，每級發(fā)基本卸載慕量按每級喪基本加載旬量的2倍忍控制，并姥按15、挎30、6呆0、90示分鐘測讀占回彈量，疾然后進行砌下一級的擺卸載。全側部卸載后撕，隔3～線4小時再繩測回彈量視一次。上面介紹轟的是慢速臥維持荷載炒法，常規(guī)鋤試驗方法泥快速維持浮荷載法（蜻每隔1小療時加一級察荷載）。如果有侍選擇地偏在樁身部某些截將面（如望土層分熄界面）吹的主筋巧上埋設赴鋼筋應霸力計，頃在靜載掙試驗時明，可同蔑時測得掃這些截介面的應阿變，進逢而可得覺到這些么截面的勸軸力、皺位移，答根據(jù)公倡式（4字-3）府算出兩產(chǎn)個截面爬之間的鎮(zhèn)平均摩控阻力。問這就是子研究基蘇樁在豎罰向荷載險作用下勇荷載傳即遞特性冒的試驗憤方法。3.試書驗成果與的承載力確策定上面的測輝試結果一纖般可整理協(xié)成Q－s鉤、s－宜lgt等曲線，Q－s曲線表示協(xié)樁頂荷載懷與沉降關開系，s－lg豆t曲線表課示對應泊荷載下滾沉降隨敞時間變謙化關系芒。陡降型Q－s曲線發(fā)生洪明顯陡降群的起始點吊對應的荷休載或s－lg尖t曲線尾部慣明顯向下已彎曲的前揮一級荷載舍值即為單袍樁極限承湯載力。如圖4糧-11彎、圖4柿-12堪所示，矩試樁的何破壞荷舟載為7眠480掌kN，管盡管還樣未穩(wěn)定道，滿足席終止加江載條件絞后開始宵卸載，煤單樁極湯限承載給力為6亞800咽kN。對緩變杏型Q－s曲線，向破壞荷派載較難侮確定，漲一般取就s＝4營0～6馳0mm胸對應的伴荷載作委為單樁蛛極限承輩載力，懶對于大唐直徑樁券可取s馬＝(0活.03息～0.色06)潑D。當各試樁為條件基本按相同時，擱單樁豎向孕極限承載敘力標準值Quk可按有關船統(tǒng)計方法灑確定。單勻樁承載力臘設計值為R＝Quk/spsp—樁側谷阻端阻綜墳合抗力分茄項系數(shù)，完按表4-張1選用。在同一剖條件下悼的試樁擺數(shù)量不憑宜小于激總樁數(shù)事的1％埋，且不景應小于腹3根。萍靜載荷衛(wèi)試驗也曲可在工句程樁中虹進行，瓶此時，究只要求米加載到套承載力口設計值臟的1.委5～2哥倍，而炸不需加左載至破鍛壞，以筋保證工屯程樁得艦以繼續(xù)撐使用。從成樁羅到開始罷試驗的垮間歇時廣間：由動于單樁騾承載力允時間效喪應，試魚樁時間疤也應該危距沉樁姑時間有狼盡可能嗽長的休疊止期，滾否則試圾驗得到垂的單樁高承載力押明顯偏窄小。各偵地的地艇方規(guī)范何有具體誼規(guī)定。四、群做樁承載庫力確定群樁在責豎向荷冰載作用考下，由豈于承臺閉、樁、稱土之間隊相互影丙響和共樸同作用據(jù)，群樁愿的工作妨性狀趨沙于復雜涼，樁群殲中任一找根樁的卷工作性灘狀都不普同于孤泳立的單盈樁，群漫樁承載春力將不手等于各污單樁承認載力之婚和，群羅樁沉降霧也明顯維地超過暗單樁，徐即是群樁效狼應。群樁效應岡可用群樁鼻效率系數(shù)η和沉降比ζ表示。群樁效率耽系數(shù)η是指群地樁豎向拍極限承戲載力Pu與群樁穗中所有月樁的單膏樁豎向饒極限承怒載力Qu總和之縮慧比，即η=Pu/(nQu)，n為群樁中其的樁數(shù)。（一）糟群樁效輪應的基棵本概念沉降比ζ漠是指在每游根樁承擔置相同荷載月條件下，伐群樁沉降語量sn與單樁周沉降量s之比，上即ζ=sn/s。群樁效率說系數(shù)η和沉降比ζ主要取決擁于樁距和饑樁數(shù)，其卷次與土質嫂和土層構峰造、樁徑枯、樁的類駐型及排列皮方式等因跪素有關。由端承堪樁組成制的群樁唯，通過丙承臺分船配到各摩樁樁頂體的荷載躲，其大揭部或全鉆部由樁找身直接仍傳遞到真樁端。后通過承羅臺土反泄力、樁廁側摩阻巴力傳遞烤到土層犬中的應岔力較小只，樁群滴中各樁償之間，座承臺、怎樁、土侍之間的侮相互影展響較小儲，其工員作性狀辦與獨立盟單樁相掌近。因浪而端承宜型群樁箱的承載側力可近滋似取為叮各單樁忽承載力貨之和，申即群樁鄰效率η、沉降比ζ可近似取枕為1。群樁效濟率系數(shù)η越小、塊沉降比ζ越大，信表示群渣樁效應店越強，受也就意兄味著群野樁承載屑力越低釘、沉降麥越大。由摩擦樁呈組成的群偷樁，樁頂絹荷載主要炮通過樁側棒摩阻力傳接布到樁周健和樁端土澇層中，在全樁端平面仗處將產(chǎn)生銹應力重疊環(huán)。承臺土瞞的反力也擇傳遞到承命臺以下一革定范圍內撇的土層中魄，從而使引樁側阻力蒼和樁端阻受力受到干鑰擾。就一般螞情況而搞言，在宿常規(guī)樁虹距(3籍~4d)下，螺粘性土獎中的群培樁，隨隔著樁數(shù)喪的增加側，群樁贈效率系梅數(shù)明顯割下降，歡且η<1，同念時沉降比月迅速增大件，ζ可以從雹2增大啟到10敞以上；謀砂土中顆的擠土亞樁群，莫有可能η>1；干而沉降酸比則除惜了端承紋樁ζ=1外告，均為ζ>1。由于各影陜響因素對角各群樁效洗應特性的污影響效果吉不同，用止單一的群繪樁效率系糠數(shù)難以如尋實反映群畜樁效應問傅題，為此歌《建筑樁鬧基技術規(guī)溜范》引入嘩分項群樁攀效應系數(shù)斗—樁側阻拴群樁效應區(qū)系數(shù)s、樁端阻舊群樁效應主系數(shù)p、樁側賞阻端阻畜綜合群春樁效應喂系數(shù)sp和承臺底隆土阻力群濕樁效應系艱數(shù)c，其定械義分別樓如式(聰4-1良1a)～(4易-11d)所示溪。s、p、sp按表4薄-4選嶄用，c樁距、騰樁長、軌承臺寬債、樁排槳列，承腸臺內外鳴區(qū)面積果有關，茄按式(弱4-1展1e)計算膠確定。查表中凡用到的Be、l分別為承腸臺寬度和流樁的入土能長度，sa為樁中心屆距，不撞規(guī)則布樁款時，sa/d按式臨(4-毫10)繡確定。（二）分鼓項群樁效堵應系數(shù)法古確定群樁渡承載力當sa/d>6時，送取s＝p＝sp＝1?？紤]承臺氣、側阻和庭端阻作用秋的分項系糕數(shù)后，復寇合基樁豎別向極限承磁載力及其總設計值的陸表達式如謝下所示。當僅知道然單樁極限籌承載力值滔（如靜載追荷試驗）巨時，其群夠樁豎向承攜載力按下弄式計算：與常規(guī)方掉法比較，想樁基規(guī)范路法的顯著離特點是考菌慮了承臺村底土分擔仔荷載的作衫用，以及仁采用了不告同的分項拴系數(shù)和效宰應系數(shù)。捧當承臺底較面以下是患可液化土墨、欠固結鋼土、新填沉土、或沉膠樁過程產(chǎn)跟生高孔隙倉水壓力和徐土體隆起麥時，土體家的沉降會頁大于樁的領沉降，承郵臺底與地究基土將會剖脫離，此膊時，不能父考慮承臺鐵效應，即凝取c＝0。偏心荷載竄作用下,延各樁頂荷撕載為:（三）閱樁頂作講用效應湖驗算在荷載和效應基屈本組合仗情況下放，單樁職(規(guī)范謠中稱基鞋樁)豎戶向承載凍能力的呀極限狀雪態(tài)表達滅式為0N≤R在偏心豎風向荷載作丸用下，尚權應滿足下棋式：0Nmax≤1.撕2R當Nmin≤0時，定尚需驗算茄抗拔承載這力?！ㄒr筑樁基逢重要性夸系數(shù)，巡壽按表確任定安全爐等級，屢對于一刷、二、寸三級分對別取=反1.1映，1.竟0，0饒.9；筐對于柱剛下單樁巧按提高譯一級考允慮。當樁端平歪面以下荷怕載影響范低圍內存在揀軟弱下臥掙層時，如筍果樁距較謙小，則樁貓與樁間土惕的性狀類士似于實體嫩墩基礎，繼而可能會鼓引起沖破踏硬持力層畢的整體沖零剪破壞，漆如圖4-亦14(a)所示鵲；如果間樁距較椅大(或墊單樁基扶礎)且聾硬持力棟層厚度妻較小，侵單樁可迎能會產(chǎn)骨生單獨恰沖剪破伶壞，如墊圖4-去14(b)所示。為了防紋止上述窩情況的佳發(fā)生，美需進行葵相應的毒群樁承涉載力驗肅算，驗譽算原則較：擴散申到軟臥陽層頂面遞的附加演應力與膛軟臥層討頂面土嫂自重應無力之和昌要小于陳軟臥層喘的設計畏承載力肅。（四）群滑樁軟弱下錄臥層承載借力驗算按樁距sa的大小分為兩角種情況充進行分傅析。1.對宇于樁距sa6d的群樁基懂礎，按下酷列公式驗鞭算：2.對岔于樁距sa>6d、且硬持力介層厚度t<(sa-De)cot/2的群樁鋼基礎(庸圖4-橡14b范)，以網(wǎng)及單樁母基礎，按上式驗晨算軟弱下認臥層的承狀載力時，邊其z按下式么確定：A0、B0——樁鑼群外緣傍矩形面抹積的長容、短邊徹長。N——鑄樁頂軸飯向壓力位設計值龍；De——扯樁端等木代直徑。1.負共摩阻力產(chǎn)湊生的原因在一般氏情況下蹦，樁受征軸向荷宿載作用藍后，樁億相對于惕樁側土占體作向顧下位移高，使土盯對樁產(chǎn)筆生向上格作用的壓摩阻力病，稱正敗摩阻力裹(圖4礙-16a)。但是警，當樁周吵土體因某絲式種原因發(fā)帝生下沉，輸其沉降速鋪率大于樁鑰的下沉時蟲，則樁側泰土就相對專于樁作向啟下位移，棕而使土對遣樁產(chǎn)生向蜜下作用的愈摩阻力，橫即稱其為處負摩阻力陽(圖4-震16b)。樁負摩逢阻力的街發(fā)生將掙使樁側幸土的部推分重力哀傳遞給域樁，因巡壽此，負歌摩阻力榜不但不餡能成為沫樁承載卵力的一像部分，冊反而變叉成施加鄉(xiāng)豐在樁上肝的外荷資載，使剝樁的外且荷載增委大，樁東承載力北相對降鹿低，樁閣基沉降駝加大，垃這在樁言基設計鹿中應予津以注意應。五、樁盛的負摩猾阻力和注抗拔承桌載力（一）負攻摩阻力產(chǎn)記生的機理樁負摩阻茄力能否產(chǎn)蛛生，主要蹤蝶看樁與樁何周土的相伴對位移發(fā)叫展情況。托樁的負摩幸阻力產(chǎn)生臭的原因有磁：(1)絕在樁基姜礎附近