【技術(shù)匯】電袋除塵器運(yùn)維主要問題分析及處理

第第頁【技術(shù)匯】電袋除塵器運(yùn)維主要問題分析及處理摘要

電袋除塵器作為一種既經(jīng)濟(jì)又高效的除塵方式，普遍被火力發(fā)電廠及其它大型工廠采用。本文針對(duì)噴吹和旋轉(zhuǎn)噴吹兩種電袋除塵器在運(yùn)維過程中出現(xiàn)的典型問題進(jìn)行分析，并提出了解決方案，為解決同類問題提供參考。

1設(shè)備概述

某電廠一期2×630MW機(jī)組及二期2×630MW電袋除塵器由原有電除塵器改造而成，保留原電除塵器的第一、二電場(chǎng)的全部設(shè)備并進(jìn)行維修，達(dá)到新裝電場(chǎng)效果;拆除第三、四、五電場(chǎng)的所有內(nèi)件，在其內(nèi)布置袋式除塵器;對(duì)原煙道進(jìn)行改造(包括除塵器出入口加裝擋板門，并作好防磨防腐處理)。同步進(jìn)行PLC控制系統(tǒng)的配套改造。其中一期2臺(tái)電袋除塵器采用德國魯奇的低壓脈沖旋轉(zhuǎn)噴吹方式，二期2臺(tái)電袋除塵器采用固定行脈沖噴吹方式。四臺(tái)機(jī)組濾袋材質(zhì)要求相同，基布為PTFE材質(zhì)，面層為50%PTFE+50%PPS，過濾面加30%超細(xì)纖維，除塵器出口粉塵濃度小于20mg/Nm3。

2運(yùn)行性能

表1性能驗(yàn)收試驗(yàn)結(jié)果

由表1可知，在性能試驗(yàn)中，入口煙塵濃度高達(dá)60g/Nm3的情況下，出口粉塵濃度依然可以保證小于20mg/Nm3。實(shí)際運(yùn)行情況：電袋除塵器出口煙塵濃度濃度在10mg/Nm3左右，最大值小于15mg/Nm3。

3主要問題及分析處理

3.1濾袋粘灰甚至糊袋，除塵器壓差增大

經(jīng)過長期運(yùn)行后，除塵器壓差增大，尤以三號(hào)電袋除塵器最為嚴(yán)重。一、二、四號(hào)電袋除塵器最大壓差在1000Pa左右，三號(hào)電袋除塵器壓差最大值曾達(dá)到1600Pa。停機(jī)檢查后可發(fā)現(xiàn)濾袋表面有不同程度糊袋現(xiàn)象。

3.1.1原因分析

(1)空預(yù)器壓差升高后進(jìn)行了空預(yù)器高壓水沖洗的工作。空預(yù)器在線高壓水沖洗將產(chǎn)生大量水蒸氣，煙氣濕度增大將加劇濾袋的堵塞、糊袋。

(2)脫硝工藝中氨的逃逸率高，使濾袋表面粉塵板結(jié)甚至糊袋，導(dǎo)致壓差升高。鍋爐煙氣中含有SO2等氣體，SCR催化劑會(huì)促進(jìn)SO2氧化成SO3：2SO2+O2=2SO3。NH3在脫硝過程中會(huì)有一部分逃逸出來，這部分NH3與煙氣中的SO3和水蒸汽反應(yīng)，生成NH4HSO4。而NH4HSO4在140℃左右呈液態(tài)，極具腐蝕性和黏結(jié)性，容易吸附在極板、極線、濾袋表面和灰粉黏合，很難清除下來。過量的硫酸氫胺黏結(jié)在濾袋表面，造成濾袋糊袋，透氣性下降，同時(shí)，混合了硫酸氫氨的粉塵粘性增大，也導(dǎo)致濾袋上的粉塵難以清除，必然帶來除塵器阻力的增加。

(3)由于煙氣中氨鹽含量高，加劇了陰極線芒刺裹灰現(xiàn)象，且裹灰的粘性大，振打清灰無法徹底清除，造成電場(chǎng)放電不理想，電場(chǎng)收塵效果下降，增加了濾袋的負(fù)荷。

(4)濾袋噴吹方式調(diào)整不及時(shí)，低負(fù)荷壓差小的情況下部分運(yùn)行人員關(guān)閉了定時(shí)噴吹，改為定壓噴吹，導(dǎo)致低負(fù)荷時(shí)濾袋每有得到有效清灰，壓差一旦上漲則很難下降。

3.1.2處理方案

在機(jī)組運(yùn)行期間，可采取以下控制措施：

(1)暫?？疹A(yù)器在線高壓水沖洗工作，若不得不進(jìn)行沖洗，需進(jìn)行水量控制，提高沖洗壓力至50Mpa，控制水量小于1噸/小時(shí)。

(2)SCR系統(tǒng)噴氨調(diào)門采取手動(dòng)控制，在不影響機(jī)組氮氧化物排放指標(biāo)(50mg/m3)的情況下盡量降低脫硝SCR區(qū)噴氨量，最大可能減少氨逃逸量，嚴(yán)格保證氨逃逸小于3μL/L。

(3)電袋除塵器一、二電場(chǎng)繼續(xù)以0方式運(yùn)行，變壓器電流極限由80%調(diào)整至100%，增加電場(chǎng)出力，降低袋區(qū)負(fù)荷。

(4)更改布袋的噴吹方式：脈沖閥噴吹間隔在10S以內(nèi)調(diào)整，控制噴吹壓力在0.45-0.5MPa，連續(xù)不間斷噴吹，特別是在低負(fù)荷壓差較低時(shí)同樣進(jìn)行連續(xù)不間斷噴吹。

在機(jī)組停機(jī)以后可采取以下方案：

(1)將原脫硝渦流混合器的噴氨方式改造為多噴嘴的格柵式噴氨方式，提高噴氨均勻度。

(2)進(jìn)行脫硝煙道流場(chǎng)優(yōu)化，提高煙氣流速均勻度，降低氨逃逸。

(3)離線情況下，使用空氣炮對(duì)所有濾袋進(jìn)行逐個(gè)強(qiáng)力清灰，必要時(shí)可將袋籠拆除后進(jìn)行深度清灰。

3.2旋轉(zhuǎn)噴吹中心筒斷裂

2023年1月31日，在2號(hào)機(jī)組停備消缺中檢查發(fā)現(xiàn)除塵器A列1室4號(hào)旋轉(zhuǎn)噴吹裝置中心筒晃度較大，手動(dòng)盤車旋臂異常輕松地轉(zhuǎn)動(dòng)，進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)中心筒上部與回轉(zhuǎn)支承連接的法蘭焊口處斷裂;2023年2月1日，經(jīng)過全面排查，又發(fā)現(xiàn)B列1室1號(hào)旋轉(zhuǎn)噴吹裝置中心筒斷裂。

3.2.1原因分析

(1)中心筒是插進(jìn)法蘭內(nèi)進(jìn)行的焊接，內(nèi)、外均進(jìn)行了焊接，但焊接高度小于6mm，明顯不符合要求。整個(gè)斷裂口較為整齊，法蘭內(nèi)殘存有中心筒壁，但沒有明顯塑性變形，可能在焊接時(shí)有咬邊現(xiàn)象;咬邊不但使母材金屬的減薄，還會(huì)在母材和焊縫處形成幾何不連續(xù)，從而形成應(yīng)力集中，使得焊縫強(qiáng)度降低。

(2)中心筒上部外表及法蘭外表有明顯的腐蝕、銹跡。中心筒外部本應(yīng)填充硅酸鋁填料的填料室已經(jīng)沒有任何完好的填料，中心筒中下部表面則附著大量黃綠色垢狀物，說明硅酸鋁填料已幾乎被全部腐蝕。分析原因?yàn)椋撼龎m器頂蓋上部原本溫度較低，當(dāng)旋噴驅(qū)動(dòng)裝置各密封面密封不嚴(yán)時(shí)，又會(huì)有冷空氣進(jìn)入填料室內(nèi)，造成填料室內(nèi)的煙氣冷凝，形成酸液，對(duì)金屬及保溫層產(chǎn)生腐蝕。

3.2.2處理方案

(1)根據(jù)原尺寸重新加工法蘭，嚴(yán)格按照焊接標(biāo)準(zhǔn)與中心筒進(jìn)行焊接。

(2)測(cè)量因斷裂而減少的中心筒長度，兩臺(tái)旋噴分別增加23mm、20mm的墊圈以補(bǔ)償中心筒長度。

(3)重新安裝足量硅酸鋁保溫至填料室內(nèi)。

(4)旋噴驅(qū)動(dòng)裝置上部各連接結(jié)合面用硅膠重新密封，防止空氣泄漏。

(5)對(duì)所有中心筒進(jìn)行檢查，重新密封填料室。

(6)在中心筒和上法蘭之間焊接加強(qiáng)肋。

(7)使用不