超臨界鍋爐結(jié)構(gòu)

超臨界鍋爐結(jié)構(gòu)第1頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第一章

概

述第一節(jié)超臨界鍋爐的發(fā)展現(xiàn)狀與趨勢一、國內(nèi)外超臨界機組發(fā)展情況1．國外超臨界機組發(fā)展情況

60年代初，美國、俄羅斯和日本就開始發(fā)展超臨界大型機組80年代以后，隨著金屬材料技術(shù)的發(fā)展，輔機及系統(tǒng)方面的成熟，超臨界技術(shù)得以迅速發(fā)展第2頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四2．國內(nèi)超臨界機組發(fā)展情況80年代開始引進超臨界壓力機組，600MW超臨界機組在上海石洞口第二發(fā)電廠于1992年投入運行以來，效益良好目前，國外超臨界一次再熱機組熱效率一般可達40%～42%，先進的則高達45%以上，供電煤耗大多在300g/（kW·h）左右二、超臨界火電技術(shù)的發(fā)展趨勢展望第3頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四三、超臨界火電機組技術(shù)國產(chǎn)化的關(guān)鍵超臨界參數(shù)帶來了一些新的問題：（1）超臨界參數(shù)下材料特性，鍋爐傳熱、水動力、熱偏差和動態(tài)特性，汽輪機關(guān)鍵部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計與轉(zhuǎn)子的冷卻技術(shù)、汽流激振、固體顆粒侵蝕（2）機組的軸系穩(wěn)定性及汽輪機末級長葉片的開發(fā)（3）在國產(chǎn)化的條件下尚需要解決的一些技術(shù)問題（4）機組大型化而帶來的技術(shù)問題（5）發(fā)電機的設(shè)計、制造和大件運輸?shù)确矫?/p>

第4頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四“600MW超臨界火電機組研制”項目主要關(guān)鍵技術(shù)和攻關(guān)內(nèi)容：（1）600MW超臨界機組系統(tǒng)優(yōu)化及提高運行性能（2）超臨界機組材料和鑄鍛件國產(chǎn)化（3）超臨界機組自控系統(tǒng)及儀表研究（4）600MW超臨界汽輪機研制（5）600MW超臨界鍋爐研制（6）超臨界機組輔機設(shè)備研制（7）超超臨界火電機組技術(shù)開發(fā)

第5頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第二節(jié)本廠超臨界鍋爐概況

本公司的2臺350MW鍋爐是哈爾濱鍋爐廠有限責任公司自主開發(fā)設(shè)計、制造的國內(nèi)首臺超臨界350MW鍋爐。鍋爐爐型是HG-1100/25.4-YM型，為一次中間再熱、超臨界壓力變壓運行直流鍋爐，單爐膛、平衡通風、固態(tài)排渣、全鋼架、全懸吊結(jié)構(gòu)、π型布置，采用不帶再循環(huán)泵的大氣擴容式啟動系統(tǒng)。鍋爐島為露天布置。設(shè)計煤種為煙煤。

第6頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四鍋爐示意圖第7頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第8頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第9頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四2、鍋爐結(jié)構(gòu)及系統(tǒng)概述燃燒系統(tǒng)制粉系統(tǒng)汽水系統(tǒng)煙風系統(tǒng)除灰除渣系統(tǒng)吹灰系統(tǒng)脫硫系統(tǒng)第10頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四本鍋爐采用π型布置，單爐膛，尾部雙煙道，全鋼架，懸吊結(jié)構(gòu)，燃燒器前后墻布置、對沖燃燒。爐膛斷面尺寸為15.287m寬、13.217m深，水平煙道深度為4.747m，尾部前煙道深度為5.06m，尾部后煙道深度為5.98m，水冷壁下集箱標高為6.5m，頂棚管標高為59.0m。

第11頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四鍋爐的主汽系統(tǒng)以內(nèi)置式啟動分離器為界設(shè)計成雙流程，從冷灰斗進口一直到標高39.0m的中間混合集箱之間為螺旋管圈水冷壁，再連接至爐膛上部的水冷壁垂直管屏和后水冷壁吊掛管，然后經(jīng)下降管引入折焰角、水平煙道底包墻和水平煙道側(cè)墻，再引入汽水分離器。從汽水分離器出來的蒸汽引至頂棚和包墻系統(tǒng)，再進入低溫過熱器中，然后再流經(jīng)屏式過熱器和末級過熱器。

第12頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四再熱器系統(tǒng)分為低溫再熱器和高溫再熱器兩段布置，中間無集箱連接，低溫再熱器布置于尾部雙煙道中的前部煙道，高溫再熱器布置于水平煙道中逆、順流混合與煙氣換熱。

第13頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四水冷壁為全膜式焊接水冷壁，下部水冷壁及灰斗采用螺旋管屏，上部水冷壁為垂直管屏，螺旋管屏和垂直管屏的過渡點在標高39.2m處，轉(zhuǎn)換比為1:3。從爐膛出口至鍋爐尾部，煙氣依次流經(jīng)上爐膛的屏式過熱器、折焰角上方的末級過熱器、水平煙道中的高溫再熱器，然后至尾部煙道中煙氣分兩路：一路流經(jīng)前部煙道中的立式和水平低溫再熱器，另一路流經(jīng)后部煙道的低溫過熱器、省煤器，最后進入下方的兩臺三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。第14頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四過熱器主要采用煤水比調(diào)溫，并設(shè)兩級噴水減溫器，一級減溫器布置在低溫過熱器和屏式過熱器之間，二級減溫器布置在屏式過熱器和末級過熱器之間，每級兩點。再熱蒸汽采用尾部煙氣擋板調(diào)溫，并在再熱器入口管道備有事故噴水減溫器。

第15頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四

制粉系統(tǒng)采用中速磨正壓直吹系統(tǒng)，每爐配5臺磨煤機，在4臺磨煤機運行時能帶額定負荷。每臺磨煤機供布置于前墻或后墻同一層的燃燒器，前墻布置3層后墻2層，每層布置4只。在煤粉燃燒器的上方前、后墻各布置2層燃燼風，每層有4只風口。

第16頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四鍋爐布置有52只爐膛吹灰器，14只長伸縮式吹灰器布置于上爐膛和水平煙道、60只燃氣脈沖吹灰器布置在尾部煙道內(nèi)，4只空氣預(yù)熱器吹灰器（2只蒸汽吹灰器和2只燃氣脈沖吹灰器），吹灰器由程序控制。在水平煙道的高溫再熱器入口兩側(cè)各裝設(shè)一只煙氣溫度探針，在下爐膛設(shè)置了爐膛監(jiān)視閉路電視系統(tǒng)的攝像頭用于監(jiān)視爐膛燃燒狀況。

第17頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第二章超臨界鍋爐的構(gòu)造第一節(jié)蒸發(fā)受熱面一、水冷壁結(jié)構(gòu)本工程水冷壁具有如下特點：包括冷灰斗在內(nèi)的爐膛下部采用螺旋盤繞水冷壁，上部采用垂直水冷壁，適于變壓運行及鍋爐調(diào)峰；水冷壁為全膜式結(jié)構(gòu)，并采用微負壓爐膛設(shè)計，爐內(nèi)煙氣不泄漏；下部螺旋盤繞水冷壁管全部采用內(nèi)螺紋管，可防止水循環(huán)不穩(wěn)定現(xiàn)象的發(fā)生，降低最低質(zhì)量流速，減小水冷壁流動阻力；下部水冷壁與上部水冷壁之間設(shè)有過渡段，并設(shè)有混合分配集箱，以及下部螺旋盤繞內(nèi)螺紋管的采用，水冷壁出口工質(zhì)溫度偏差??；采用不同的剛性梁支撐結(jié)構(gòu)，剛性梁與水冷壁可相對滑動，自由膨脹第18頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四爐膛水冷壁的設(shè)計主要考慮以下幾點：（1）隨負荷降低，工作條件惡劣的水冷壁中，質(zhì)量流速也按比例下降。在直流方式下，工質(zhì)流動的穩(wěn)定性受到影響，為了防止出現(xiàn)流動的多值性不穩(wěn)定現(xiàn)象，須限定最低直流運行負荷時的質(zhì)量流速；（2）在臨界壓力點以下負荷運行時，與亞臨界機組一樣，必須重視水冷壁管內(nèi)兩相流的傳熱和流動，要防止發(fā)生膜態(tài)沸騰；（3）低負荷時，爐膛水冷壁的吸熱不均將加大，須防止它引起水冷壁管圈吸熱不均導(dǎo)致溫度偏差增大；（4）在變壓運行中，蒸發(fā)點的變化，使單相和兩相區(qū)水冷壁金屬溫度將變化，須注意水冷壁及其剛性梁體系的熱膨脹設(shè)計，防止頻繁變化引起承壓件上出現(xiàn)疲勞破壞；（5）由于降低負荷后，省煤器段的吸熱量減少，按B-MCR工況設(shè)計布置的省煤器在低負荷時有可能出現(xiàn)出口處汽化，它將影響水冷壁流量分配，導(dǎo)致流動工況惡化。

第19頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四螺旋管圈的設(shè)計，是為了在直流爐中負荷減少時，既減少了工質(zhì)流量又能充分冷卻爐膛水冷壁，螺旋管圈爐膛的基本原理就是減少組成爐膛水冷壁管子的數(shù)量，保持較高的質(zhì)量流速，又不加大管子之間的節(jié)距，使管子和肋片的金屬壁溫在任何工況下都安全，于是將管子以一定傾角沿爐膛四周向上盤繞就能做到這一點。因此螺旋管圈水冷壁設(shè)計達到這樣兩個目的：（1）減少各管屏的管子數(shù)量，提高管內(nèi)質(zhì)量流速，避免管壁金屬發(fā)生過熱和超溫。（2）使每根管子都經(jīng)過爐膛的四面墻就可把管子間的吸熱偏差減至最小程度。所有的水冷壁管都是按工質(zhì)向上流動而布置。對大容量鍋爐水冷壁，螺旋盤繞管和垂直上升管兩種布置都是可行的。在本鍋爐設(shè)計中，爐膛由下部螺旋盤繞上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁兩個不同的結(jié)構(gòu)組成，都采用膜式結(jié)構(gòu)，兩者間由過渡水冷壁轉(zhuǎn)換連接。

第20頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四圖6-1不同的水冷壁形式下出口工質(zhì)溫度偏差比較

第21頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四

水冷壁總體布置圖

第22頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四

給水經(jīng)省煤器加熱后進入規(guī)格為φ219×45mm、材料為SA-106C的水冷壁下集箱（其標高為6.5m），經(jīng)水冷壁下集箱再進入水冷壁冷灰斗。冷灰斗的角度為55°，下部出渣口的寬度為1429mm?；叶凡糠值乃浔谟汕?、后水冷壁下集箱引出的328根直徑φ38mm、壁厚為7.3mm、材料為15CrMoG、節(jié)距為53（52.79）mm的光管組成的管帶圍繞成。經(jīng)過灰斗拐點（標高為14.9177m）后，管帶以17.893°的螺旋傾角繼續(xù)盤旋上升，由328根直徑φ38mm、壁厚為6.5MWTmm、材料為15CrMoG、節(jié)距為53（52.79）mm的內(nèi)螺紋管組成的管帶圍繞成。在爐膛的四角，螺旋管屏以250mm的彎曲半徑進行彎制。第23頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四螺旋管圈水冷壁在標高39.0m處通過規(guī)格為φ219×60、材料為SA-335P12的中間集箱轉(zhuǎn)換成垂直管屏。相鄰的中間集箱均用1根φ83×15的壓力平衡管連接。垂直管屏由988根φ31.8×6.2mm、材料為12Cr1MoVG、節(jié)距為57.5mm的管子組成。前、后墻垂直管屏各由265根管子組成，兩側(cè)墻管屏各由229根管子組成。前墻和兩側(cè)墻垂直管屏上升并與位于頂棚上方的出口集箱相連接，后墻垂直管屏上升與標高45.536m的φ273×60后水吊掛管入口集箱相接，此集箱引出65根φ63.5×14的吊掛管至標高60.050m的吊掛管出口集箱。第24頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四在運行過程中為監(jiān)控水冷壁的壁溫，在螺旋水冷壁管出口裝設(shè)了56個壁溫測點，在前、側(cè)墻垂直管屏和后水吊掛管出口共裝設(shè)了77個壁溫測點。前、側(cè)垂直管屏出口集箱和吊掛管出口集箱分別引出8根、10根和6根共24根φ168×35的引出管與上爐膛兩側(cè)的各1根φ559的下降管相連。下降管向下再向后在折焰角后標高46.081m處匯合成折焰角入口匯集集箱。從折焰角入口匯集集箱引出24根φ114×20和4根φ168×30的連接管分別與φ273×60折焰角入口集箱和φ219×45水平煙道側(cè)包墻入口集箱相接。第25頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四折焰角由265根φ44.5×8.5、節(jié)距為57.5mm的管子組成，其穿過后水吊掛管形成水平煙道底包墻，然后形成縱向4排節(jié)距為100mm、橫向65排節(jié)距為230mm的水平煙道管束與出口集箱相連。水平煙道側(cè)墻由80根φ44.5×7.0、節(jié)距為115mm的管子組成，其φ219×45的出口集箱與φ219×45的水平煙道管束出口集箱共引出12根φ168×30的連接管與2只啟動分離器相連接。（見圖中間集箱）第26頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四冷灰斗螺旋水冷壁：為便于車間生產(chǎn)，每一片屏分成若干工藝小屏，再廠內(nèi)生產(chǎn)后組裝出廠。為減少工地焊口，角部彎頭均帶在管屏上出廠。

第27頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第28頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四剛性梁每面墻的每層剛性梁水平上均設(shè)有膨脹中心，以此為固定端，即導(dǎo)向點。

爐膛側(cè)墻固定端距后水冷壁中心線后豎井側(cè)墻固定端距前包墻中心線爐膛及后豎井前后墻的固定端設(shè)定在鍋爐中心線上。剛性梁兩端與鍋爐水冷壁間可相互安全滑動。螺旋管水冷壁和垂直水冷壁具有不同的剛性梁結(jié)構(gòu)。第29頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四垂直水冷壁剛性梁

設(shè)計同常規(guī)亞臨界鍋爐第30頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四圖4-3-2螺旋水冷壁剛性梁的布置（在后墻上，從螺旋水冷壁到上部水冷壁的轉(zhuǎn)折點）垂直膜式水冷壁爐膛后墻出口集箱螺旋膜式水冷壁水平剛性梁垂直剛性梁垂直搭接板螺旋水冷壁剛性梁剛性梁由垂直剛性梁和水平剛性梁構(gòu)成網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，剛性梁體系及爐墻等的自重荷載完全由垂直搭接板支吊。作用在水冷壁上的爐膛壓力被傳遞到垂直搭接板上，反作用力通過大、小接頭傳遞給垂直剛性梁，最后從垂直剛性梁的頂端和底端傳到水平剛性梁上。第31頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四螺旋水冷壁剛性梁垂直搭接板滑道耳板可固定垂直搭接板，又可使其上下滑動，保證垂直搭接板和螺旋水冷壁間相對滑動。垂直搭接板與垂直剛性梁之間用大、小接頭連接，保證了垂直剛性梁與垂直搭接板間的相對滑動。在大接頭附近端的垂直剛性梁與該附近的水平剛性梁焊接固定，而垂直剛性梁另一端與另一層水平剛性梁之間，通過焊接在該層水平剛性梁上的滑動導(dǎo)向槽連接，垂直剛性梁可在此槽內(nèi)滑動，保證垂直剛性梁與水平剛性梁間的相對滑動。垂直搭接板最上端與垂直水冷壁焊接固定，從而把下部全部荷載傳遞到上部水冷壁。第32頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四爐墻結(jié)構(gòu)第33頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第二節(jié)過熱器及再熱器一、概述在過熱器和再熱器的設(shè)計及運行中，應(yīng)注意下列問題：（1）運行中應(yīng)保持汽溫的穩(wěn)定，汽溫波動不應(yīng)超過±（5~10）oC。（2）過熱器和再熱器要有可靠的調(diào)溫手段，使運行工況在一定范圍內(nèi)變化時能維持額定的汽溫。（3）盡量防止或減少平行管子之間的熱偏差。過熱器及再熱器所用材料取決于其工作溫度。當金屬管壁溫度不超過500oC時，可采用碳鋼；當金屬溫度更高時，必須采用合金鋼或奧氏體合金鋼。

第34頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四二、過熱器1．過熱器結(jié)構(gòu)及工作特性（1）對流過熱器

（2）輻射式過熱器

（3）半輻射式過熱器

（4）包覆過熱器第35頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四2．本鍋爐過熱器系統(tǒng)（1）過熱器系統(tǒng)的組成過熱器系統(tǒng)按蒸汽流程分為頂棚包墻過熱器、低溫過熱器、屏式過熱器和末級過熱器。

第36頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四1）頂棚過熱器及后豎井區(qū)域。來自分離器的12根φ219×35連接管將蒸汽引到φ273×60的頂棚入口集箱。上爐膛和水平煙道上部的頂棚過熱器由133根φ63.5×10、材料為12Cr1MoVG的管子組成，管子之間焊接10mm厚的扁鋼，另一端接至φ273×65尾部包墻入口集箱。上爐膛頂棚管的節(jié)距為115mm，水平煙道上方的頂棚管變?yōu)榘?53.3mm和76.7mm交錯的節(jié)距布置。尾部包墻入口集箱同時與后煙道前墻和后煙道頂棚相接，蒸汽分成兩路流動。后煙道頂棚由132根φ44.5×7.5、節(jié)距為115mm的管子組成，其到后部轉(zhuǎn)彎90°下降形成后煙道后墻。后煙道前墻由133根φ51×8.5的管子組成，其上部為兩排通過煙氣的管束，橫向節(jié)距為230mm，縱向節(jié)距為85mm，下部為膜式包墻，節(jié)距為115mm。第37頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四后煙道前、后墻與φ324×75的后煙道下部環(huán)形集箱相接，環(huán)形集箱又連接后煙道兩側(cè)包墻，每面?zhèn)劝鼔τ?5根φ63.5×10.5、節(jié)距為115mm的管子組成。側(cè)包墻出口集箱的規(guī)格為φ273×60，其引出16根φ219×35引出管與φ406×85的中間隔墻及吊掛管入口集箱相接。與后煙道前墻相似，中間隔墻上方為煙氣流通的管束，縱向為兩排，橫向節(jié)距為230mm，縱向節(jié)距為90mm，下方為膜式管壁，節(jié)距為115mm，管子規(guī)格均為φ44.5×10。中間隔墻向下進入φ324×75的隔墻出口集箱即一級過熱器入口集箱，隔墻出口集箱與一級過熱器相連。后煙道包墻所有膜式管屏的扁鋼厚度均為6mm。同時在中間隔墻及吊掛管入口集箱分別引出了過熱器側(cè)和再熱器側(cè)吊掛管，低再側(cè)吊掛管共130根φ51×9.0、節(jié)距為230mm，沿鍋爐深度方向布置兩排，來吊掛低溫再熱器；低過側(cè)吊掛管共130根φ57×12.5、節(jié)距為230mm，沿鍋爐深度方向布置兩排，來吊掛低溫過熱器，過再熱器吊掛管均引到φ273×60的中間隔墻吊掛管出口集箱，節(jié)距為115mm，管子規(guī)格均為φ57×10的尾部煙道中間隔墻下部管自中間隔墻吊掛管出口集箱引入到隔墻出口集箱即一級過熱器入口集箱。第38頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四低溫過熱器

低溫過熱器布置于尾部雙煙道中的后部煙道中，由2段水平管組和1段立式管組組成，第1段水平低溫過熱器沿爐寬布置130片、橫向節(jié)距為115mm，縱向節(jié)距為79mm，每片管組由3根φ57×10、材料為15CrMoG的管子繞成。至第2段水平低溫過熱器，管組為130片，橫向節(jié)距為115mm，縱向節(jié)距為71.1mm，每片管組由3根φ51×9.5、材料為12Cr1MoVG的管子繞成，立式低溫過熱器采用6根φ51×10、材料為12Cr1MoVG的管子繞成，橫向節(jié)距為230mm，縱向節(jié)距為75mm，并穿過后煙道頂棚管連接至φ508×95的低溫過熱器出口集箱。第39頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四屏式過熱器經(jīng)低溫過熱器加熱后，蒸汽經(jīng)由低溫過熱器出口集箱端部引出的2根φ457×80的連接管和一級噴水減溫器并通過左右交叉后進入屏式過熱器入口匯集集箱，并通過22根φ168×30的連接管連接到φ219×45、SA-335P12的屏式過熱器入口集箱。屏式過熱器布置在上爐膛，沿爐寬方向共有22片管屏，管屏間距為690mm。每片管屏由23根并聯(lián)管彎制而成，根據(jù)管子的壁溫不同，入口段的管子為φ38×6.5、SA-213T91，屏底部及出口內(nèi)11根管為φ38×7.5、SA-213T91，屏底部及出口外12根管采用φ38×7.5、SA-213TP347H。每片屏式過熱器均連接有入口及出口小集箱各一只，在車間內(nèi)焊接完成出廠。從φ219×50、SA-335P91的屏式過熱器出口集箱引出的蒸汽通過φ168×30的出口連接管引至φ508×85、SA-335P91的屏過出口匯集集箱，并經(jīng)2根左右交叉的同規(guī)格的連接管及二級噴水減溫器，進入末級過熱器入口匯集集箱。

第40頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四高溫過熱器

末級過熱器入口匯集集箱引出22根φ168×25的連接管連接到φ219×40、SA-335P91的末級過熱器入口集箱。末級過熱器位于折焰角上方，沿爐寬方向排列共22片管屏，管屏間距為690mm。每片管組由17根管子繞制而成，入口段的管子φ44.5×8.5、SA-213T91，底部和出口段的管子為φ44.5×9、SA-213TP347H。每片末級過熱器均連接有入口及出口集箱各一只，在車間內(nèi)焊接完成出廠。從φ245×60、SA-335P91的末級過熱器出口集箱引出的蒸汽通過φ168×35的出口連接管引至φ457×95、SA-335P91的末級過熱器出口匯集集箱，并經(jīng)出口匯集集箱兩端引出的兩根φ406×65、SA-335P91的主蒸汽管道在爐前匯成一根管道引向汽輪機。

第41頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四U型承重塊示意圖管屏出口段過渡梁支撐示意圖管屏滑動塊示意圖第42頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四（3）過熱器系統(tǒng)的保護在兩根主蒸汽管道上對稱布置有4只彈簧安全閥和2只動力排放閥（PCV）。動力排放閥的整定壓力比彈簧安全閥的整定壓力低，這樣可在過熱蒸汽側(cè)超壓時首先動作，起到先期警報的作用。按照ASME規(guī)范的要求，動力排放閥和彈簧安全閥的總排量大于100%BMCR過熱蒸汽流量。過熱器進、出口集箱之間的所有連接管道均為兩端引入、引出，并進行左右交叉，確保蒸汽流量在各級受熱面中的均勻分配，避免熱偏差的發(fā)生。

第43頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四過熱器系統(tǒng)設(shè)置兩級噴水減溫器，每級減溫器均為2只。噴水減溫器采用笛型管結(jié)構(gòu)，筒身內(nèi)設(shè)置套筒，減溫器總長度為5m。在BMCR工況下，過熱器減溫水的設(shè)計流量為6%BMCR，兩級減溫器的噴水量均為3%BMCR。從給水操縱臺后給水管道抽出的過熱器減溫水總管規(guī)格為φ168×20、SA-106C，然后其在爐前減溫水操縱臺處分成四路φ89×13、SA-106C減溫水支管，支管將減溫水引到減溫器中。過熱器減溫水管路的最大設(shè)計通流量按12%BMCR。在減溫水操縱臺處，每路支管上均裝設(shè)有一只流量測量元件、一只電動截止閥、一只電動調(diào)節(jié)閥和一只手動截止閥。為保證噴水減溫后的汽溫高于飽和溫度，10%BMCR負荷下，二級噴水電動截止閥閉鎖，減溫水不能投用，20%BMCR負荷下，一級噴水電動截止閥閉鎖，減溫水不能投用。

第44頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四三、再熱器再熱器分為低溫再熱器和高溫再熱器兩段。從汽輪機高壓缸做功后的蒸汽進入到再熱蒸汽冷段管道。在鍋爐構(gòu)架內(nèi)，鍋爐左側(cè)布置一根φ813×20、SA-106C的再熱器冷段管道，與尾部雙煙道前部煙道中標高39.0m處的φ711×45、SA-106C低溫再熱器入口集箱連接。

第45頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四在兩根再熱器冷段管道上布置一只事故噴水減溫器，減溫器筒身規(guī)格和材質(zhì)與管道相同。再熱器噴水水源取自鍋爐給水泵中間抽頭，減溫水總管的規(guī)格為φ76×8.5?？偣茉谠贌崞鳒p溫水操縱臺分成兩路φ76×8.5的支管路與再熱器減溫器連接。在每根支管上布置有電動截止閥、流量測量裝置、手動截止閥和電動調(diào)節(jié)閥。再熱器減溫水管路的最大設(shè)計通流量為BMCR工況下再熱汽流量的4.5%。在50%BMCR負荷下，再熱器減溫水管路上的電動截止閥閉鎖，減溫水不能投用。

第46頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四低溫再熱器由三段水平管組和一段立式管組組成。上、中、下部水平再熱器沿爐寬布置130片、橫向節(jié)距為115mm，每片管組由4根管子繞成。下部管組的管子規(guī)格為φ63×4、材料為20G，中部管組的管子規(guī)格為φ63×4、材料為15CrMoG，上部的管子規(guī)格為φ57×4、材料為15CrMoG。立式低溫再熱器的片數(shù)變?yōu)?5片，橫向節(jié)距為230mm，縱向節(jié)距為79mm，每片管組由8根管子組成，管子規(guī)格為φ57×4、材料12Cr1MoVG。

第47頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四高溫再熱器布置于水平煙道內(nèi)，與立式低溫再熱器直接連接，采用逆順混合換熱布置。高溫再熱器沿爐寬排列65片，橫向節(jié)距為230mm，每片管組采用8根管，入口段管子為φ57×4.5、材料為12Cr1MoVG，中間段管子為φ51×4.5、材料為SA-213T91，出口段管子為φ51×4.5、材料為SA-213TP347H。除一片高溫再熱器管組出口段與一根出口集箱相接外，其余管組均為兩片與一根出口集箱相連接。高溫再熱器出口集箱的規(guī)格為φ273×30、SA-335P91，共33根。每根出口集箱引出一根φ219×18的連接管與φ864×65、SA-335P91的高溫再熱器出口匯集集箱相接。高再出口匯集集箱左側(cè)引出一根φ864×35、SA-335P91的再熱器熱段管道將高溫再熱蒸汽送往汽輪機中壓缸。

第48頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四再熱器出口管道上裝設(shè)5只彈簧安全閥。安全閥全部布置于再熱器出口，當安全閥動作時，可保證有全部流量的再熱蒸汽來冷卻再熱器受熱面管，使得再熱器受到充分的保護。第49頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四

省煤器及出口連接管在尾部的后煙道內(nèi)低溫過熱器下布置有省煤器管組。省煤器采用H型雙肋片管。肋片間節(jié)距均為25mm，基管規(guī)格為φ51mm×6.5MWTmm，材質(zhì)為SA-210C；肋片尺寸為3mm100mm×235mm，材質(zhì)為酸洗碳鋼板。省煤器采用順列布置的結(jié)構(gòu)形式（見附圖），縱向節(jié)距為120mm，縱向排數(shù)為20排；橫向節(jié)距為115mm，橫向排數(shù)為130排，管組寬度為15256mm；管組有效深度為5000mm。

第50頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四省煤器出口集箱規(guī)格為WB36，φ324×55，設(shè)有放氣管，設(shè)置有一只電動截止閥。當任何燃燒器點火時此閥門關(guān)閉，一旦出現(xiàn)爐膛內(nèi)無火焰，此閥門將立即打開，該管路除用于鍋爐上水時排放空氣外，另一目的是在鍋爐點火之前將省煤器中產(chǎn)生的蒸汽排出，避免蒸汽進入水冷壁管中影響水動力的安全。第51頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四與省煤器出口集箱相連的是φ406×50的連接管，將省煤器中被加熱的水引入水冷壁下集箱，下降管在標高9.8m處又分成兩根φ324×40的小下降管，并分別引至爐膛冷灰斗處的兩側(cè)與φ457×75的分配集箱連接。每根下降管分配集箱引出11根φ114×20的連接管分別與水冷壁入口前、后集箱連接。第52頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四空氣預(yù)熱器1．作用首先，空氣通過空氣預(yù)熱器后再送入爐膛，由于送入爐內(nèi)的空氣溫度提高，可使爐膛溫度得到相應(yīng)的提高，可使燃料迅速著火，改善或強化燃燒，保證低負荷下著火的穩(wěn)定性。其次，由于給水溫度提高，例如亞臨界鍋爐，給水溫度可高達250～290℃，若僅采用省煤器而不采用空氣預(yù)熱器，排煙溫度仍然很高。第三，爐膛內(nèi)輻射傳熱量與火焰平均溫度的四次方成正比。送入爐膛熱空氣溫度提高，使得火焰平均溫度提高，從而增強了爐內(nèi)的輻射傳熱。這樣，在滿足相同的蒸發(fā)吸熱量的條件下，就可以減少水冷壁管受熱面，節(jié)省金屬消耗量。最后，熱空氣還可作為制粉系統(tǒng)中干燥劑。

第53頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四2．分類3．空氣預(yù)熱器(某600MW鍋爐)東鍋生產(chǎn)，每臺爐配兩臺三分倉空預(yù)器，據(jù)美國ABB-CE預(yù)熱器公司技術(shù)設(shè)計和計算。型號為LAP13494/3883。LAP13494/3883表示容克式空氣預(yù)熱器，轉(zhuǎn)子直徑為13494mm，蓄熱元件高度自上而下分別為300、800、800和300mm。熱端和中間段蓄熱元件由定位板和波形板交替疊加而成，鋼板厚度0.6mm，高度為300+800+800mm，材料為Q215-A.F。冷端蓄熱元件由1.2mm厚垂直大波紋的定位板和平板構(gòu)成，高度為300mm。冷端蓄熱元件采用低合金耐腐蝕鋼板。正常轉(zhuǎn)數(shù)為0.99r/min，預(yù)熱器采用反轉(zhuǎn)方式，即一次風溫低，二次風溫高。每臺預(yù)熱器金屬重量653噸，其中轉(zhuǎn)動重量約492噸，約為總重的75％。

第54頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四（1）三分倉空氣預(yù)熱器為適應(yīng)大容量燃煤鍋爐的需要，通常采用“冷一次風”系統(tǒng)，即采用三分倉空氣預(yù)熱器。該空氣預(yù)熱器的一、二次風在預(yù)熱器中即已分開，一次風機布置在預(yù)熱器的前面，風機中介質(zhì)體積較小，且清潔，風機體積小，壽命長。本鍋爐的空氣預(yù)熱器即為三分倉。三分倉容克式空氣預(yù)熱器是在二分倉的基礎(chǔ)上，將空氣通道一分為二。一、二次風中間由徑向密封片、軸向密封片將它們隔開，成為分開的一次風和二次風通道，以適應(yīng)系統(tǒng)需要，煙氣通道不變。一次風的角度可任意變化，以適應(yīng)不同燃料的需要。目前已有的標準化角度為35°和50°。圖6-34（P166）。第55頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四（2）空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)預(yù)熱器由轉(zhuǎn)子、蓄熱元件、殼體、梁、扇形板及煙風道、密封系統(tǒng)、電驅(qū)動裝置、軸承、自控系統(tǒng)及相關(guān)附件等組成。預(yù)熱器上還有吹灰、清洗、潤滑、火災(zāi)報警及消防裝置等。圖6-35為空氣預(yù)熱器立體結(jié)構(gòu)圖（P167）。第56頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四1）轉(zhuǎn)子

采用模數(shù)倉格結(jié)構(gòu)，每個倉格為15o，為布置雙密封結(jié)構(gòu)，每個倉格又分隔為兩格（見圖6-36），全部蓄熱元件分裝在24個模數(shù)倉格內(nèi)，每個模數(shù)倉格利用一個定位銷和一個固定銷與中心筒相連接。中心筒上下兩端分別用M52和M42合金鋼螺栓連接上軸和下軸，接長軸通過M42合金鋼螺栓與下軸連接，整體形成預(yù)熱器的旋轉(zhuǎn)主軸。相鄰模數(shù)倉格用螺栓互相連接。熱段蓄熱元件由頂部裝入，冷段蓄熱元件由模數(shù)倉格外周上所開設(shè)的門孔裝入。轉(zhuǎn)子上下端最大直徑處所設(shè)的弧形T型鋼為旁路密封零件。

第57頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四2）蓄熱元件熱段蓄熱元件由壓制成特殊波形的碳鋼板構(gòu)成，按模數(shù)倉格內(nèi)各小倉格的形狀和尺寸，制成各種規(guī)格的組件，每一組件都是由一塊具有垂直大波紋和擾動斜波的定位板，與另一塊具有同樣斜波的波紋板一塊接一塊地交替層疊捆扎而成。鋼板厚0.6mm。見圖6-37。冷段采用低合金耐腐蝕鋼蓄熱元件，也按倉格的形狀和尺寸制成各種規(guī)格的組件，每一組件都是由一塊具有垂直大波紋的定位板與另一塊平板交替層疊捆扎而成（見圖6-38）。

所有蓄熱元件組件均用扁鋼、角鐵焊接包扎，結(jié)構(gòu)牢固，并可顛倒放置。如冷段蓄熱元件下緣遭受腐蝕，檢修時取出，清理后顛倒再重新放入轉(zhuǎn)子內(nèi)使用，直至深度腐蝕。當蓄熱元件嚴重腐蝕并影響排煙溫度或運行安全時，需將冷段蓄熱元件更換。

第58頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第59頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四3）殼體呈九邊形，由三塊主殼體板、兩塊副殼體板和四塊側(cè)殼體板組成。主殼體板Ⅰ、Ⅱ與下梁與上梁連接，通過主殼體板上的四個立柱，將預(yù)熱器的絕大部分重量傳遞給鍋爐構(gòu)架，主殼體板內(nèi)設(shè)圓弧形軸向密封裝置，外側(cè)有若干調(diào)節(jié)點，可對密封裝置的位置進行調(diào)整。副殼體板沿寬度方向分成三段，中間段可以拆去，是安裝時吊入模數(shù)倉格的大門。副殼體板上有四個立柱，可傳遞部分重量至構(gòu)架。側(cè)殼體板布置在45o和25o方位，每臺預(yù)熱器有四塊，其中一塊設(shè)有安裝驅(qū)動裝置的機座框架，靠爐后設(shè)有一塊更換冷段蓄熱元件的檢修門。每塊側(cè)殼體板上都有人孔，以便對軸向密封裝置進行調(diào)整和維修。

第60頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四

主殼體板Ⅰ、Ⅱ和副殼體板的立柱下面設(shè)有膨脹支座，以適應(yīng)預(yù)熱器殼體徑向膨脹。膨脹支座采用三層復(fù)合自潤滑材料的平面摩擦副作為膨脹滑動面。此外，在每對膨脹支座的內(nèi)側(cè)還裝有擋塊，限制預(yù)熱器的水平位移，并作為殼體徑向膨脹的導(dǎo)向塊。主、副殼體板下部外側(cè)均設(shè)有一個“牛腿”，以供安裝時放置千斤頂、調(diào)整膨脹支座的墊片用。4）梁、扇形板及煙風道上、下梁與主殼體板Ⅰ、Ⅱ連接，組成一個封閉的框架，成為支承轉(zhuǎn)動件的主要結(jié)構(gòu)。上、下梁分隔了煙氣和空氣，上、下部小梁又將空氣分隔成一次風和二次風，分別形成煙氣和一、二次風進、出口通道。上、下梁和上、下小梁裝有扇形板，扇形板與轉(zhuǎn)子徑向密封片之間形成了預(yù)熱器的主要密封-徑向密封。扇形板可作少量調(diào)整。它與梁之間有固定密封裝置，分別設(shè)在煙氣側(cè)和二次風側(cè)。

第61頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四下梁斷面似雙腹板梁，下梁中心放置推力軸承，支承全部轉(zhuǎn)動重量。梁的兩端分別焊接在由主殼體板Ⅰ、Ⅱ立柱延伸到厚鋼板上。下梁中心部分設(shè)有加強的支承平面，供檢修時放置千斤頂用，以頂起轉(zhuǎn)子對推力軸承進行檢修。下部小梁斷面呈矩形，為空心梁，一端與下梁相連，另一端與主殼體板Ⅲ底部相連。每塊冷端扇形板有三個支點，全部支承在下梁和下部小梁上。每個支架采用不同厚度的墊片組合，可對扇形板的位置略加調(diào)整，以適應(yīng)密封的要求。下梁及下部小梁上裝有導(dǎo)向桿，每塊扇形板2只，可防止扇形板子煙風壓差下的水平移動。下軸周圍由超細玻璃棉構(gòu)成填料式密封。

第62頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四上梁斷面呈船形，中心部位放置導(dǎo)向軸承。梁的兩端座落在主殼體板的頂端。上部小梁斷面呈矩形，為空心梁，一端與上梁相連，另一端與主殼體板Ⅲ頂部相連。每塊熱端扇形板也有三個支點，內(nèi)側(cè)一點，外側(cè)兩點，內(nèi)側(cè)支點是一個滾柱，支承在中心密封筒上，而中心密封筒則吊掛在導(dǎo)向軸承的外圈上，可隨主軸熱膨脹而上下移動，從而保證了熱端扇形板內(nèi)側(cè)可“跟蹤”轉(zhuǎn)子變形，避免徑向密封片內(nèi)側(cè)的過度磨損。外側(cè)兩個支點通過吊桿與控制系統(tǒng)中的執(zhí)行機構(gòu)相連，運行時由該系統(tǒng)對熱端扇形板進行程序控制，自動適應(yīng)轉(zhuǎn)子“蘑菇狀”變形。上梁及上部小梁也裝有防止扇形板水平移動的導(dǎo)向桿，每塊扇形板2只。上軸周圍的中心密封筒，由金屬“Ω”結(jié)構(gòu)的密封圈及空氣密封裝置構(gòu)成密封系統(tǒng)?？諝饷芊庋b置的管道接至一次風機出口，維持密封裝置中空氣壓力高于預(yù)熱器出口的空氣壓力。第63頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四上、下部煙道及風道壁上分別設(shè)有人孔門。下部煙風道內(nèi)還設(shè)有供檢修行走的調(diào)節(jié)平臺。5）密封系統(tǒng)本預(yù)熱器采用先進的徑向-軸向及徑向-旁路雙密封系統(tǒng)，雙密封系統(tǒng)就是每塊扇形板在轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動的任何時候至少有兩塊徑向和軸向密封片與軸向密封裝置相配合，形成兩道密封。這樣，密封處的壓降減少一半，從而降低漏風。密封周界較短，效果好。見圖6-39（P169）。徑向密封片厚2.5mm，用耐腐蝕鋼板制成，沿長度方向分成兩段。用螺栓連接在模數(shù)倉格的徑向隔板上。由于密封片上的螺栓孔為腰形孔，徑向密封片的高低位置可以適當調(diào)整。第64頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四軸向密封片由厚2.5mm的耐腐蝕鋼板制成，也用螺栓連接在模數(shù)倉格的徑向隔板上，沿轉(zhuǎn)子的徑向可以調(diào)整。見圖6-40。徑向密封：防止和減少空氣沿轉(zhuǎn)子的上下端漏到煙氣側(cè)。主要由密封扇形板、徑向密封片和間隙調(diào)整裝置組成。軸向密封：轉(zhuǎn)子與外殼之間有較大的空間。環(huán)向密封：包括轉(zhuǎn)子外周上下端處的旁路和中心筒密封。

第65頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四6）電驅(qū)動裝置空氣預(yù)熱器采用下軸中心驅(qū)動方式，電驅(qū)動裝置采用兩個獨立電源的電動機。主驅(qū)動電機采用廠用電源，輔助驅(qū)動電機采用保安電源。主輔驅(qū)動電機連鎖保護。主輔驅(qū)動電機啟動時為變頻調(diào)速啟動。7）導(dǎo)向與推力軸承及其潤滑導(dǎo)向軸承采用雙列向心球面滾子軸承，內(nèi)圈固定在上軸套上，外圈固定在導(dǎo)向軸承座上，隨著預(yù)熱器主軸的熱膨脹，導(dǎo)向軸承座可在導(dǎo)向軸承外殼內(nèi)作軸向移動，導(dǎo)向軸承配有空氣密封座，可接入密封空氣對導(dǎo)向軸承進行密封和冷卻，同時還采用U型密封環(huán)進行第二道密封，徹底解決了導(dǎo)向軸承處的密封問題。軸承外殼支承在上梁中心部分，軸承采用油浴潤滑，導(dǎo)向軸承座通過四個吊桿螺栓與中心密封筒相連，使其與軸承座同時隨主軸膨脹而移動。導(dǎo)向軸承座上留有裝吸油及供油管道位置，并設(shè)有放油管、熱電阻的接口。

第66頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四

推力軸承采用推力向心球面滾子軸承，內(nèi)圈通過同軸定位板與下軸固定，外圈坐落在推力軸承座上，推力軸承座通過36個M48×390合金鋼螺栓緊固在下梁底面。軸承采用油浴加循環(huán)油潤滑，潤滑油為150號極壓工業(yè)齒輪油，容量約為200升，推力軸承座上設(shè)有進油口、出油口、放油口、通氣孔、油位計以及熱電阻的接口。導(dǎo)向與推力軸承分別采用兩種類型的稀油站裝置。導(dǎo)向軸承稀油站置于上梁外側(cè)，為安全可靠運行，采用雙泵結(jié)構(gòu)，一泵運行，一泵備用。進油管與導(dǎo)向軸承回油管相連，出油管與導(dǎo)向軸承進油管相連，組成一半封閉油循環(huán)系統(tǒng)。

第67頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四9）消防及清洗裝置每臺預(yù)熱器煙氣側(cè)熱端和冷端各裝有一根Φ159×12固定式清洗管。按轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向，清洗管裝在靠近煙氣側(cè)的起始邊，以便清洗水從煙側(cè)灰斗排出。清洗管上裝有一系列不同直徑的噴嘴，從而保證清洗效果。清洗介質(zhì)為常溫工業(yè)水，P=0.59MPa，如果采用60～70℃溫水清洗效果更好。清洗管兼作消防用。10）預(yù)熱器紅外線火災(zāi)監(jiān)測系統(tǒng)火災(zāi)監(jiān)測系統(tǒng)是用來監(jiān)測預(yù)熱器內(nèi)部是否存在火災(zāi)隱患的設(shè)備。在正常情況下，空預(yù)器內(nèi)部煙側(cè)溫度一般在400℃左右。火災(zāi)監(jiān)測系統(tǒng)能隨時監(jiān)控空氣預(yù)熱器內(nèi)部的溫度分布，并在空氣預(yù)熱器溫度過高，偏離正常運行及火災(zāi)發(fā)生的早期能夠及時報警。

第68頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四4．啟動及試運行（1）啟動首次啟動以及每次啟動前，都必須保證：空氣預(yù)熱器內(nèi)無人或工具等雜物。經(jīng)專人檢查后，將所有人孔，檢查孔嚴密關(guān)閉。用盤車手輪將預(yù)熱器轉(zhuǎn)動，應(yīng)無異?，F(xiàn)象，再用輔助驅(qū)動電機低速盤轉(zhuǎn)預(yù)熱器數(shù)圈。導(dǎo)向及推力軸承油位正常，油溫低于55℃，各潤滑系統(tǒng)的冷卻水循環(huán)正常，如果油溫超過55℃，應(yīng)手動啟動油泵，使溫度降低至規(guī)定范圍內(nèi)并檢查原因。減速機油位正常。熱端、冷端徑向密封以及軸向密封間隙已調(diào)整好，熱端徑向密封控制系統(tǒng)（包括傳感器和執(zhí)行機構(gòu)）已調(diào)整好并置于上限位置。吹灰裝置、清洗管道處于備用狀態(tài)。指示儀表及控制，動力回路都工作正常。第69頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四（2）試運行預(yù)熱器安裝完畢后，應(yīng)在冷態(tài)下運行4小時，每次大修后也應(yīng)冷態(tài)運行2～4小時。試運行前除按（1）要求準備啟動外，還應(yīng)通過短暫接通驅(qū)動電機，檢查轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向是否與圖紙一致。試運行期間應(yīng)按5.正常運行巡視的要求，逐項檢查，并作必要記錄，如有異常，應(yīng)停止運行檢查原因，消除缺陷后再進行試運轉(zhuǎn)。

第70頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四5．正常運行巡視預(yù)熱器運行中，運行人員應(yīng)對相關(guān)指示儀表非常仔細地進行監(jiān)視，因這些儀表的任何異常顯示，都是預(yù)熱器不正常的信號，例如預(yù)熱器中的煙風進出口壓降持續(xù)不斷地增大，并且已不能靠加強吹灰使其恢復(fù)，則表明預(yù)熱器蓄熱元件沾污和堵塞情況加劇，需要在下次停爐期間進行水清洗。又如當熱風溫度和排煙溫度陡然升高，而且超過正常溫度50℃以上時，則很可能是在預(yù)熱器內(nèi)部著火（即二次燃燒），運行人員需要立即采取緊急措施。鍋爐運行時，煙風進口溫度和壓力應(yīng)符合設(shè)計要求，下列表盤指示可供監(jiān)視時參考：導(dǎo)向軸承溫度：<55℃推力軸承溫度：<55℃熱端扇型板密封間隙指示值：0第71頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四運行人員在例行的巡回檢查中，還應(yīng)對下列各項進行觀察和檢查：檢查預(yù)熱器運轉(zhuǎn)時有無異常噪音。減速機油位應(yīng)正常，溫度不超過60℃；主電機工作時，輔助電機應(yīng)該不轉(zhuǎn)。無異常振動，漏油及煙氣泄露現(xiàn)象。導(dǎo)向推力軸承油位正常，無漏油現(xiàn)象，油冷卻器冷卻水暢通，出口水溫不低于30℃；觀察就地表盤上所有指示的導(dǎo)向及推力軸承溫度（應(yīng)在55℃以下）以及熱端扇形板密封間隙指示值。

第72頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四6．停車（1）鍋爐熱備用如果鍋爐僅作短期停爐（切斷燃料，關(guān)閉送引風機）處于熱備用狀態(tài)時，為避免鍋爐熱損失，通常關(guān)閉煙道擋板，這就造成了預(yù)熱器內(nèi)熱滯留，增加了預(yù)熱器的著火（二次燃燒）的危險性。運行人員應(yīng)按下列程序操作：停爐前進行一次吹灰；維持預(yù)熱器運轉(zhuǎn)；嚴密監(jiān)視預(yù)熱器煙氣進口和空氣出口處的溫度溫度指示，因為一旦預(yù)熱器著火，隨著熱氣流上升，裝在預(yù)熱器上部的溫度測點會顯示溫度持續(xù)上升的趨勢；為避免不必要的空氣泄漏進預(yù)熱器，不應(yīng)打開人孔門。

第73頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四（2）正常停爐如果鍋爐要停運較長的時間直至冷爐狀態(tài)，應(yīng)按下列程序操作：停爐前進行一次吹灰，負荷減至60％時再吹一次；在燃燒器停運后，維持預(yù)熱器繼續(xù)運轉(zhuǎn)，出口溫度降低至150℃以下時，方可停預(yù)熱器；預(yù)熱器停運后，確認導(dǎo)向及推力軸承溫度在45℃以下，可以停油循環(huán)和冷卻水；當風機還在運行時，應(yīng)監(jiān)視煙氣和空氣出口溫度，當風機停運后應(yīng)監(jiān)視煙氣進口和空氣出口溫度，防止預(yù)熱器著火；如果預(yù)熱器需要清洗，應(yīng)在停爐后預(yù)熱器進口溫度低于200℃以下時進行，清洗完畢可以利用鍋爐余熱干燥蓄熱元件。

第74頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四7．吹灰對預(yù)熱器受熱面進行吹灰是使其安全經(jīng)濟運行所必須的，吹灰的頻率取決于預(yù)熱器的沾污情況（積灰情況），最初可每24小時進行一次，連續(xù)運行后視實際情況減少或增加吹灰的次數(shù)。在燃料種類有較大的改變時，以及鍋爐啟動、停爐或負荷低于50％時，推薦采取以下措施：盡可能地縮短燃油時間；加強吹灰，每4～8小時一次；采用蒸汽加熱器方法提高進口空氣溫度，使冷端受熱面保持在露點溫度以上。吹灰管道上的閥門必須關(guān)閉嚴密，以防止泄漏引起受熱面局部堵塞。

第75頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四8清洗若空氣預(yù)熱器積灰嚴重，停爐時就需要對空氣預(yù)熱器進行清洗，清洗的介質(zhì)為水。

第76頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四

當受熱面上沉積物不能除去且預(yù)熱器煙風阻力已比設(shè)計值高出70～100毫米水柱時，正常停爐時，需對預(yù)熱器進行一次清洗。（1）清洗方法清洗在停爐后進行；在預(yù)熱器前的煙氣溫度降到200℃下進行，同時關(guān)閉煙氣進口和空氣出口擋板；將預(yù)熱器底部灰斗積灰除空，打開排水孔門；清洗水最好采用60～70℃溫水，P=0.59MPa，無熱水水源采用常溫水,每臺預(yù)熱器清洗管應(yīng)同時投入；如遇酸性沉積物時，在水中加入苛性鈉以提高清洗效果；如果清洗時有吹灰蒸汽可利用，建議打開吹灰器閥門。清洗后受熱面必須進行徹底的干燥，一般可將煙道擋板打開，利用鍋爐余熱進行干燥，干燥4～6小時，隨后仔細檢查干燥狀況；清洗管道閥門必須嚴密關(guān)閉，防止泄露。

第77頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四9．腐蝕當換熱元件壁溫低于露點溫度時，酸液凝結(jié)量隨壁溫的降低而不斷增加。顯然，換熱元件的腐蝕速度也不斷加速，最大腐蝕率的壁溫比露點溫度低2045℃。為有效地控制和減緩冷端換熱元件的腐蝕，必須避免空預(yù)器在“冷端綜合溫度”(煙氣出口溫度+空氣入口溫度)低于建議的最低值下長時間運行。因省煤器或暖風器故障產(chǎn)生的水汽泄入會提高煙氣的露點，加以燃料未燃顆粒的帶入會進一步加速換熱元件的腐蝕。為防止換熱元件的快速腐蝕，對發(fā)生泄漏的管路應(yīng)及時修復(fù)。

第78頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四10．火災(zāi)防御11．潤滑12．回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器運行中的問題（1）驅(qū)動電機電流異常升高

正常運行時，主驅(qū)動電機電流應(yīng)穩(wěn)定在額定電流范圍之內(nèi)的某一數(shù)值，其波動幅度±1.5A。如果電流突然出現(xiàn)大幅波動，其頻率約為每半分鐘一次，并伴有撞擊摩擦聲，則很有可能是異物落入轉(zhuǎn)子端面，或轉(zhuǎn)子中某些零件松脫凸出轉(zhuǎn)子端面造成與扇形板相擦。在預(yù)熱器前的煙道溫度低于200℃之前，不能停轉(zhuǎn)預(yù)熱器。如果電流已超過額定電流值，而且無緩和趨勢，則應(yīng)緊急停爐，關(guān)閉預(yù)熱器前煙風擋板，盡一切可能維持預(yù)熱器轉(zhuǎn)動，直至預(yù)熱器前煙溫低于200℃。第79頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四如果出現(xiàn)電流擺動，波動頻率為每秒一次，很可能是冷端扇形板或熱端扇形板或軸向密封裝置調(diào)整不合適，造成與密封片相擦而引起。這種情況往往出現(xiàn)在安裝或大修后初次投運時期，此時應(yīng)設(shè)法找出是哪塊扇板或軸向密封裝置的預(yù)留間隙過小，以便在停爐時重新調(diào)整。如果電流最大值并未超過額定值，但在電流波動很大的情況下長期運行，會造成密封片、扇形板及軸向密封裝置的嚴重磨損。驅(qū)動電機電流增大也可能是導(dǎo)向或推力軸承損壞的征兆，此時通常伴有軸承油溫異常升高、轉(zhuǎn)子下沉、徑向密封片與冷端扇形板相磨擦等現(xiàn)象。出現(xiàn)這種情況時應(yīng)緊急停爐，并維持預(yù)熱器轉(zhuǎn)動，直至入口煙溫降至200℃以下。第80頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四（2）預(yù)熱器突然停轉(zhuǎn)

如果驅(qū)動電機電流正常，表明電機仍在轉(zhuǎn)，說明是減速機故障。如果此時驅(qū)動電機電流趨于最大值甚至跳閘，說明預(yù)熱器負荷很大，通常是外來異物將密封間隙卡住或是導(dǎo)向、推力軸承損壞。在運行中預(yù)熱器停轉(zhuǎn)，應(yīng)盡一切可能盡快恢復(fù)其轉(zhuǎn)動，可以手盤預(yù)熱器，也可以打開側(cè)殼體板上的入孔門或打開蓄熱元件殼體上的更換蓄熱元件門孔，用撬杠撥動轉(zhuǎn)子，使預(yù)熱器轉(zhuǎn)動。如果能人力盤動一周以上，可以對主驅(qū)動電機強行合閘1～3次。在采取上述措施時應(yīng)盡快找出停轉(zhuǎn)原因，盡快消除缺陷恢復(fù)正常運行。如需停爐，必須在預(yù)熱器前煙氣溫度降至200℃以下時方可停轉(zhuǎn)預(yù)熱器。采取上述措施仍不能啟動轉(zhuǎn)子，應(yīng)立即關(guān)閉預(yù)熱器煙氣進口及熱風出口擋板，停運同側(cè)送引風機，降低負荷，直至停爐。

第81頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四（3）軸承溫度異常升高

軸承溫度超過55℃時，油循環(huán)系統(tǒng)會自動啟動油泵進行循環(huán)和冷卻。如果因油循環(huán)系統(tǒng)漏油、油質(zhì)惡化或軸承本身損壞等原因而造成油溫不能下降時，應(yīng)對整個油系統(tǒng)進行檢查，觀察冷卻水流及水溫，觀察油溫度計、視流計、壓力表及軸承箱內(nèi)油位。如上述部位正常，油溫持續(xù)上升到70℃時，系統(tǒng)將發(fā)出超溫報警。一旦油溫超過85℃，預(yù)熱器應(yīng)立即停止運行。

第82頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四空氣預(yù)熱器剖面圖

第83頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四空氣預(yù)熱器立體結(jié)構(gòu)示意圖第84頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第85頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第86頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第87頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第88頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第89頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第90頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第91頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第92頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第93頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四第94頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風：徑向漏風占2/3；其次是環(huán)向；最小是軸向冷段漏風比熱段大第95頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四燃燒設(shè)備一、爐膛的設(shè)計應(yīng)滿足下列要求：1）合理布置燃燒器，使燃料能迅速著火，并有良好的爐內(nèi)空氣動力場，使各壁面熱負荷均勻，即要使火焰在爐膛的充滿程度好，減少氣流的死滯區(qū)和旋渦區(qū)，且要避免火焰沖墻，避免結(jié)渣。2）爐膛要有足夠的容積和高度，保證燃料在爐內(nèi)的停留時間，完全燃燒。能夠布置合適的蒸發(fā)受熱面，滿足鍋爐容量的需要；同時保證爐膛出口溫度合適，爐膛出口及以后的受熱面不結(jié)渣和安全工作。3）爐膛結(jié)構(gòu)緊湊，金屬材料用量少；便于制造、安裝、檢修和運行。

第96頁，共108頁，2023年，2月20日，星期四

容積熱負荷:每小