本設(shè)內(nèi)容為25mT型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要的承重構(gòu)件是梁在

:Thedesignof25mTBeamBridgeisthemainloadbearingmemberofTtypeTbeam.Bendingmomentofthestructurewillbeinallin,Tbeambridgecanusestructuralcharacteristicmorefullytoythereinforcingsteelbarandconcretecompressivestrengthandtensilestrength,sothatthesafetyandreliabilityofthebridgetogetbetterprotection.Inthisdesign,inaccordancewiththerequirementsofteacherswemainlyusesoftwaredoctorbridgemodelingdatainputdataoutputofthebridge,togetthedesiredresultofdata.Inthedesignstage,themaintasksofthestructurearemodeling,inputtheconstructionstage,steelbeaminput,etc.Whilelearningthenewsoftware,learningmoreaboutbridgeknowledge.Inthedesignandconstructionprocess,themainuseoftheposttensioningmethod,tensioningtendons.Inaccordancewiththerelevantrequirementsspecificationdesigndrawingsstrictdesigncalculation.Thisisnotonlywearelearningsomeoftasks,butalsoourfutureworktotheirownstandards.Throughthisgraduationdesign,wecangenmoreuseful,whichisbeforegraduation,themostimportantofalearningprocess,andlearningisanimportantprocessofdeepeningand： 第一章方案比 方案比選的原 方案一：25m簡(jiǎn)支T 方案二：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)...................................................................................................方案三：T型剛構(gòu) 本章小 第二章設(shè)計(jì)原始資 T型橋面尺寸布 截面細(xì)部尺寸的確 主要設(shè)計(jì)參數(shù)指 截面幾何特征計(jì) 截面型芯至上緣距離為 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo) 本章小 第三章主梁內(nèi)力計(jì) 恒載內(nèi)力計(jì) 沖擊系數(shù)和車道折減系 沖擊系數(shù)計(jì) 折減系數(shù)計(jì)算 橫向分布系數(shù)計(jì) 活載內(nèi)力的計(jì) 人群荷載效應(yīng)計(jì) 車道荷載效應(yīng)計(jì) 主梁內(nèi)力效應(yīng)計(jì) 本章小 第四章預(yù)應(yīng)力鋼束估算與布 按承載能力極限狀態(tài)估算 正常使用能力極限狀 鋼束布置設(shè)計(jì)參 本章小 第五章預(yù)應(yīng)力損失計(jì) 預(yù)應(yīng)力損失種 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損 錨具變形鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批時(shí)混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批時(shí)混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損 混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損 預(yù)加力計(jì)算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯 本章小 第六章結(jié)構(gòu)安全性驗(yàn) 階段截面幾何特 階段內(nèi)力累 階段施工組合應(yīng) 持久狀況下正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn) 長(zhǎng)效效應(yīng)組合驗(yàn) 短期效應(yīng)組合驗(yàn) 持久狀況下預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合應(yīng)力驗(yàn) 承載能力極限狀態(tài)基本組合正截面應(yīng)力驗(yàn) 確定受壓區(qū)的高 驗(yàn)算截面承載能 預(yù)應(yīng)力鋼束最大拉應(yīng)力驗(yàn) 本章小 結(jié)論 致謝 參考文獻(xiàn) 方案比選的原

第一案比橋梁結(jié)構(gòu)的方案設(shè)計(jì)方案比選中，主要考慮建橋地址的地質(zhì)地形因素，綜合考慮梁性的要求。所比選的方案中選擇一個(gè)最能滿足符合以上建橋條件的方案作為施工方案，進(jìn)行內(nèi)里計(jì)算，方案設(shè)計(jì)。滿通需求的要求，跟地區(qū)未來(lái)的發(fā)展要符合方案一：25m簡(jiǎn)支T利用T鋼筋的抗拉性能，從而可以減少相應(yīng)構(gòu)建的使用。同時(shí)我們知道T型 利用T鋼筋的抗拉性能，從而可以減少相應(yīng)構(gòu)建的使用。同時(shí)我們知道T型 1.3方案二：預(yù)應(yīng)力混凝土連0.5~0.736+53+36125m方案三：T型剛構(gòu)該方案采用36+53+36mT型剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)，T型剛構(gòu)橋?qū)儆诔o定結(jié)構(gòu)，外形美觀， 經(jīng)過(guò)以上方案的比較研究，選擇方案一為使用方案本章小結(jié)從造價(jià)施工等方面進(jìn)行了比較，最終我們選擇25m簡(jiǎn)支T型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)作為最終的第二計(jì)原始資T型橋面尺寸布置橋面：2×11.25m截面細(xì)部尺寸的確T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪荷載的能力，要滿足主梁受彎矩時(shí)翼板受壓強(qiáng)度要求。本設(shè)計(jì)T梁翼板厚度為160mm，翼板根部加厚到250mm，用來(lái)抵抗翼緣1/15200mm。面積的10%到20%為宜。本設(shè)計(jì)方案中，初擬馬蹄尺寸寬度為480mm，高度為200mm，馬200mm，以減少局部應(yīng)力的作用。主要設(shè)計(jì)參數(shù)指2-1路基寬度23.0（分離式路基橋面寬度斜交角0、15、5梁間距預(yù)制梁長(zhǎng)中跨：24.50預(yù)制梁高2-21232-456789截面幾何特征計(jì)截面型芯至上緣距離為其中：AiYi

yAiyi

(2-ks

A

(2-截面重心至 點(diǎn)距離

ks

A

(2-當(dāng)ρ﹥0.5時(shí)候，認(rèn)為截面設(shè)計(jì)合理。換算慣矩0.333

ksh

(2-2-3點(diǎn)號(hào)高度靜矩122-345本章小結(jié)恒載內(nèi)力計(jì)

第三梁內(nèi)力計(jì)3-111-2.706e--2.675e-12-2.706e--22-2.053e-23-2.053e--33-1.670e-34-1.670e--44-6.463e-45-6.463e--55-4.191e-56-4.192e--66-6.358e-67-6.358e--77-3.207e-78-3.207e--88-2.231e-89-2.231e--991.955e-91.955e--5.939e-5.939e--1.550e-1.550e--1.875e-1.875e--3-1.364e-1.364e--2.229e---2.229e--1.730e---1.730e--1.765e---1.765e--1.228e---1.228e--1.526e---1.526e--3.140e---3.140e---1.386e---1.385e--2.613e---2.613e-2.469e--2.469e-1.953e--1.953e-1.124e--1.124e--2.491e-沖擊系數(shù)和車道折減系沖擊系數(shù)計(jì)車道基頻決定了沖擊系數(shù)，即要算沖擊系數(shù)首先得算出基頻。基頻計(jì) 如下f

(3-m

(3-

折減系數(shù)計(jì)算20.78，四車道折減系數(shù)為0.67，但折減后的值不得小于兩行車隊(duì)歩載時(shí)的計(jì)算結(jié)果。本設(shè)計(jì)中，折減系數(shù)取值橫向分布系數(shù)計(jì)IT,TcbI3I iil

(3-其中：biti1#2#3#4#1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#3-1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#2,2,自動(dòng)計(jì)入車道折減等級(jí):汽車超-20級(jí)人群集度:3.500人行道分隔帶車行道分隔帶車行道分隔帶人行 1123456789活載內(nèi)力的計(jì)人群荷載效應(yīng)計(jì)3-41112-3-2223-3334-4445-5556-6667-7778-8889-999----9.625e-9.625e-----3---------車道荷載效應(yīng)計(jì)5MaxM輸出即可。表3- 1號(hào)梁汽車荷載效1112-2223-3334-4445-3-5556-6667-77-78-88-89-99-9----------------------3------表3- 2號(hào)主梁汽車荷載效1112-2223-3334-4445-5556-6667-77-78-88-89-99-3-9--------------------------3--表3- 3號(hào)主梁汽車荷載效kN1112-2223-3334-4445-5556-6667-77-78-88-89-99-9----------3-kN-----------------表3- 4號(hào)主梁汽車荷載效kN1112-2223-3334-3-kN4445-5556-6667-77-78-88-89-99-9--------------------3-kN-------表3- 5號(hào)主梁汽車荷載效kN1112-2223-3334-4445-5556-6667-77-78-88-3-kN89-99-9-------------------------3-kN--3.5主梁內(nèi)力效應(yīng)計(jì)算0Sud01.2SGK1.4SQ1k其中0為結(jié)構(gòu)的重要性系SudSGKSQ1k為汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）

(3-表3- 主梁內(nèi)力效應(yīng)計(jì)kN118.422e--3.362e-128.422e--228.231e-238.231e--338.668e-348.668e--448.962e-458.962e--558.107e-568.107e--668.057e-678.057e--777.321e-787.321e--3-kN888.061e-898.061e--998.363e-98.363e--5.468e-5.468e--4.444e-4.444e---6.151e-6.151e-5.405e--5.405e-4.878e--4.878e-6.641e--6.641e-5.605e--5.605e-5.045e--5.045e-1.016e--1.016e-9.666e--9.666e-9.303e--9.303e-3.749e--3.749e--4.617e--3-kN-4.617e--2.501e---2.501e--4.361e---4.361e--3.184e-本章小本章主要進(jìn)行了主梁作用效應(yīng)的計(jì)算，包括恒載和活載的計(jì)算，其中活載又分為人應(yīng)。在這之中，計(jì)算活荷載作用下的橫向分布系數(shù)。最后，通過(guò)主梁控制截面的變化，進(jìn)行作用效應(yīng)的組合。第四應(yīng)力鋼束估算與布預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置是關(guān)乎橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容之一，使預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)按承載能力極限狀態(tài)估算fcd同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)pd，鋼束數(shù)的估算為：n ahfpd

(4-其中：Md——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩承載能力極限狀態(tài):單位n=34-112.09e-002003004005004-60070080090000000000000000000000000000000001.98e-0正常使用能力極限狀 n MkC1Apfpk(ksep

(4-其中：Mk——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合C1——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路-I正常使用極限狀態(tài):單位m2。4-2123456789鋼束布置設(shè)計(jì)參鋼絞線采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa，控制應(yīng)力0.75σcon=0.75fpk，單股控制85%7天后，方可張鋼束順序?yàn)殇撌鴷r(shí)兩端對(duì)稱，均勻，采用力和引伸量雙控第五章預(yù)應(yīng)力損失計(jì)預(yù)應(yīng)力損失種預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損l1con1e(kx) (5-l1表示鋼束摩擦應(yīng)力損失值lEp/lEp/l

lf

(5-d0為端錨下控制應(yīng)在反向摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距離端x處的錨具變形鋼束回縮損失為1/22d(lf在反向摩擦影響長(zhǎng)度外，錨具變形鋼束回縮損失l/2

)lfx,l

dl

(5-預(yù)應(yīng)力鋼筋分批時(shí)混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損l4

(5-

Np0Mp

(5-EpiNp0Mp0預(yù)應(yīng)力鋼筋分批時(shí)混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損l4Ep

(5-l4表示分批時(shí)混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損 0.52pe0.26

(5-l

f

混凝土收縮引起的預(yù)應(yīng)力損0.9Epcs(t,t0)Eppc(t,t0 l

,p115p

1

(5-75%t0=28t無(wú)窮大。預(yù)加力計(jì)算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯 1

(5- l l5-1-0-------------------------------------------------------------------------------5---------------------------------------------------------------------------------------------本章小結(jié)第五章結(jié)構(gòu)安全性驗(yàn)階段截面幾何特表6-1階段截面幾何特截面面積截面高度中性軸高112233445566778899階段內(nèi)力累6-2剪力軸力11-22-3344556677-88-99--------------------------階段施工組合應(yīng)6-3施工階段應(yīng)力驗(yàn)算11---006-是是是是112---00是是是是是是22---00是是是是113---00是是是是是是33---00是是是是114-----00是是是是是是44-----00是是是是115-----00是是是是是是55-----00是是是是116-----00是是是是是是66-----00是是是是117-3.15E---00是是是是是是77-3.15E---00是是是是118-1.21E-6---00是是是是是是88-1.21E---00是是是是119-2.07E---00是是是是是是99-2.07E---00是是是是11-9.49E---00是是是是是是-9.49E---00是是是是11-2.16E---00是是是是是是-2.16E---00是是是是11-6.44E---00是是是是是是-6.44E---00是是是是11-8.19E---00是是是是是是-8.19E---00是是是是11-8.13E---00是是是是是是6--8.13E---00是是是是11-6.30E---00是是是是是是-6.30E---00是是是是11-1.26E---00是是是是是是-1.26E---00是是是是11-4.54E---00是是是是是是-4.54E---00是是是是1122-3.58E---00是是是是是是22-3.58E---00是是是是11-3.93E---00是是是是是是-3.93E---00是是是是11-8.27E---00是是是是是是-8.27E---006-是是是是11-----00是是是是是是-----00是是是是11-----00是是是是是是-----00是是是是11-8.92E---00是是是是是是-8.92E---00是是是是11---00是是是是是是---00是是是是11---00是是是是是是---00是是是是11---00是是是是是是持久狀況下正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn)長(zhǎng)效效應(yīng)組合驗(yàn)6-4正應(yīng)力1100是是2200是是335.70E-00是是44-00是是55-00是是66-00是是7700是是8800是是9900是是00是是00是是6-00是是00是是00是是00是是00是是00是是200是是00是是00是是-00是是-00是是-00是是006-是是00是是短期效應(yīng)組合驗(yàn)tp0.6

(6-42422

cs2

(6-

NpMpy

Mg1Mg1MsMg1InnI0nVg1Sn(VsVg1)S0VpSnIn I0 Inn

(6-6-5正應(yīng)力主應(yīng)力11--00-是是是22-9.14E---00-是是是33--00-是是是44--6-00-是是是55--00-是是是66--00-是是是77--5.88E-00-是是是88--3.49E-00-是是是99--1.58E-00-是是是--00-是是是--00-是是是--00-是是是--00-是是是--00-是是是--00-是是是--9.38E-00-是是是6---4.09E-00-是是是--2.09E-00-是是是--2.46E-00-是是是--4.72E-00-是是是--00-是是是--00-是是是--2.59E-00-是是是--2.17E-00-是是是--00-是是是持久狀況下預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合應(yīng)力驗(yàn)持久狀況下預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合應(yīng)力驗(yàn)算是正截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行的驗(yàn)算。

kcpt0.5

(6-

Mg1MkMg1

Np

(6- Mk6-正應(yīng)力主應(yīng)力11-是是是22-是是是33是是是44是是是55是是是6677是是是77是是是88是是是99是是是是是是是是是6-是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是6-是是是-是是是承載能力極限狀態(tài)基本組合