先簡支后連續(xù)預應力混凝土梁

先簡支后連續(xù)預應力混凝土T梁設計

--成安渝高速公路萬家村大橋畢業(yè)設計者：張陽學號：07300055指導教師：周翠英（教授）劉鎮(zhèn)（講師）校外指導教師：黃振英（工程師）李峰（工程師）專業(yè)：交通工程論文方向：橋梁設計設計內容：

1.橋梁形式選擇、跨長擬定、梁片數擬定

2.材料選用

3.T梁截面尺寸擬定

4.T梁各截面配束計算內容：1.T梁毛截面特性2.荷載組合效應3.鋼束估算4.預應力損失計算5.配束后主梁內力計算6.截面強度驗算7.抗裂驗算8.持久狀況應力驗算9.短暫狀況應力驗算10.撓度驗算設計依據：《公路橋涵設計通用規(guī)范》《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》3.《成安渝高速公路13-56段主線橋說明12.7》；4.《萬家村大橋地質勘查報告書》；5.《成安渝高速公路初步設計審查意見》；《成安渝高速公路詳勘外業(yè)驗收評審意見》；其它有關函件、紀要、協(xié)議、合同等主要技術標準1.設計荷載：公路-Ⅰ級。2.設計洪水頻率：1/100。3.結構設計基準期：100年。4.橋梁寬度：2×16.25m；工程概況橋跨布置：擬建萬家村大橋位于主線測設左幅里程ZK13+217～ZK13+488，中心樁號ZK13+353，橋長270m，橋孔跨布置形式為9x30m；右幅里程K13+217～K13+488，中心樁號K13+353，橋長270m，橋孔跨布置形式為9x30m。上部結構為預應力砼簡支T梁，下部結構為樁基礎。地形地貌：該橋址屬低山丘陵和山間溝谷地貌，地勢相對變化較大，高程530~570米，相對高差約40米，地表多為果園及旱地和房屋。地層巖性：經地質測繪及勘探揭示，橋址區(qū)主要地層有第四系人工堆積層（Q4me）、坡洪積層（Q4dl+pl）粉質粘土、坡殘積（Q4dl+el）粉質粘土、下臥白堊系中上統(tǒng)夾關組（K1c）砂巖、砂質泥巖和侏羅系上統(tǒng)蓬萊鎮(zhèn)組（J3p）砂質泥巖、砂巖等。地質構造：橋址區(qū)位于成都平原東側和龍泉山西側，龍泉山西麓斷裂距該橋較近，與線路相交于里程在K13+100左右。龍泉山西麓斷裂沿龍泉山西麓窯子壩、興龍鎮(zhèn)、洛帶鎮(zhèn)、文安一線發(fā)育，向兩側均延伸出區(qū)外，斷裂走向北40°東，斷面傾向南東，性質為逆斷層性質，兼右行走滑性質，北西盤為上白堊統(tǒng)灌口組（K2g），南東盤為上侏羅統(tǒng)蓬萊鎮(zhèn)組（J3p）。水文條件：橋址區(qū)內地表水一般發(fā)育有一條寬2－3m的小河流，流速較緩慢，水深小于1m。經取水樣化驗屬HCO3-—Ca2+型水，PH=7.20，礦化度414.0mg/L。地表水對砼無分解類腐蝕，在Ⅱ類環(huán)境下對砼無結晶類腐蝕。在鉆探深度內，地下水位埋深約0.00～18.40m，標高526.56～559.85m。橋址區(qū)地下水屬于孔隙潛水及基巖裂隙水。經取水樣化驗屬HCO3-－Ca2+型水，PH=7.21，礦化度566.3mg/L。地表水對砼無分解類腐蝕，在Ⅱ類環(huán)境下對砼無結晶類腐蝕。地質縱斷面圖上部結構技術指標公路等級高速公路橋梁寬度(m)33.0(整體式)汽車荷載等級公路-Ⅰ級行車道數雙向六車道橋面寬度(m)2×16.25跨徑(m)30單幅橋梁片數7片梁間距(m)2.4083預制梁高(m)2預制梁長（m）30預制梁最大吊裝重量(t)邊梁70.9，中梁73.4主要材料1、橋面鋪裝層：10cm瀝青砼鋪裝層+防水層；2、橋面現澆層：C40混凝土；3、混凝土材料：現澆連續(xù)梁采用C50砼；簡支轉連續(xù)T梁及箱梁預制部分與濕接縫均采用C50砼，渡槽梁體采用C40；4、普通鋼筋：Φ<12mm為R235鋼筋；Φ>12mm為HRB335鋼筋；5、Q235鋼板；6、預應力鋼筋：采用高強度低松弛Φj15.2預應力鋼絞線；7、波紋管及錨具：門架墩采用塑料波紋管，其它采用鍍鋅雙波金屬波紋管；錨具采用VLM或OVM自錨系列優(yōu)質錨具及與之配套的千斤頂；8、伸縮縫：80型采用淺埋式型鋼伸縮縫；9、支座：板式橡膠支座及聚四氟乙烯滑板式橡膠支座；10、橋面排水系統(tǒng)：PVC、UPVC工程塑料管材；橋型布置立面圖橋梁布置橫斷面T梁毛截面截面毛截面特性預制中梁預制邊梁成橋中梁成橋邊梁截面圖截面積A（m2）1.23801.26201.33531.3262截面慣矩I（m4）0.49160.50080.54200.5262中性軸至梁底的距離（m）1.17401.18591.22831.2131上核心距（m）0.33820.33470.33060.3309下核心距（m）0.48070.48750.52600.5102截面效率指標0.40950.41110.42820.4206主梁作用效應——結構自重作用效應計算主梁自重作用效應組合（中梁）截面第一施工階段自重作用第三施工階段自重作用第四施工階段自重作用自重作用效應內力疊加剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）左邊支點457.475026.90621078.227360562.608570第一跨1/4處228.73752487.52-4.48437151.4796-13.0379440.413211.215233079.4126第一跨跨中處03316.694-35.875166.1479-104.303483.0598-140.1783965.9017第一跨3/4處-228.7382487.52-67.265544.00494-195.568127.9404-491.57152659.4653左中支點（左）-457.4750-98.6561-214.949-286.834-624.945-842.9651-839.894左中支點（右）457.475026.90621-214.94978.22736-624.945562.60857-839.894第二跨1/4處228.73752487.5213.22509-9.7323738.45074-28.296280.413332449.4916中跨跨中03316.694058.673250170.587103545.9544主梁自重作用效應組合（邊梁）截面第一施工階段自重作用第三施工階段自重作用第四施工階段自重作用自重作用效應內力疊加剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）左邊支點448.775013.45864078.227360540.4610第一跨1/4處224.38752440.214-2.2431175.77092-13.0379440.413209.106492956.3979第一跨跨中處03253.619-17.944983.10809-104.303483.0598-122.24793819.7869第一跨3/4處-224.3882440.214-33.646622.01152-195.568127.9404-453.60262590.1659左中支點（左）-448.7750-49.3483-107.519-286.834-624.945-784.9573-732.464左中支點（右）-448.775013.45864-107.51978.22736-624.945-357.089-732.464第二跨1/4處224.38752440.2146.615263-4.8681938.45074-28.296269.45352407.0498中跨跨中03253.619029.348690170.587103453.5548主梁作用效應——汽車荷載作用效應步驟：1.沖擊系數計算2.車道折減系數選用3.主梁荷載橫向分布系數計算1）跨中的荷載橫向分布系數①邊跨等代簡支梁抗彎、抗扭慣矩計算②計算抗扭修正系數③按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線數標值④按最不利布載繪出橫向分布影響線⑤計算1號梁荷載橫向分布系數⑥其他梁片計算類似2）支點的荷載橫向分布系數按杠桿原理按最不利進行布載繪制荷載橫向分布影響線3）荷載橫向分布系數取值1號梁跨中的橫向分布系數的計算圖示1號梁支點的橫向分布系數的計算圖示主梁作用效應——汽車荷載作用效應4.汽車荷載效應內力計算式中：Sp主梁最大汽車荷載效應內力；1+μ汽車荷載沖擊系數；ξ車道折減系數，本例ξ=0.78；mi荷載橫向分布系數；Pk車道荷載中的集中荷載標準值；yi主梁內力影響線的豎標值；qk車道荷載中的均布荷載標準值；ω主梁內力影響線中均布荷載所在范圍的面積；主梁作用效應——汽車荷載作用效應車道荷載取值根據《通規(guī)》4.3.1條，公路—I級的均布荷載標準值qk和集中荷載標準值Pk為：計算彎矩時：計算剪力時：求中跨跨中截面的最大彎矩和最小彎矩、最大剪力和最小剪力。計算時，采用直接加載求汽車荷載效應內力。中跨跨中截面汽車荷載效應計算圖示其他截面的汽車荷載效應內力截面Mmax（kN·m）Mmin（kN·m）Qmax（kN）Qmin（kN）左支點0.00.00.00.0邊跨1/41443.9-201.3-181.4101.5邊跨1/21711.6-387.8-101.0179.7邊跨3/41100.9-573.1-41.5264.3左中支點（左）268.3-1177.9-10.3311.4左中支點（右）268.3-1177.9304.848.9中跨1/41132.7-621.5-222.783.6中跨1/21619.4-477.2-154.1154.1主梁作用效應——溫度次內力截面剪力（kN）彎矩（kN·m）截面剪力（kN）彎矩（kN·m）左支點-27.750.00左中支點（左）-27.75818.70邊跨1/4-27.75204.68左中支點（右）-27.75818.70邊跨跨中-27.75409.35中跨1/4-27.75818.70邊跨3/4-27.75614.03中跨跨中-27.75818.70溫差應力按《公預規(guī)》附錄B計算：式中：Ay截面內的單元面積；ty單元面積Ay內溫差梯度平均值，均以正值代入；αc混凝土線性膨脹系數，αc=0.00001；Ec混凝土彈性模量，Ec=3.45×104MPa；ey單位面積Ay重心至截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值。圖10-8溫差應力計算圖示主梁作用效應——沉降應力基礎沉降次內力計算示意圖基礎沉降次內力表截面剪力（kN）彎矩（kN·m）截面剪力（kN）彎矩（kN·m）左支點-9.400.00中跨3/4-11.57-16.89邊跨1/4-9.40-69.31右中支點（左）-11.5769.89邊跨跨中-9.40-138.62右中支點（右）-2.3769.89邊跨3/4-9.40-207.94邊跨1/4-2.3752.42左中支點（左）-9.40-277.25邊跨跨中-2.3734.95左中支點（右）-11.57-277.25邊跨3/4-2.3717.47中跨1/4-11.57-190.46右支點-2.370.00中跨跨中-11.57-103.68主梁作用效應——作用效應組合1.按承載能力極限狀態(tài)設計1）對結構承載力不利時2）對結構承載力有利時2.按正常使用極限狀態(tài)設計1）作用短期效應組合2）作用長期效應組合預應力鋼束估算及布置1.按正常使用極限狀態(tài)下的正截面抗裂演算要求估束2.按正常使用極限狀態(tài)截面壓應力要求估算3.按承載能力極限狀態(tài)的應力要求計算式中：σst在作用短期效應組合下構件的抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力，始終不含正負號σpc扣除全部預應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊緣產生的預壓應力。，式中：σkc由作用（或荷載）標準值產生的混凝土受壓緣的法向壓應力；σpt由預應力產生的混凝土法向拉應力；fck混凝土軸心抗壓強度標準值；Mk按作用（或荷載）標準值組合計算的彎矩值；W受彎側的抗彎模量。按破壞階段估算預應力筋的基本公式是：式中：ny按極限承載能力估算的預應力筋數量的最小值；fcd混凝土軸心抗壓強度設計值；fpd預應力筋抗拉強度設計值；γ0橋梁結構重要性系數；b受壓區(qū)翼緣寬度；h0界面的有效高度。預應力鋼束估算及布置截面中梁邊跨跨中中梁左支座中梁中跨跨中邊梁邊跨跨中邊梁左支座邊梁中跨跨中受壓翼緣寬度2.410.502.412.110.502.11有效高度1.801.901.801.801.901.80彎矩7369.10-1749.707276.507369.10-1749.707276.50最小根數26.34-5.6526.0026.43-5.6526.09估算結果鋼束擬定綜合考慮以上3中鋼筋估算方法得出的計算結果，中邊跨數據相差不多。為了鋼束布置和施工，統(tǒng)一將各梁正彎矩鋼束取36股，負彎矩鋼束取15股。具體成束及束號為：正彎矩采用3束12Φj15.2鋼絞線（OVM15-9錨具），分別即為N1、N2、N3；支點負彎矩鋼束采用5束3Φj15.2鋼絞線（OVM15-4錨具），分別即為3N4、2N5。預應則力損汗失計尺算《公裳預規(guī)券》規(guī)鬼定，這預應猛力混猾凝土罵構件翁在正啦常使河用極恰限狀畜態(tài)計凳算中柔，后縣張法振應考移慮下源列因切素引廟起的浴預應主力損疏失值個：①預香應力合筋束絮與管勾道壁峰之間京的摩密擦；②錨化具變分形、廟鋼筋洲回縮刑和接麥縫壓是縮；③混謝凝土猴的彈暈性壓旅縮；④預侵應力涼筋束禮的應圍力松惡弛；⑤混亮凝土絕的收鵲縮和碑徐變牌；對于身后張延構件堆：傳力寺錨固飯時是競的損攪失（憂第一左批）赴：①凍+②郊+③傳力虛錨固源時后肺的損梁失（訴第二陣批）優(yōu)：④愉+⑤中梁命各截供面各桌階段汽預應斧力損性失項目預加應力階段使用階段鋼束有效預應力截面σl1σl2σl3σlIσl5σl6σlIIσpσ‘p左支點24.471759.19024.673788.335634.338977.6823112.02121306.66441194.6432邊跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064123.6217154.22811276.82621122.5981邊跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68113.7349146.41491242.9761096.5611邊跨3/438.892657.685321.5959118.173830.6064123.6217154.22811276.82621122.5981左中支點24.471759.190227.7201111.38234.3389216.9116251.25051283.6181032.3675中跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064123.6217154.22811276.82621122.5981中跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68113.7349146.41491242.9761096.5611邊梁各截他面各箱階段璃預應洗力損沸失項目預加應力階段使用階段鋼束有效預應力截面σl1σl2σl3σlIσl5σl6σlIIσpσ‘p左支點24.471759.19024.673788.335634.338974.3894108.72831306.66441197.9361邊跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064119.6796150.2861276.82621126.5402邊跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68110.489143.1691242.9761099.807邊跨3/438.892657.685321.5959118.173830.6064119.6796150.2861276.82621126.5402左中支點24.471759.190227.7201111.38234.3389205.138239.47691283.6181044.1411中跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064119.6796150.2861276.82621126.5402中跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68110.489143.1691242.9761099.807配束系后主僚梁內熊力計趙算及調內力牧組合預加次力產廣生的應次預森矩計疊算圖喝示考慮泰預應矛力次駕內力歌效應逢后的筑荷載婚組合荷載項目配預應力筋前的荷載組合預應力筋次內力配預應力筋后的荷載組合承載能力極限狀態(tài)組合（不利）短期效應組合長期效應組合承載能力極限狀態(tài)組合（不利）承載能力極限狀態(tài)組合（有利）短期效應組合長期效應組合左支點最大彎矩00000000最小彎矩00000000最大剪力612.8508.9520-59.4553.4541.52449.5460.6最小剪力612.8508.9520-59.4553.4541.52449.5460.6邊跨1/4最大彎矩5763.74061.63979.7-445.45318.35229.223616.23534.3最小彎矩3460.42909.92828-445.430152925.922464.52382.6最大剪力-38.850.561.6-59.4-98.2-110.08-8.92.2最小剪力357.2248.6259.7-59.4297.8285.92189.2200.3邊跨跨中最大彎矩7369.15206.85043-890.76478.46300.264316.14152.3最小彎矩44303737.23573.4-890.73539.33361.162846.52682.7最大剪力-323.9-224.5-213.4-59.4-383.3-395.18-283.9-272.8最小剪力69.1-28.1-17-59.49.7-2.18-87.5-76.4邊跨3/4最大彎矩5233.23644.13398.5-1336.13897.13629.8823082062.4最小彎矩2889.62472.32226.7-1336.11553.51286.281136.2890.6最大剪力-638.2-514.3-503.2-59.4-697.6-709.48-573.7-562.6最小剪力-210.1-300.2-289.1-59.4-269.5-281.38-359.6-348.5左中支點（左）最大彎矩275-166.9-494.4-1781.4-1506.4-1862.68-1687-2014.5最小彎矩-1749.7-1179.3-1506.8-1781.4-3531.1-3887.38-2699.4-3026.9最大剪力-992.1-823.8-812.7-59.4-1051.5-1063.38-883.2-872.1最小剪力-541.8-598.6-587.5-59.4-601.2-613.08-658-646.9左中支點（右）最大彎矩275-166.9-494.4-1781.4-1506.4-1862.68-1948.3-2275.8最小彎矩-1749.7-1179.3-1506.8-1781.4-3531.1-3887.38-2960.7-3288.2最大剪力-479.8-398.1-3870-479.8-479.8-398.1-387最小剪力-29.4-172.9-161.80-29.4-29.4-172.9-161.8中跨1/4最大彎矩52963664.43337-1781.43514.63158.3218831555.6最小彎矩2840.12436.52109-1781.41058.7702.42655.1327.6最大剪力-25.379.890.90-25.3-25.379.890.9最小剪力403.5294.2305.30403.5403.5294.2305.3中跨跨中最大彎矩7276.55138.44810.9-1781.45495.15138.8233573029.5最小彎矩4341.33670.83343.3-1781.42559.92203.621889.41561.9最大剪力-252.6-141.6-130.50-252.6-252.6-141.6-130.5最小剪力178.974.185.20178.9178.974.185.2截面爽強度美驗算根據編《公樓預規(guī)狀》第螺5.寬2.贈3條乞，翼打緣位篇于受途壓區(qū)喬的T色形截徒面受響彎構禁件，響其正晃截面紹抗彎廈承載僅力計扒算時象應符店合下榆列規(guī)壟定。當符條合下剝列條退件時慈：按如蹦下兩貸式計別算正六截面疾抗彎秤承載斤力：當不古符合晃上述嚇條件五時，頃計算圓中應種考慮乖截面價腹板仍受壓情作用協(xié)，正嘴截面份抗彎翅承載槳力應隊按下逃列規(guī)析定計幻玉算：受壓壞區(qū)高乘度x樹應按驚下式該計算遣：以上貞各式眨中：γ0橋梁犯結構應的重評要性基系數欄，本魚設計教取1翠.1稻；Md彎矩密組合堅設計差值；fcd混凝房誠土軸辛心抗鉗壓強常度設營計值纖，按歉《公飯預規(guī)贏》第理3.配1.爸4條牽的規(guī)肌定采維用；fsd、fsd‘縱向器普通夏鋼筋睬的抗轉拉強扛度設賊計值外和抗陳壓強暴度設乖計值炎，按勻《公挪預規(guī)筐》表低3.細2.懲3-紋1采堆用；fpd、fpd‘縱向常預應乓力鋼秋筋的惜抗拉研強度徹設計得值和邊抗壓濤強度扭設計帝值，沾按《悅公預幅規(guī)》囑表3挖.2簡.3滲-2土采用門；As、A‘s受拉凍區(qū)、景受壓飲區(qū)縱寧向普及通鋼噴筋的鴿截面巧面積席；Ap、A‘p受拉臣區(qū)、舉受壓恒區(qū)縱挨向預幣應力允鋼筋呢的截瓜面面誼積；b鎖矩形嗚截面緩寬度冷或T朗形截開面腹均板寬嫌度；h0截面窗有效奧高度斥，h0=h趙-a傷，此什處h遲為截江面全批高；a、龜a‘受拉址區(qū)、物受壓胳區(qū)普頂通鋼趕筋和艇預應乎力鋼帶筋的躁合力黑點至泊受拉扎區(qū)、命受壓但邊緣辦的距傲離；a‘s、a‘p受壓劫區(qū)普光通鋼假筋合削力點踢、預曾應力聽鋼筋譽合理鋼點至臥受壓煌邊緣研的距宋離σ‘p0受壓促區(qū)預突應力攝鋼筋膨合力菌點處壩混凝揚土法秩向應鑰力等桃于零停時預亂應力擇鋼筋其的應駝力；h‘fT形汪或I斤形截匪面受汽壓翼含緣厚脊度；b‘fT形晶或I拒形截舊面受龜壓翼龍緣的典有效棉寬度水，按不《公宵預規(guī)貓》4愁.2搬.2辮條規(guī)寒定采承用。截面叛強度嬌驗算策結果截面號類型性質MjMp左邊支點上拉受彎最大彎矩04774.5下拉受彎最小彎矩04774.5邊跨1/4上拉受彎最大彎矩5318.36053.5下拉受彎最小彎矩30156053.5邊跨跨中上拉受彎最大彎矩6478.46892.9下拉受彎最小彎矩3539.36892.9邊跨3/4上拉受彎最大彎矩3897.16053.6下拉受彎最小彎矩1553.56053.6左中支點上拉受彎最大彎矩-1862.68-4517.2下拉受彎最小彎矩-3887.38-4517.2中跨1/4上拉受彎最大彎矩3514.66053.5下拉受彎最小彎矩1058.76053.5中跨跨中上拉受彎最大彎矩5495.16892.9下拉受彎最小彎矩2559.96892.9抗裂券驗算根據鋪《公第預規(guī)士》第躍6.似3.超1規(guī)哀定，快預應踏力混駛凝土壤受彎絹構件俘應按競下列涼規(guī)定豆進行柏正截活面和頓斜截渴面抗忘裂驗蔽算。正截周面抗英裂應遙對構每件正絞截面箭混凝社土的仿拉應艙力進遲行驗無算，究并應奔符合眨下列蹈要求談。全預顛應力剃混凝券土構偉件，禾在作書用（儲或荷伍載）畫短期笛效應葉組合題下：預制丈構件鑰斜截豈面抗衣裂應桂對斜警截面薪混凝槳土的匪主拉估應力桂σtp進行帆驗算匆，并私應符倘合下綁列要捏求。全預仗應力風混凝踏土構申件，撕在作豎用（料或荷滴載）合短期省效應赤組合食下：以上坦兩式以中：σst在作邊用（境或荷燃載）罰短期需效應史組合裳下構涼件抗魂裂驗連算邊寶緣混摔凝土者的法眼向拉挺應力御；σst扣除隱全部礙預應熟力損墻失后真的預燙加力推在構活件抗喬裂驗邪算邊她緣產中生的杜混凝葬土預艙壓應星力；σtp由作塵用（最或荷焰載）嗚短期并效應條組合侄和預搭加力暈產生撤的混裁凝土齊主拉絮應力訊；ftk混凝較土的廚抗拉論強度浙標準菠值，以按《考公預弱規(guī)》悠表3輕.1括.3貝采用逢，C采50煤時，槍ftk=2創(chuàng).6鉗5M豆pa狀。正截達面抗乞裂驗坊算計煉算表今（中慕梁）截面NpAnepnInMp2ynσpcσstσst-0.85σpc左邊支點33941.32020.02680.54201.22862.780.00-2.36邊跨1/459061.32020.86930.5304-445.41.238315.429.68-3.43邊跨跨中57921.32020.98610.5276-890.71.239415.7112.53-0.83邊跨3/459061.32020.86930.5304-1336.11.238313.348.95-2.39左中支點23591.32020.02680.542-1781.41.22862.110.01-1.80中跨1/459061.32020.86930.5304-1781.41.238312.308.90-1.56中跨跨中57921.32020.98610.5276-1781.41.239415.6212.19-0.61正截劇面抗椅裂驗桶算計慎算表酬（邊棒梁）截面NpAnepnInMp2ynσpcσstσst-0.85σpc左邊支點34171.31110.02680.526201.21332.820.00-2.39邊跨1/459341.31110.86930.515-445.41.22315.729.68-3.79邊跨跨中58151.31110.98610.5122-890.71.224116.0112.53-1.20邊跨3/459341.31110.86930.515-1336.11.22313.608.95-2.62左中支點24421.31110.02680.5262-1781.41.21332.090.01-2.03中跨1/459341.31110.86930.515-1781.41.22312.548.90-1.71中跨跨中58151.31110.98610.5122-1781.41.224115.8812.19-0.38σtp值匯蜂總計痕算表計算截面主應力部位σcxτσtp左支點a—a2.87-0.1984-0.0137o—o2.78-0.1714-0.0105n—n2.78-0.1714-0.0105邊跨1/4a—a14.48-0.207-0.0030o—o15.42-0.2695-0.0047n—n13.58-0.2695-0.0053邊跨跨中a—a14.97-0.336-0.0075o—o15.71-0.1169-0.0009n—n12.68-0.1169-0.0011邊跨3/4a—a14.540.01180.0000o—o13.340.1103-0.0009n—n11.650.1103-0.0010左中支點a—a-6.54-0.24470.0091o—o-2.11-0.3746-0.0645n—n-2.02-0.1746-2.0350中跨1/4a—a14.11-0.1769-0.0022o—o12.3-0.226-0.0042n—n10.7-0.226-0.0048中跨跨中a—a14.58-0.3422-0.0080o—o13.62-0.1998-0.0029n—n10.87-0.1998-0.0037持久訂狀況紀構件均的應悟力驗胡算1.套正截頓面混況凝土延壓應律力驗閱算2.院預應閘力筋酷拉應形力驗創(chuàng)算3.柴混凝頑土主溜壓應糕力驗單算σpt計算墊表應用部位NpAnepnInMp2ynσpt左邊支點上緣34171.31110.02680.526200.78672.74下緣1.21332.40邊跨1/4上緣59341.31110.86930.515-445.40.77711.64下緣1.223-6.67邊跨跨中上緣58151.31110.98610.5122-890.70.775911.77下緣1.2241-7.14邊跨3/4上緣59341.31110.86930.5122-1336.10.77710.32下緣1.223-4.60左中支點上緣24421.31110.02680.5262-1781.40.7867-0.70下緣1.21335.82中跨1/4上緣59341.31110.86930.515-1781.40.7779.62下緣1.223-3.49中跨跨中上緣58151.31110.98610.5122-1781.40.775910.42下緣1.2241-5.01正截何面混照凝土中壓應分力驗長算應力部位MkI0y0σkcσptσkc+σpt左邊支點上緣0.000.5420.77210.002.742.74下緣1.22790.002.402.40邊跨1/4上緣2666.760.55510.7833.7611.6415.40下緣1.2175.85-6.67-0.82邊跨跨中上緣3622.890.55830.78435.0911.7716.86下緣1.21577.89-7.140.75邊跨3/4上緣2666.760.55510.7833.7610.3214.09下緣1.2175.85-4.601.25左中支點上緣-2028.930.5420.7721-2.89-0.70-3.59下緣1.2279-4.605.821.22中跨1/4上緣2198.970.55510.7833.109.6212.72下緣1.2174.82-3.491.33中跨跨中上緣3841.770.55830.78435.4010.4215.82下緣1.21578.37-5.013.35預應陽力筋俘拉應個力驗損算表截面位置MkI0y0σpσpeσp+σpe0.65fpk左邊支點00.5421.22790.001194.641194.641209邊跨1/43526.270.55511.21743.681122.601166.281209邊跨跨中3622.80.55831.215744.571096.561141.131209邊跨3/42666.760.55511.21733.031122.601155.631209左中支點-2028.930.5421.2279-25.971032.371006.401209中跨1/42198.9730.55511.21727.241122.601149.841209中跨跨中3841.7730.55831.215747.261096.561143.831209σcp值計喊算表計算截面主應力部位σcxτσcp計算截面主應力部位σcxτσcp左支點a—a3.65-0.17-0.008左中支點a—a5.23-0.26-0.013o—o2.78-0.21-0.016o—o2.11-0.32-0.047n—n2.78-0.21-0.016n—n4.83-0.32-0.021邊跨1/4a—a4.29-0.25-0.015中跨1/4a—a4.810.15-0.005o—o5.42-0.31-0.018o—o2.3-0.25-0.027n—n3.26-0.31-0.029n—n4.62-0.25-0.013邊跨跨中a—a4.63-0.030.000中跨跨中a—a4.650.37-0.029o—o5.71-0.030.000o—o3.62-0.35-0.034n—n4.15-0.030.000n—n4.19-0.35-0.029邊跨3/4a—a4.96-0.59-0.069

o—o3.340.26-0.020

n—n4.50.26-0.015

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