鍋爐安全運(yùn)行技術(shù)

關(guān)于鍋爐安全運(yùn)行技術(shù)第1頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月鍋爐機(jī)組運(yùn)行包括以下過程：啟動(dòng)正常運(yùn)行調(diào)節(jié)停爐事故處理第八章鍋爐安全運(yùn)行技術(shù)第2頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月鍋爐啟動(dòng)包括以下過程：啟動(dòng)前的檢查與準(zhǔn)備工作鍋爐上水鍋爐點(diǎn)火鍋爐升溫升壓第八章鍋爐安全運(yùn)行技術(shù)第3頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月鍋爐正常運(yùn)行調(diào)節(jié)包括以下過程：蒸汽壓力的調(diào)節(jié)蒸汽溫度的調(diào)節(jié)汽包水位的調(diào)節(jié)燃燒調(diào)節(jié)：包括送風(fēng)量調(diào)節(jié)、引風(fēng)量調(diào)節(jié)以及燃料消耗量的調(diào)節(jié)。第八章鍋爐安全運(yùn)行技術(shù)第4頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月鍋爐停爐包括以下過程：停運(yùn)準(zhǔn)備滑壓準(zhǔn)備滑壓降負(fù)荷汽輪機(jī)停機(jī)，鍋爐熄火鍋爐降壓第八章鍋爐安全運(yùn)行技術(shù)第5頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月汽包熱應(yīng)力起停過程中受熱面保護(hù)自然循環(huán)鍋爐正常運(yùn)行調(diào)節(jié)自然循環(huán)鍋爐滑參數(shù)起停事故處理第八章鍋爐安全運(yùn)行技術(shù)第6頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)汽包熱應(yīng)力熱應(yīng)力：溫度改變時(shí)，物體由于外在約束以及內(nèi)部各部分之間的相互約束，使其不能完全自由脹縮而產(chǎn)生的應(yīng)力，稱為熱應(yīng)力。由于熱應(yīng)力是溫度變化而產(chǎn)生的，所以也稱溫度應(yīng)力或溫差應(yīng)力。部件工作時(shí)，它的尺寸將因溫度變化而伸縮。若部件的伸縮不受任何限制，溫度變化只能使其變形，而不致產(chǎn)生應(yīng)力。若部件不能自由伸縮，將會在其內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力。部件在受熱或冷卻時(shí)，若各部分溫度不一致，變形將受制約。溫度高的部分要膨脹伸長,溫度低的部分則限制它的膨脹,結(jié)果在高溫部位產(chǎn)生壓應(yīng)力。低溫部位產(chǎn)生拉應(yīng)力。熱應(yīng)力是由于溫度變化時(shí)變形受阻而產(chǎn)生，可根據(jù)應(yīng)力與應(yīng)變成正比的關(guān)系進(jìn)行計(jì)算。第7頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月一、內(nèi)外壁溫差及熱應(yīng)力產(chǎn)生原因：當(dāng)鍋爐上水時(shí)，一定溫度的給水進(jìn)入汽包后，內(nèi)壁溫度隨之升高，因汽包壁較厚，外部與環(huán)境接觸，外表面溫度上升的速度較內(nèi)壁溫升慢，從而形成了內(nèi)外壁的溫差，產(chǎn)生熱應(yīng)力。特點(diǎn)：內(nèi)壁：內(nèi)壁溫度高，力圖膨脹，產(chǎn)生壓縮應(yīng)力。外壁：外壁溫度低，阻止內(nèi)壁膨脹，產(chǎn)生拉伸應(yīng)力。影響因素：熱應(yīng)力的大小決定于內(nèi)外壁溫差的大小。汽包壁的厚度越厚，內(nèi)外壁溫差越大，熱應(yīng)力越大。上水的溫度高，上水速度快，內(nèi)外壁溫差越大，熱應(yīng)力越大。第8頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月一、內(nèi)外壁溫差及熱應(yīng)力減小汽包內(nèi)外壁溫差及熱應(yīng)力的措施：控制升降壓速度。及早建立穩(wěn)定的水循環(huán)。限制升降負(fù)荷速度。上水注意事項(xiàng)：當(dāng)上水溫度與汽包壁溫差不超過50℃時(shí)，上水時(shí)間：夏季1～2小時(shí)，冬季3～4小時(shí)。當(dāng)上水溫度與汽包壁溫差超過50℃時(shí)，上水時(shí)間：夏季不少于2小時(shí)，冬季不少于4小時(shí)。第9頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月二、上下壁溫差及熱應(yīng)力

1.鍋爐升壓過程中汽包產(chǎn)生的上下壁溫差及熱應(yīng)力產(chǎn)生原因：在啟動(dòng)過程中，汽包壁從工質(zhì)吸熱，溫度逐漸升高。鍋爐自然循環(huán)尚不正常，汽包內(nèi)的水流動(dòng)很慢或局部停滯，對汽包壁的放熱系數(shù)很小，所以汽包下壁溫升小。汽包上壁與飽和蒸汽接觸，當(dāng)壓力升高時(shí)，飽和蒸汽遇到較冷的汽包壁便發(fā)生凝結(jié)放熱，由于蒸汽凝結(jié)時(shí)的放熱系數(shù)要比汽包下半部水的放熱系數(shù)大幾倍，上壁溫度很快達(dá)到對應(yīng)壓力下的飽和溫度，使汽包上壁溫度大于下壁溫度，從而形成了上下壁的溫差，產(chǎn)生熱應(yīng)力。特點(diǎn)：上壁：上壁溫度高，力圖膨脹，產(chǎn)生壓縮應(yīng)力。下壁：下壁溫度低，阻止內(nèi)壁膨脹，產(chǎn)生拉伸應(yīng)力。影響因素：熱應(yīng)力的大小決定于上下壁溫差的大小。汽包升壓速度越快，飽和溫度升高也越快，產(chǎn)生的上下溫差就越大，熱應(yīng)力越大。第10頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月2.鍋爐停爐冷卻過程中汽包產(chǎn)生的上下壁溫差及熱應(yīng)力產(chǎn)生原因：在停爐過程中，鍋爐進(jìn)入降壓和冷卻階段，汽包主要靠內(nèi)部工質(zhì)進(jìn)行冷卻，由于汽包內(nèi)爐水壓力及對應(yīng)的飽和溫度逐漸下降，汽包下壁對爐水放熱，使汽包下壁很快冷卻。汽包上壁與蒸汽接觸，在降壓過程中放熱系數(shù)較低，金屬冷卻緩慢，使汽包上壁溫度大于下壁溫度，從而形成了上下壁的溫差，產(chǎn)生熱應(yīng)力。特點(diǎn)：上壁：上壁溫度高，力圖膨脹，產(chǎn)生壓縮應(yīng)力。下壁：下壁溫度低，阻止內(nèi)壁膨脹，產(chǎn)生拉伸應(yīng)力。影響因素：熱應(yīng)力的大小決定于上下壁溫差的大小。汽包降壓速度越快，產(chǎn)生的上下溫差就越大，熱應(yīng)力越大。第11頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月3.汽包上下壁溫差及熱應(yīng)力的危害及相關(guān)規(guī)定危害：上壁：上壁溫度高，力圖膨脹，產(chǎn)生壓縮應(yīng)力。下壁：下壁溫度低，阻止內(nèi)壁膨脹，產(chǎn)生拉伸應(yīng)力。嚴(yán)重時(shí)使汽包趨于拱背變形，導(dǎo)致汽包受到損傷，減少汽包使用壽命。我國有關(guān)規(guī)定：汽包上下壁允許溫差：40℃。汽包上下壁最大溫差：不超過50℃。第12頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月4.減小汽包上下壁溫差及熱應(yīng)力的措施在鍋爐的啟動(dòng)過程中：按鍋爐升壓曲線嚴(yán)格控制升壓速度。設(shè)法及早建立水循環(huán)，如引入鄰爐蒸汽加熱鍋水，均勻投入燃燒器，水冷壁下聯(lián)箱適當(dāng)放水等。采用滑參數(shù)啟動(dòng)。在鍋爐的停爐過程中：按鍋爐降壓曲線嚴(yán)格控制降壓速度。采用滑參數(shù)停爐。第13頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月三、鍋爐啟動(dòng)過程中汽包的保護(hù)點(diǎn)火前進(jìn)水和點(diǎn)火升壓時(shí)汽包壁溫差大。保護(hù)措施：加強(qiáng)水冷壁下聯(lián)箱放水，促進(jìn)水循環(huán)的建立。維持燃燒的穩(wěn)定和均勻。點(diǎn)火前投入底部加熱裝置。按規(guī)程規(guī)定控制進(jìn)水速度和水溫。嚴(yán)格控制升溫升壓速度。第14頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月四、機(jī)械應(yīng)力定義：物體由于外因(受力、濕度變化等)而變形時(shí)，在物體內(nèi)各部分之間產(chǎn)生相互作用的內(nèi)力，以抵抗這種外因的作用，并力圖使物體從變形后的位置回復(fù)到變形前的位置。產(chǎn)生原因：汽包內(nèi)壓力引起。影響因素：汽包內(nèi)壓力。汽包內(nèi)壓力越大，機(jī)械應(yīng)力越大。第15頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)起停過程中受熱面保護(hù)水冷壁的保護(hù)過熱器、再熱器的保護(hù)省煤器的保護(hù)空氣預(yù)熱器的保護(hù)第16頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月一、水冷壁的保護(hù)

1.自然循環(huán)鍋爐水冷壁的保護(hù)保護(hù)的必要性：自然循環(huán)鍋爐在升壓過程的初始階段，水冷壁受熱較弱，管內(nèi)工質(zhì)含汽量很少，故水循環(huán)不正常。又因此時(shí)投進(jìn)的油槍或燃燒器數(shù)目少，所以水冷壁受熱不均勻性很大。導(dǎo)致同一聯(lián)箱上的水冷壁管之間存在金屬溫差，產(chǎn)生一定熱應(yīng)力，嚴(yán)重時(shí)會使下聯(lián)箱變形或管子損傷。尤其是大型鍋爐均采用膜式水冷壁，管子間溫差輕易導(dǎo)致焊口拉裂。水冷壁的受熱膨脹情況，可以通過裝在下聯(lián)箱上的膨脹指示器加以監(jiān)視。有些鍋爐水冷壁管上，還裝有若干熱電偶以監(jiān)視管壁金屬的溫度。第17頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月1.自然循環(huán)鍋爐水冷壁的保護(hù)保護(hù)措施：保證水冷壁各部膨脹均勻，對膨脹較小的水冷壁下聯(lián)箱進(jìn)行適當(dāng)放水，促進(jìn)水循環(huán)的建立。正確選擇和適當(dāng)輪換點(diǎn)火油噴嘴或燃燒器，維持燃燒的穩(wěn)定和均勻，使水冷壁受熱均勻。點(diǎn)火前投入水冷壁下聯(lián)箱底部加熱裝置。大型鍋爐，適當(dāng)延長加熱時(shí)間，有利于水循環(huán)建立，使水冷壁均勻受熱。在點(diǎn)火初期，將鄰爐蒸汽引入下聯(lián)箱進(jìn)行加熱，加快水循環(huán)的建立。第18頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月2.強(qiáng)制循環(huán)鍋爐水冷壁的保護(hù)多次強(qiáng)制循環(huán)鍋爐，由于使用循環(huán)泵進(jìn)行強(qiáng)制循環(huán)，水流量能按照計(jì)算設(shè)置的各水冷壁管進(jìn)口節(jié)流孔板進(jìn)行分配，因而在任何工況下都能獲得較穩(wěn)定的循環(huán)特性，無需采取特殊措施來改善水冷壁受熱情況。第19頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月二、過熱器、再熱器的保護(hù)啟動(dòng)過程中，一般在蒸發(fā)量小于10%的額定蒸發(fā)量時(shí)，必須限制過熱器的進(jìn)口煙溫，使之低于金屬允許溫度50℃。隨著壓力的升高，蒸汽流量增加，過熱器冷卻條件有所改善，這時(shí)可用限制過熱器出口汽溫的方法來保護(hù)過熱器，要求過熱器出口汽溫比額定值低50～100℃。點(diǎn)火時(shí)燃料量的增長速度不能太快。保持火焰中心不偏斜，充滿度好。開啟疏水閥，及時(shí)疏水。降低火焰中心，控制爐膛出口煙溫。定期切換火嘴，減小熱偏差。合理使用噴水減溫器。啟動(dòng)過程中使用旁路系統(tǒng)保護(hù)再熱器。第20頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月三、省煤器的保護(hù)圖2-37省煤器再循環(huán)示意圖再循環(huán)管再循環(huán)管汽包除氧器保護(hù)的必要性：點(diǎn)火初期，流往省煤器水量很少，或間隙進(jìn)水，省煤器不能得到充分冷卻。保護(hù)措施：采用省煤器再循環(huán)。第21頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月四、空氣預(yù)熱器的保護(hù)保護(hù)的必要性：起停過程中鍋爐排煙溫度很低，很易造成空氣預(yù)熱器結(jié)露現(xiàn)象，成為空氣預(yù)熱器腐蝕和堵灰重要原因。保護(hù)措施：打開暖風(fēng)器或熱風(fēng)再循環(huán)，用以提高管壁溫度，防止結(jié)露。第22頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)自然循環(huán)鍋爐正常運(yùn)行調(diào)節(jié)給水調(diào)節(jié)過熱蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)燃燒調(diào)節(jié)第23頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月一、給水調(diào)節(jié)任務(wù)：使給水量與鍋爐蒸發(fā)量相適應(yīng)，維持汽包水位在允許范圍內(nèi)變動(dòng)。水位要求：正常水位在汽包中心線下100～200mm，波動(dòng)范圍為-50～+50mm。影響汽包水位變化的因素：給水量與蒸發(fā)量的平衡壓力變化引起工質(zhì)比容的改變不同工況下水容積中含汽量的變化給水量小于蒸發(fā)量汽壓降低負(fù)荷突增，汽壓突降水位高度時(shí)間圖8-1影響汽包水位變化的因素第24頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月1.汽包水位動(dòng)態(tài)特性的特點(diǎn)具有延時(shí)。蒸汽量擾動(dòng)下出現(xiàn)“虛假水位”現(xiàn)象：在負(fù)荷突然增加時(shí)，雖然鍋爐的給水流量小于蒸發(fā)流量，但開始階段的水位不僅不下降，反而迅速上升，過一段時(shí)間后再下降。反之，鍋爐負(fù)荷下降時(shí)，水位反而先下降。水位對象無自平衡能力：機(jī)組容量越大，水位變化越快，更難控制。爐膛熱負(fù)荷擾動(dòng)下，也會出現(xiàn)“虛假水位”現(xiàn)象。第25頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月2.汽包水位調(diào)節(jié)方法采用三沖量給水自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)，通過改變給水調(diào)節(jié)閥開度實(shí)現(xiàn)水位調(diào)節(jié)。圖8-2三沖量給水自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)系統(tǒng)組成：一個(gè)調(diào)節(jié)器三個(gè)沖量：汽包水位H：是被調(diào)量，所以水位信號稱為主信號。蒸汽流量D。給水流量G。系統(tǒng)優(yōu)點(diǎn)：能夠減小虛假水位的影響。能夠消除給水量自發(fā)的擾動(dòng)。第26頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月二、過熱蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)過熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)：動(dòng)態(tài)特性：時(shí)滯和熱慣性大。調(diào)節(jié)方法：主要采用噴水減溫。再熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)：動(dòng)態(tài)特性：時(shí)滯和熱慣性小。調(diào)節(jié)方法：主要采用煙氣側(cè)調(diào)節(jié)。調(diào)節(jié)策略：先采用煙氣側(cè)調(diào)節(jié)再熱汽溫。再采用噴水減溫調(diào)節(jié)過熱汽溫。圖8-3過熱汽溫調(diào)節(jié)第27頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月三、燃燒調(diào)節(jié)

1.燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)的任務(wù)調(diào)節(jié)燃料量，使燃燒放出的熱量與外界負(fù)荷相適應(yīng)，維持一定的過熱蒸汽壓力。調(diào)節(jié)送風(fēng)量，使空氣量適應(yīng)燃燒的要求，保持爐膛出口最佳過量空氣系數(shù)。調(diào)節(jié)引風(fēng)量，使燃燒生成的煙氣及時(shí)排走，維持一定的爐膛出口負(fù)壓。第28頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月2.燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)的組成燃料量控制子系統(tǒng)：以燃料量為調(diào)節(jié)變量，主蒸汽壓力為被調(diào)量，通過調(diào)節(jié)進(jìn)入爐膛的燃料量，維持主蒸汽壓力的穩(wěn)定。送風(fēng)量控制子系統(tǒng)：以送風(fēng)量為調(diào)節(jié)變量，煙氣含氧量為被調(diào)量，通過調(diào)節(jié)進(jìn)入爐膛的送風(fēng)量，使煙氣含氧量達(dá)到設(shè)定的最佳值，保證燃料燃燒所需的空氣量和燃燒過程的經(jīng)濟(jì)性。引風(fēng)量控制子系統(tǒng)：以引風(fēng)量為調(diào)節(jié)變量，爐膛壓力為被調(diào)量，通過調(diào)節(jié)引風(fēng)量維持爐膛壓力的穩(wěn)定。第29頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月3.中間儲倉式燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)圖8-4中間儲倉式燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)框圖注：“+”-表示信號量增大，使流量增大；“-”-表示信號量增大，使流量減少第30頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月4.中間儲倉式燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)自動(dòng)控制過程燃料量控制子系統(tǒng)：當(dāng)外界負(fù)荷變化時(shí)，過熱蒸汽壓力發(fā)生變化，同時(shí)將蒸發(fā)量D和汽壓變化速度dp/dt的綜合信號送到燃燒調(diào)節(jié)器，通過調(diào)節(jié)進(jìn)入爐膛的燃料量，維持主蒸汽壓力的穩(wěn)定。送風(fēng)量控制子系統(tǒng)：當(dāng)燃料調(diào)節(jié)器動(dòng)作后，再向送風(fēng)調(diào)節(jié)器送去信號，采用含氧量信號作為送風(fēng)調(diào)節(jié)的校正信號，以送風(fēng)量為調(diào)節(jié)變量，通過調(diào)節(jié)進(jìn)入爐膛的送風(fēng)量，以維持最佳過量空氣系數(shù)。引風(fēng)量控制子系統(tǒng)：當(dāng)送風(fēng)量調(diào)節(jié)器動(dòng)作后，再向引風(fēng)量調(diào)節(jié)器送去信號，通過調(diào)節(jié)引風(fēng)量維持爐膛壓力的穩(wěn)定。第31頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月第四節(jié)自然循環(huán)鍋爐滑參數(shù)起停機(jī)爐聯(lián)合起動(dòng)方法起動(dòng)參數(shù)要求鍋爐升壓速度要求機(jī)爐聯(lián)合停運(yùn)第32頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月一、機(jī)爐聯(lián)合起動(dòng)方法滑參數(shù)啟動(dòng):鍋爐、汽輪機(jī)的聯(lián)合啟動(dòng),或稱整套啟動(dòng)。它是將鍋爐的升壓過程與汽輪機(jī)的暖管、暖機(jī)、沖轉(zhuǎn)、升速、并網(wǎng)、帶負(fù)荷平行進(jìn)行的啟動(dòng)方式。啟動(dòng)過程中,隨著鍋爐參數(shù)的逐漸升高,汽輪機(jī)負(fù)荷也逐漸增加，待鍋爐出口蒸汽參數(shù)達(dá)到額定值時(shí),汽輪機(jī)也達(dá)到額定負(fù)荷或預(yù)定負(fù)荷,鍋爐、汽輪機(jī)同時(shí)完成啟動(dòng)過程。分類：真空法壓力法目前，大多數(shù)發(fā)電廠采用壓力法進(jìn)行滑參數(shù)啟動(dòng)，而很少使用真空法進(jìn)行滑參數(shù)啟動(dòng)。第33頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月1.真空法起動(dòng)起動(dòng)前把鍋爐與汽輪機(jī)之間主蒸汽管道的閥門，全部打開?？諝忾T和疏水門全部關(guān)閉。先開汽輪機(jī)盤車，再投入抽氣器，使汽包處于真空狀態(tài)。鍋爐開始點(diǎn)火，產(chǎn)生蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)，暖管、暖機(jī)。當(dāng)汽壓達(dá)到0.1MPa，汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)，停盤車。接近臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，關(guān)小主蒸汽管道上主汽門。待汽壓升高后再開大閥門，使汽輪機(jī)很快越過臨界轉(zhuǎn)速。當(dāng)汽壓達(dá)到0.5MPa，汽輪機(jī)達(dá)到額定轉(zhuǎn)速，并網(wǎng)帶負(fù)荷。隨負(fù)荷增加，鍋爐升溫、升壓?？刂粕郎厣龎核俣?。滿足汽包熱應(yīng)力和汽輪機(jī)熱應(yīng)力的要求。第34頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月2.壓力法起動(dòng)起動(dòng)時(shí)抽氣器和主汽門是關(guān)閉的。鍋爐先點(diǎn)火升壓，當(dāng)汽壓達(dá)到一定數(shù)值后，才開始暖管、暖機(jī)、沖轉(zhuǎn)。一般是汽壓達(dá)0.5～1.0MPa（表壓）時(shí)開始沖轉(zhuǎn)。以后隨著蒸汽壓力、溫度逐漸升高，汽輪機(jī)達(dá)到全速、并網(wǎng)、帶負(fù)荷，直至達(dá)到額定負(fù)荷。第35頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月二、起動(dòng)參數(shù)要求主蒸汽壓力：通常采用1MPa左右。主蒸汽溫度：通常主蒸汽過熱度不應(yīng)小于50℃。再熱蒸汽參數(shù)：要求再熱蒸汽過熱度一般為50℃以上。凝汽器真空度：一般真空為0.06～0.08MPa。第36頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月三、鍋爐升壓速度要求水和蒸汽在飽和狀態(tài)下，壓力和溫度存在對應(yīng)關(guān)系。升壓過程即為升溫過程。圖8-５鍋爐升溫升壓曲線第37頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月三、鍋爐升壓速度要求升溫升壓過程中，汽包上部金屬溫度高于下部金屬溫度，內(nèi)壁金屬溫度高于外壁金屬溫度，最大溫差不允許超過50℃，因此，需要限制升壓速度。升溫升壓速度不僅受到汽包、水冷壁、省煤器及、再熱器熱應(yīng)力的限制，同時(shí)也受到汽輪機(jī)暖機(jī)、升速和帶負(fù)荷的限制。升溫升壓過程中,為保證爐膛受熱均勻,減小水冷壁溫差，應(yīng)適當(dāng)調(diào)換油槍或燃燒器位置；為減小汽包溫差，應(yīng)加強(qiáng)下聯(lián)箱放水，促進(jìn)水循環(huán)，或點(diǎn)火前投入下聯(lián)箱蒸汽加熱裝置。在升壓過程中,有一些操作如增加燃料量,開大旁路系統(tǒng)閥門及校驗(yàn)安全門等都會引起汽包水位的波動(dòng),加之此時(shí)給水流量小,汽包水位較難控制,應(yīng)加強(qiáng)對汽包水位的監(jiān)視和控制。升壓接近額定值時(shí)，蒸汽壓力對汽包產(chǎn)生的機(jī)械應(yīng)力接近設(shè)計(jì)值，應(yīng)限制升壓速度防止溫差與熱應(yīng)力過大。第38頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月四、機(jī)爐聯(lián)合停運(yùn)－滑參數(shù)停運(yùn)停運(yùn)準(zhǔn)備滑壓準(zhǔn)備：汽機(jī)調(diào)節(jié)汽門開至全開。滑壓降負(fù)荷：逐漸降低主蒸汽和再熱蒸汽參數(shù)（溫度和壓力）來降低機(jī)組負(fù)荷和汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速。降壓速度一般為0.03～0.15MPa/min，溫降速度為2℃/min。汽輪機(jī)停機(jī)鍋爐熄火：待汽輪機(jī)負(fù)荷接近于零時(shí)，機(jī)組解列，鍋爐停止燃燒。鍋爐降壓。第39頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月第五節(jié)事故處理鍋爐燃燒事故水位事故受熱面損壞第40頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月一、鍋爐燃燒事故

1.爐膛滅火爆燃定義:爐膛突然滅火后,送入的煤粉積存在爐內(nèi)。然后突然燃燒形成爆炸。輕者影響帶負(fù)荷,重者造成人身傷亡或設(shè)備事故。現(xiàn)象：爐膛負(fù)壓突然加大。一、二次風(fēng)壓表水柱減小。汽壓、汽溫、水位下降。原因：煤質(zhì)差、發(fā)熱量極低，揮發(fā)物很少。低負(fù)荷時(shí)爐膛溫度太低。送、引風(fēng)機(jī)跳閘等。處理方法：全部停給粉機(jī)，停制粉系統(tǒng)，關(guān)閉油嘴，切斷向爐內(nèi)供應(yīng)的燃料，控制汽包水位在較低處。減少送風(fēng)量、增大引風(fēng)量。通風(fēng)3～5min，清除爐內(nèi)煤粉。第41頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月2.煙道再燃燒定義:可燃物在對流煙道內(nèi)再燃燒，輕者使受熱面超溫，嚴(yán)重造成過熱器爆管或省煤器爆管，或燒壞空氣預(yù)熱器?，F(xiàn)象：局部煙溫和排煙溫度過高。煙道負(fù)壓波動(dòng)，人孔冒煙。氧量表指示不正常。原因：燃燒工況失調(diào)、粒子過粗、煤粉太多。低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間過長，燃燒工況差。鍋爐起停頻繁。處理方法：必須立即停爐，停供燃料，停送風(fēng)、引風(fēng)。關(guān)閉煙道擋板、門、孔。打開省煤器再循環(huán)門，打開過熱器疏水門，打開事故噴水門。第42頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月二、水位事故

1.鍋爐缺水現(xiàn)象：水位指示過低。蒸汽流量大于給水流量。過熱蒸汽溫度升高。原因：排污不當(dāng)。水位表指示不準(zhǔn)確。給水自動(dòng)調(diào)節(jié)失靈。水冷壁、省煤器、給水管道爆管。處理方法：輕微缺水：增加給水量，逐漸恢復(fù)正常水位。嚴(yán)重缺水：立即熄火停爐，嚴(yán)禁向鍋爐上水。第43頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月2.鍋爐滿水現(xiàn)象：水位指示過高。蒸汽流量小于給水流量。過熱蒸汽溫度降低。原因：給水自動(dòng)調(diào)節(jié)失靈。給水門失靈。給水壓力過高。水位表指示不準(zhǔn)。處理方法：輕微滿水：校核水位計(jì)，減少給水量，開啟排污閥放水降低水位、打開蒸汽管路疏水，恢復(fù)正常水位。嚴(yán)重滿水：立即熄火停爐，開啟過熱器聯(lián)箱、蒸汽管道的疏水門、開事故放水門，待汽包水位恢復(fù)正常時(shí)重新點(diǎn)火。第44頁，課件共50頁，創(chuàng)作于2023年2月3.汽水共騰定義：鍋內(nèi)泡沫過多，蒸汽和鍋水界限不清而共同升騰?，F(xiàn)象：水位計(jì)內(nèi)看不清水位，有劇烈波動(dòng)，致使水位無法控制。蒸汽帶水嚴(yán)重，過熱蒸汽溫度下降。無過熱器的鍋爐，蒸汽管道和分汽缸會有水沖擊發(fā)生。原因：鍋水質(zhì)量不好，含鹽濃度過大。表面排污不夠，致使水面雜質(zhì)過多。負(fù)荷不穩(wěn)，短時(shí)間內(nèi)用汽過多，產(chǎn)生蒸汽帶水現(xiàn)象。并爐時(shí)鍋爐汽壓高于蒸汽管氣壓，且開啟主汽門過快，汽壓急劇下降，造成汽水共騰。處理方法：降低鍋爐負(fù)荷，全開連續(xù)排污閥加強(qiáng)連排。加大進(jìn)水，同時(shí)開啟排污閥放水，進(jìn)行爐水置換。開啟過熱器和分汽缸的疏水閥，防止蒸汽管道和分汽缸發(fā)生水沖擊。水位恢復(fù)正常