高層腳手架安拆施工方案

外架搭設、拆除安全專項施工方案編制：審核：審批人及審批意見：編制單位（章）：編制時間：年月日總監(jiān)審核意見：監(jiān)理單位（章）：建設單位項目負責人審批意見：建設單位（章）：XXXXXXX工程外架搭設、拆除安全專項施工方案審批表分公司部門審核意見部門審核人職務/職稱審核意見工程管理科分公司審批意見：簽章：年月日公司部門審核意見部門審核人職務/職稱審核意見總工程師辦公室公司審批意見：簽章：年月日目錄

23003第一節(jié)、編制依據(jù) ⑥L63×6角鋼壓板計算(錨固螺栓以直徑18mm進行計算）一、當錨固螺栓采用直徑為18mm時錨固螺栓拉力設計值N=A[f]其中A=254.5mm2按照《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20109.7.6[f]=65N/mm2故N=A[f]=254.5×65×10-3=16.54KNL63×6角鋼壓板受力情況：RA=RB=N=16.54KNF=2N=33.08KN最大彎矩Mmax=1.323KN.m最大剪力Vmax=16.54KN抗彎強度驗算公式Mmax/γW≤f其中γ為截面塑性發(fā)展系數(shù)，取值1.2W為截面抵抗矩，L63×6角鋼為6.0cm3f為鋼材的抗彎強度設計值，為215N/mm21.323×106/（1.2×6.0×103）=183.8N/mm2＜f,滿足要求2、抗剪強度驗算公式VmaxS/Itw≤fv其中S為計算剪應力處以上毛截面對中和軸面積矩，L63×6角鋼為6.13cm3I為毛截面慣性矩，L63×6角鋼為27.12cm4tw為腹板厚度，L63×6角鋼為6.0mmfv為鋼材的抗剪強度設計值，為125N/mm216.54×6.13×106/（27.12×6.0×104）=62.3N/mm2＜fv,滿足要求L63×6角鋼壓板受力計算滿足要求。一、當錨固螺栓采用直徑為18mm時錨固螺栓拉力設計值N=A[f]其中A=254.5mm2按照《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20109.7.6[f]=65N/mm2故N=A[f]=254.5×65×10-3=16.54KNL63×6角鋼壓板受力情況：RA=RB=N=16.54KNF=2N=33.08KN最大彎矩Mmax=1.323KN.m最大剪力Vmax=16.54KN抗彎強度驗算公式Mmax/γW≤f其中γ為截面塑性發(fā)展系數(shù)，取值1.2W為截面抵抗矩，L63×6角鋼為6.0cm3f為鋼材的抗彎強度設計值，為215N/mm21.323×106/（1.2×6.0×103）=183.8N/mm2＜f,滿足要求2、抗剪強度驗算公式VmaxS/Itw≤fv其中S為計算剪應力處以上毛截面對中和軸面積矩，L63×6角鋼為6.13cm3I為毛截面慣性矩，L63×6角鋼為27.12cm4tw為腹板厚度，L63×6角鋼為6.0mmfv為鋼材的抗剪強度設計值，為125N/mm216.54×6.13×106/（27.12×6.0×104）=62.3N/mm2＜fv,滿足要求L63×6角鋼壓板受力計算滿足要求。10）建筑物主體承壓梁和抗拉梁驗算本工程鋼懸挑梁支承處（陽臺邊的）的周邊均框架梁或連系梁，梁截面寬×高為250MM×500MM，C25砼，梁底最小配3Ф18，兩邊支座最小配3Ф18，梁最大跨度4.5米（按6米計算），懸挑鋼間距1.5米。按梁兩端為固端驗算。鋼懸挑梁傳來集中荷載：P＝6.695KN；鋼絲繩傳來集中荷載：P＝22.952KN；按四處分布置于梁上。見計算簡圖。砼梁自重：G1＝0.25×0.5×24＝3.0KN/M；砌塊自重：G2＝0.2×3.0×20＝12.0KN/M；粉刷自重：G3＝0.02×3.0×20×2＝2.40KN/M；①支撐工字鋼處的梁計算梁跨中最大彎距：M＝[（42-1）×6.695×6]/（24×4）＋17.4×62÷24＝32.376KN.Mα=M/fcbh02=32376000/(11.9×200×5102)=0.052,查表得ζ=0.058As=0.058×11.9×200×510/300=234.668mm2,實體配3φ18（763mm2）滿足要求。梁支座彎距：M＝[（2×42+1）×6.695×6÷（24×4）＋17.4×62÷12＝66.008KN.M，α=M/fcbh02=66008000/(11.9×200×5102)=0.106,查表得ζ=0.112As=0.112×11.9×200×510/300=453.152mm2實體配3φ18（763mm2）滿足要求。 ②支撐鋼絲繩處的梁計算梁跨中最大彎距：M＝[（42-1）×22.952×6]/（24×4）＋17.4×62÷24＝47.62KN.Mα=M/fcbh02=47620000/(11.9×200×5102)=0.077,查表得ζ=0.084As=0.084×11.9×200×510/300=339.864mm2,實體配3φ18（763mm2）滿足要求。梁支座彎距：M＝[（2×42+1）×22.952×6÷（24×4）＋17.4×62÷12＝99.538KN.M，α=M/fcbh02=99538000/(11.9×200×5102)=0.161,查表得ζ=0.167As=0.167×11.9×200×510/300=675.682mm2實體配3φ18（763mm2）滿足要求。工字鋼鋼定位與外架立桿位置要吻合，卡環(huán)錨固長度不小于500且要壓在樓板下層鋼筋下面或梁內，并保證兩側300以上搭接長度。陽臺轉角工字鋼制作安裝示意圖工字型鋼懸挑卸料平臺計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-912、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、構造參數(shù)卸料平臺名稱卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直建筑外墻平臺長度A(m)3平臺寬度B(m)2.5卸料平臺與主體結構連接方式U形鋼筋主梁間距L1(m)2.1次梁間距s(m)0.6次梁外伸長度m(m)0.2內側次梁離墻水平距離a(m)0.3外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m)2.8外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m)3內側鋼絲繩離墻水平距離a2(m)1.7內側鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m)3鋼絲繩夾個數(shù)3二、荷載參數(shù)面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.1392主梁自重Gk3(kN/m)0.2009欄桿、擋腳板類型欄桿、覆面竹膠合板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網設置設置密目安全網安全網自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放荷載Pk(kN)5堆放荷載作用面積S(m2)2施工活荷載動力系數(shù)1.3三、設計簡圖型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖四、面板驗算模板類型沖壓鋼腳手板模板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm3)4.17抗彎強度設計值[f](N/mm2)205面板受力簡圖如下：計算簡圖(kN)取單位寬度1m進行驗算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m抗彎驗算：Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·mσ=Mmax/W=0.274×106/(4.17×103)=65.681N/mm2<[f]=205N/mm2面板強度滿足要求！五、次梁驗算次梁類型工字鋼次梁型鋼型號12.6號工字鋼截面慣性矩Ix(cm4)488.592截面抵抗矩Wx(cm3)77.529抗彎強度設計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算：承載能力極限狀態(tài)：q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1392=2.632kN/mp1=1.4×Pk=1.4×5=7kN正常使用極限狀態(tài)：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.1392=1.573kN/mp2=Pk=5kN1、抗彎強度計算簡圖(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.632(2.12/8-0.22/2)+7×2.1/4=5.073kN.mσ=Mmax/(γxWX)=5.073×106/(1.05×77.529×103)=62.319N/mm2<[f]=205N/mm2次梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖(kN)νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.573×21004/(384×206000×488.592×104)×(5-24(0.2/2.1)2)+5×21003/(48×206000×488.592×104)=0.38mm<[ν]=L1/250=2100/250=8.4mm次梁撓度滿足要求！3、穩(wěn)定性驗算σ=Mmax/φbWX=5.073×106/0.924×77.529×103=70.826N/mm2<[f]=205N/mm2其中，φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=1.930;由于φb大于0.6，按照下面公式調整：φb'=1.07-0.282/φb=0.924次梁穩(wěn)定性滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)：R1=q1×B/2=2.632×2.5/2=3.29kN正常使用極限狀態(tài)：R2=q2×B/2=1.573×2.5/2=1.966kN六、主梁驗算主梁類型工字鋼主梁型鋼型號16號工字鋼截面面積A(cm2)26.1截面回轉半徑ix(cm)6.58截面慣性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗彎強度設計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000根據(jù)《建筑施工高處高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-91），主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內側鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態(tài)：q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kNR1=3.29kN正常使用極限狀態(tài)：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=1.966kN1、強度驗算計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R左=10.907KNMmax=7.477kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)=10.907/(3.000/2.800)=10.180kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=7.477×106/(1.05×141.000×103)+10.180×103/26.10×102=54.406N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖(kN)變形圖(kN·m)νmax=1.568mm<[ν]=a1/250=2800.00/250=11.200mm主梁撓度滿足要求！3、穩(wěn)定性驗算λx=a1/ix=280.000/6.580=42.553N，Ex=π2EA/(1.1λx2)=3.14162×206000.000×26.100×102/(1.1×42.5532)=2664112.398N由λx=42.553，查規(guī)范(GB50017-2003)中附錄C-2得，φx=0.899N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/N，Ex))=10.180×103/(0.899×26.10×102)+1.0×7.477×106/[1.05×141.000×103×(1-0.8×10.180×103/2664112.398)]=54.999N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁穩(wěn)定性滿足要求！4、支座反力計算剪力圖(kN)R左=10.907KN七、鋼絲繩驗算鋼絲繩型號6×37鋼絲繩直徑19.5鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN)197.5抗拉強度為(N/mm2)1400不均勻系數(shù)α0.82安全系數(shù)K9花籃螺栓T外=R左/sinα=10.907/0.731=14.919kN[Fg]=aFg/K=0.820×197.500/9.000=17.994kN>T外=14.919kN鋼絲繩強度滿足要求！八、拉環(huán)驗算拉環(huán)直徑d(mm)20抗拉強度(N/mm2)65節(jié)點二σ=T外/(2A)=14.919×103/[2×3.14×(20/2)2]=23.757N/mm2<[f]=65N/mm2拉環(huán)強度滿足要求！【節(jié)點圖】九、焊縫驗算鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度he(mm)8鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度lw(mm)120節(jié)點三σf=T外/(he×lw)=18.005×103/(2×8.000×120.000)=9.378N/mm2<ffw=160N/mm2拉環(huán)焊縫強度滿足要求！錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板連接地錨螺栓計算如下(鋼結構規(guī)范7.2)：地錨螺栓數(shù)量n=2個每個地錨螺栓承受的拉力Nt=177.219kN每個地錨螺栓承受的剪力Nv=5735.596kN每個地錨螺栓承受的直徑d=18mm每個地錨螺栓承受的直徑de=14.93mm地錨螺栓抗剪強度設計值fvb=170.0N/mm2地錨螺栓抗拉強度設計值ftb=170.0N/mm2經過計算得到每個地錨螺栓受剪承載力設計值Nvb=3.1416×18×18×170.0/4=43.260kN每個地錨螺栓受拉承載力設計值Ntb=3.1416×14.93×14.93×170.0/4=29.762kN經過計算得到公式左邊等于0.133每個地錨螺栓承載力計算滿足要求!懸挑卸料平臺計算滿足要求！L63×6角鋼壓板計算書一、當錨固螺栓采用直徑為18mm時錨固螺栓拉力設計值N=A[f]其中A=254.5mm2按照《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20109.7.6[f]=65N/mm2故N=A[f]=254.5×65×10-3=16.54KNL63×6角鋼壓板受力情況：RA=RB=N=16.54KNF=2N=33.08KN最大彎矩Mmax=1.323KN.m最大剪力Vmax=16.54KN抗彎強度驗算公式Mmax/γW≤f其中γ為截面塑性發(fā)展系數(shù)，取值1.2W為截面抵抗矩，L63×6角鋼為6.0cm3f為鋼材的抗彎強度設計值，為215N/mm21.323×106/（1.2×6.0×103）=183.8N/mm2＜f,滿足要求2、抗剪強度驗算公式VmaxS/Itw≤fv其中S為計算剪應力處以上毛截面對中和軸面積矩，L63×6角鋼為6.13cm3I為毛截面慣性矩，L63×6角鋼為27.12cm4tw為腹板厚度，L63×6角鋼為6.0mmfv為鋼材的抗剪強度設計值，為125N/mm216.54×6.13×106/（27.12×6.0×104）=62.3N/mm2＜fv,滿足要求L63×6角鋼壓板受力計算滿足要求。1、落地式鋼管扣件卸料平臺根據(jù)本工程特點及施工機具、材料及人力配備情況，本工程擬在2-8#,9-12#樓搭設落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架，主要用于輸出拆下的模板和架管，并用于樓層內砌體施工，塔吊配合砌筑材料的運輸。卸料平臺搭設在地下室頂板上，距離建筑物外墻3米（陽臺挑出1.5m+外架1.5m），分為2層，第一層卸料平臺高度1.5m，用于建筑物一層施工，第二層卸料平臺高度4.5m，用于建筑物二層施工。本工程陽臺挑出1.5m，現(xiàn)按照挑出建筑物長度為1.5m時計算，平臺寬度3.5m，長度2.5m(限荷為3.5KN/㎡)。卸料平臺支架搭設高度為4.5m，立桿的縱距b=1.00m，立桿的橫距l(xiāng)=1.00m，立桿的步距h=1.20m。腳手板自重0.30kN/m2，欄桿自重0.15kN/m，材料最大堆放荷載3.50kN/m2（約0.35噸力），施工活荷載1.00kN/m2。地基承載力標準值135kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數(shù)0.40。2、落地式卸料平臺搭設方案1、基本要求⑴、材料：a、采用φ48×3.5鋼管，其質量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。b、扣件采用機械性能不低于KTH330-08的鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼。毛刺、氧化脫皮等應立即清除干凈。c、腳手板采用竹腳手板。⑵、立桿落在地下室頂板混凝土上，承載力取fgk=135Kpa。⑶、立桿構造應符合下列要求：①、每根立桿底部應設置通長硬雜木墊板（長2000mm、寬200mm、厚50mm）；②、卸料平臺必須設置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。③、立桿接長必須采用對接扣件連接。⑷、連墻件①、連墻件按每層設置，間距為3.5m應布置靠近主節(jié)點，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm；②、應從底層第一步縱向水平處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定；③、連墻件不應與外腳手架垂直運輸機械相碰。卸料平臺采用鋼管與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接加雙扣件。也可采用與柱子用鋼管和扣件鎖緊。⑸、水平桿水平桿宜設置在立桿內側，不宜接長；縱向水平桿格柵間距為300mm；橫向水平桿間距為1000mm。橫向水平桿通過雙扣件與立桿連接。⑹、剪刀撐①、剪刀撐斜桿與地面的傾角為600；在四個方向沿全長全高設置剪刀撐，并每隔兩步設置水平剪刀撐，以加強其水平剛度。②、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。③、剪刀撐斜桿的搭接長度應大于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿端的距離不應小于100mm。⑺、作業(yè)層作業(yè)層必須滿鋪腳手板。作業(yè)層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規(guī)定：①、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；②、上欄桿上皮高度為1.2m；③、擋腳板高度不應小于180mm；④、中欄桿應居中設置。2、工藝流程在牢固的地基彈線、立桿定位→擺放掃地桿→豎立桿并與掃地桿扣緊→裝橫向掃地橫桿并與立桿和掃地桿扣緊（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）→裝設第一步縱、橫向水平桿（與立桿扣接固定）→校正立桿垂直和水平使其符合要求，按40～60N.m力擰緊扣件螺栓→安裝第二步縱、橫水平桿→加設臨時斜撐桿（加拋撐）→安第三、四步縱橫桿→接立桿→加立剪刀撐→裝設作業(yè)層間橫桿→鋪設腳手板、綁扎防護及擋腳板、掛立安全網。3、開始搭設前，單位工程負責人應按有關規(guī)定向架設人員進行技術交底。4、清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。5、卸料平臺必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。6、在卸料平臺入口處設置平臺限荷標志，本工程卸料平臺用于運輸井架和樓層的通道，不允許在其上堆放集中荷載過長時間。卸料平臺總限荷為0.35噸。7、每搭完一步卸料平臺后，應按下表校正步距、縱距及立桿的垂直度：項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢查方法和工具1立桿垂直度最后驗收垂直度20～80m－±100下列卸料平臺允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中間檔次用插入法2間距步距縱距橫距－±20±50±20－鋼板尺3縱向水平桿高差一根桿的兩端―±20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差－±104雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm－50－鋼板尺8、底座安放應符合下列規(guī)定：①、底座、墊板均應準確地安放在定位線上；②、墊板宜采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm寬度不小于200㎜的木墊板，也可采用槽鋼。9、立桿搭設應符合下列規(guī)定：①、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；②、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；③、開始搭設立桿時，卸料平臺的每一個立面至少應設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除；④、當搭設至有連墻件的構造時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；⑤、頂層立桿接長如采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。⑥、立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。10、水平桿不允許搭接。11、連墻件的搭設應符合下列規(guī)定：①、連墻件的豎向間距不大于2h，且不大于層高；②、連墻件從底層第一步水平桿處開始設置，且宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm。12、剪刀撐的搭設應符合下列規(guī)定：①、剪刀撐應沿高度方向連續(xù)設置，斜桿與地面的傾角宜在450～600之間。并應隨立桿、水平桿等同步搭設；②、各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。13、扣件安裝應符合下列規(guī)定：①、扣件規(guī)格必須與鋼管外徑（φ48或φ51）相同；②、螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不大于65N.m；③、在主節(jié)點處固定水平桿、剪刀撐等的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；④、對接扣件開口應朝上或朝內；⑤、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。14、作業(yè)層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規(guī)定：①、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿內側；②、上欄桿上皮高度為1.2m；③、擋腳板高度不應小于180mm；④、中欄桿應居中設置。15、腳手板的鋪設應符合下列規(guī)定：①、腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面不大于100mm；②、腳手板應設置在三根橫向水平桿上，間距不大于900mm；③、腳手板采用對接平鋪，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130～150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；④、腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿件上。3、卸料平臺拆除拆除卸料平臺前的準備工作應符合下列規(guī)定：①、應全面檢查卸料平臺的扣件連接，連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；②、根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；③、單位工程負責人進行拆除安全技術交底；④、應清除卸料平臺上雜物和地面障礙物。拆除卸料平臺時，應符合下列規(guī)定：①、拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；②、連墻件必須隨卸料平臺逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆卸料平臺；3、拆除卸料平臺時應符合下列規(guī)定：①、各構配件嚴禁拋至地面；②、拆除現(xiàn)場必須設置警戒區(qū)，必須設地面監(jiān)護人員，并配備良好的通訊設施。警戒區(qū)內嚴禁非操作人員通行；③、遇五級大風、雨、雪等特殊天氣，不得進行拆除作業(yè)；④、桿件和扣件拆除時應分離，不允許連接在一起輸送至地面，或兩桿同時拆下輸送至地面；⑤、墊鋪板拆除，應自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起；⑥、拆除時，必須用電氣焊時，應嚴格執(zhí)行其特殊的防火規(guī)定，應增派專職人員，配備消防器材，防止火星和切割物落引起的火災，嚴禁無證動用焊割工具；⑦、當日作業(yè)后，應檢查崗位周圍情況，不得留有隱患；⑧、輸送地面的桿件和扣件應分類堆放整齊。安全防護裝置及要求1、樓層卸料平臺兩側，設置1.2米高的常閉的欄桿。2、卸料平臺口設半自動安全門，保持常閉狀態(tài)。3、樓層卸料口必須掛設“嚴禁探頭、身、手，嚴禁乘吊籠上落，嚴禁超載”的安全標志。4、安全保證措施：1.腳手架所使用的鋼管、扣件、拉結件等必須嚴格按JGJ130-2011、JGJ59-2011安全技術規(guī)范和本方案的要求進行檢查與驗收。符合要求后方可投入使用。2.腳手架搭設嚴格按規(guī)范的安全構造要求和本方案的設計要求進行搭設。并按檢查與驗收要求分段進行驗收，上一驗收段驗收檢查不合格，不得進行下一驗收段的腳手架搭設，必須在上一工序檢查驗收或整改合格后，方可進行下一驗收段或下一道工序的施工，確保每驗收段的架從西向東滿足搭設質量和安全使用的要求。3.腳手架搭設人員必須是經過按國家現(xiàn)行標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》（GB5036）考核合格的架子工持證上崗，上崗人員定期體檢合格后方可上崗。4.搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，不準穿拖鞋，高跟鞋、皮鞋和帶釘易滑鞋，嚴禁酒后上崗。上崗人員必須接受安全教育和質量、安全技術交底，熟識領會搭設方案和質量安全要求后，方可上崗作業(yè)。5.在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件和作業(yè)。⑴楔緊懸挑鋼梁的楔木，拉結鋼絲繩或法蘭螺栓。⑵主節(jié)點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿。⑶連墻拉結桿，加勁撐、剪刀撐，安全防護設施。⑷在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。⑸當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。6.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料混用。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。7.六級以上大風、大雪、大雨天氣停止腳手架作業(yè)，在冬季要經常檢查腳手架、斜板、跳板有無滑移、松動及時采取修整，確保安全。8.在外架腳手板上安全網內以及腳手架內地面上的雜物、垃圾要及時清理，避免掉落傷人。5、安全管理⑴、腳手架搭設人員必須持相應的特殊工種作業(yè)證上崗；⑵、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；⑶、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備；⑷、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：a、主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；b、連墻件c、懸挑鋼梁及卡環(huán)。⑸、在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守；⑹、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6、復核計算書落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書計算依據(jù)1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）。計算依據(jù)2《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》(杜榮軍)。計算參數(shù):模板支架搭設高度為4.5m，立桿的縱距b=1.00m，立桿的橫距l(xiāng)=1.00m，立桿的步距h=1.20m。腳手板自重0.30kN/m2，欄桿自重0.15kN/m，材料最大堆放荷載3.50kN/m2，施工活荷載1.00kN/m2。地基承載力標準值135kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數(shù)0.40。圖落地平臺支撐架立面簡圖圖落地平臺支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元鋼管計算采用48×3.0。一、基本計算參數(shù)[同上]二、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)：q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q21=3.500×0.300=1.050kN/m(3)施工荷載標準值(kN/m)：q22=1.000×0.300=0.300kN/m經計算得到，活荷載標準值q2=0.300+1.050=1.350kN/m2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下:靜荷載q1=1.20×0.090=0.108kN/m活荷載q2=1.40×0.300+1.40×1.050=1.890kN/m最大彎矩Mmax=(0.10×0.108+0.117×1.890)×1.0002=0.232kN.m最大支座力N=(1.1×0.108+1.2×1.89)×1.00=2.387kN抗彎計算強度f=0.232×106/4491.0=51.64N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載q1=0.090kN/m活荷載q2=0.300+1.050=1.350kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.090+0.990×1.350)×1000.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.161mm縱向鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.39kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.803kN.m最大變形vmax=1.219mm最大支座力Qmax=8.680kN抗彎計算強度f=0.803×106/4491.0=178.89N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.68kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.128×4.500=0.574kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。(2)欄桿的自重(kN)：NG2=0.150×1.000=0.150kN(3)腳手板自重(kN)：NG3=0.300×1.000×1.000=0.300kN(4)堆放荷載(kN)：NG4=3.500×1.000×1.000=3.500kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.524kN。2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=1.000×1.000×1.000=1.000kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=6.83kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.700a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.50m；公式(1)的計算結果：l0=1.185×1.700×1.20=2.417m=2417/16.0=151.561=0.305=6829/(0.305×424)=52.898N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.200+2×0.500=2.200m=2200/16.0=137.931=0.363=6829/(0.363×424)=44.436N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.185×1.007×(1.200+2×0.500)=2.625m=2625/16.0=164.592=0.262=6829/(0.262×424)=61.386N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。七、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=27.32N——上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=6.83A——基礎底面面積(m2)；A=0.25fg——地基承載力設計值(kN/m2)；fg=54.00地基承載力設計值應按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc=0.40fgk——地基承載力標準值；fgk=135.00地基承載力的計算滿足要求!第八節(jié)、電梯井操作平臺架施工方案一、概述電梯井操作平臺的作用，主要是為主體砼結構施工時電梯井鋼筋、模板、砼工程施工提供一個操作平臺，并為電梯井的后續(xù)裝修階段提供一個安全防護措施。操作平臺架的搭設，可根據(jù)電梯井的平面尺寸采用雙排腳手架、滿堂腳手架或工具式操作平臺架。操作平臺架主要承受施工活荷載及支架、腳手板自重所產生的荷載，根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）的規(guī)定，結構腳手架的施工活荷載標準值采用3.0KN/㎡。平臺架的搭設，根據(jù)其搭設高度情況可采用落地式搭設、分段搭設或使用工具式操作平臺架。下面以電梯井平面尺寸為2200×2200情況為例，分別介紹其操作平臺架的落地式搭設及分段搭設方法。二、電梯井平面尺寸為2200×2200的操作平臺架（一）、落地式搭設：搭設高度18.2米1、電梯井內操作平臺架從地下室井坑底面開始、隨著施工進度搭設，鋼管規(guī)格采用外徑48.3mm，壁厚3.6mm的焊接鋼管，搭設按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011及《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011要求進行施工。2、操作平臺架搭設尺寸，立桿間距1.20米×1.20米，共4根，立桿距離電梯井井壁結構0.50米，步距1.50米。水平桿設置在立桿內側，水平桿與立桿采用扣件連接，四邊形成“井”字形閉合，水平桿兩端距離電梯井井壁結構不大于0.15米。3、操作層大、小橫桿設置，小橫桿為3根間距0.6米，大橫桿為2根設于小橫桿下。4、縱、橫向掃地桿設置，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距立桿底端不大于200mm處，橫向掃地桿則采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5、剪刀撐或斜撐設置，平臺架外側四個立面均連續(xù)設置豎向剪刀撐或之字型斜撐，斜桿與地面的傾角在45°～60°之間；水平剪刀撐按每2層且不大于6米設置一道。6、連墻措施，操作平臺架通過剪刀撐或斜撐的上、下端頂緊四周已經完成拆模的砼井壁，以達到架體穩(wěn)定的作用。7、腳手板及安全網等防護設施的設置：施工層應滿鋪腳手板，腳手板應鋪在3根小橫桿上，并采用直徑3.2㎜的鍍鋅鐵絲固定在支承桿件上，滿鋪腳手板距離四周電梯井井壁不大于0.15米。施工層的滿鋪腳手板下應用安全網雙層兜底，施工層以下每隔2層且不大于10米應用安全平網封閉，并在安全網下一步架滿鋪腳手板。8、平臺架拆除，拆除前應清除腳手架上雜物及地面障礙物，拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；撐桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將撐桿整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；電梯井口每層均設人員照看，防止無關人員靠近，拆除材料由每層電梯口傳出，不可直接丟下井底。9、安全注意事項：操作平臺僅作為施工人員在施工中的作業(yè)平臺及安全防護設施，不得當作支撐架使用，不得當作塔吊接料平臺使用，也不得將泵送混凝土的輸送管固定在平臺架上。拆除下來的電梯井剪力墻模板應隨拆隨運走，不得長時間堆放在操作平臺上。平臺架使用過程應隨時清理架子上的模板、木方、鋼管、砼碎塊等雜物。10、平臺架計算：略（二）、分段搭設：搭設高度超過18米采用型鋼梁按18米高度分段支承（1）當平臺架的搭設高度超過18米時，超過18米部分采用分段卸荷搭設，在高度方向按18米進行分段，即每段架體的搭設高度不大于18米。架體搭設尺寸，除高度外均按落地式架體。（2）經復核計算，分段平臺架架底可采用與外架懸挑鋼梁相同的材料作為支承結構，本工程為I16熱軋普通工字鋼。平臺架立桿直接落在工字鋼上，落點位置預先在工字鋼上焊接100㎜長直徑25的定位短鋼筋。（3）支承件的預埋：工字鋼在電梯井井壁鋼筋施工時預埋，兩端分別伸出井壁外長度不小于200，穿過井壁部分采用木盒留孔以便于拆除，使用過程預留孔剩余空間用木楔填塞加以固定。（4）剪刀撐、斜撐、連墻措施、安全防護措施等設置方法及其它安全要求參照落地式操作平臺架。（5）復核計算：電梯井2200×2200平臺架計算書（架高18米，架底型鋼支承）鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）。計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。腳手架搭設高度18米，立桿采用單立管，共4根。立桿間距1.20米×1.20米，立桿距離電梯井井壁結構0.50米，立桿的步距1.50米。鋼管類型為φ48。3×3.6，截面面積A=4.239cm2，截面模量(抵抗矩)W=4.491cm3，慣性矩I=10.778cm4施工活荷載為3.0kN/m2，考慮1層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設3層計算。安全平網荷載為0.01kN/m2?；撅L壓0.20kN/m2，高度變化系數(shù)1.7000，體型系數(shù)1.2100。(L=1200㎜,a=500㎜)一、小橫桿（腳手板下水平桿）的計算:小橫桿按照外伸梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算腳手板的荷載標準值P=0.350×1.2/2=0.21kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.2/2=1.8kN/m荷載的計算值q=1.2×0.21+1.4×1.8=2.772kN/m小橫桿計算簡圖（l=1200㎜,b=350㎜）2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為外伸梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:支座反力RA=RB=q（l/2＋b）=2.772（1.2/2＋0.35）=2.633KN最大彎矩Mmax=q（l2/8－b2/2）=2.772（1.22/8－0.352/2）=0.329KN.mσ=0.329×106/4491.0=73.3N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為外伸梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:最大撓度Vmax=ql4（5－24b2/l2）/（384EI）荷載標準值q=0.21+1.8=2.01kN/m外伸梁均布荷載作用下的最大撓度Vmax=（5.0－24×0.352/1.22）×2.01×12004/(384×2.06×105×107780.0)=1.45mm小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿（小橫桿下）的計算:大橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。最大彎矩和最大撓度考慮為簡支梁在跨中承受小橫桿傳遞集中荷載作用下的彎矩和撓度。大橫桿計算簡圖（l=1200㎜）1、抗彎強度計算最大彎矩Mmax=Fl/4=2.633×1.2/4=0.790KN.mσ=0.790×106/4491.0=175.9N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!2.撓度計算最大撓度Vmax=Fl3/（48EI）荷載標準值q=0.21+1.8=2.01kN/mF=2.01（1.2/2＋0.35）=1.91KNVmax=1.91×103×12003(48×2.06×105×107780.0)=3.10mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算腳手板的荷載標準值P=0.350×1.9×1.9/4=0.32kN活荷載標準值Q=3.0×1.9×1.9/4=2.71kN荷載的計算值R=1.2×0.32+1.4×2.71=4.18kN＜8.0kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!四、腳手架荷載標準值:1、靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.134；每根立桿承受NG1=0.134×18=2.412kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；每根立桿承受NG2=3×（0.350＋0.01）×1.9×1.9/4=1.0kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2=3.412kN。2、活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和；每根立桿承受活荷載標準值NQ=3.0×1.9×1.9/4=2.71kN3、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2×3.412+1.4×2.71=7.888kN4、風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，W0=0.200Uz——風荷載高度變化系數(shù)，Uz=1.700Us——風荷載體型系數(shù)：Us=1.210經計算得到：Wk=0.200×1.700×1.210=0.411kN/m2。5、考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2×3.412+0.9×1.4×2.71=7.508kN6、風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：Mw=0.9×1.4×0.411×1.200×1.500×1.500/10=0.14kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=7.508kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，查表得，u=1.550；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.550×1.500=2.685m；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——由長細比，為2685/16=168；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到0.251；σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；經計算得到:σ=8210/(0.251×424)=77.1N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=7.508kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，查表得，u=1.550；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.550×1.500=2.685m；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——由長細比，為2685/16=168；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到0.251；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.14kN.m；σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；經計算得到σ=7508/(0.251×424)+140000/4491=101.72N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!六、立桿底的支承型鋼梁計算:支承型鋼梁按集中力荷載及自重荷載作用下的簡支梁進行計算，支承型鋼采用I16熱軋普通工字鋼：截面面積A=26.1cm2，截面模量(抵抗矩)W=141cm3，慣性矩I=1130cm4(L=2200㎜,a=500㎜)型鋼梁抗彎強度計算自重均布荷載標準值q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m自重均布荷載產生最大彎矩Mmax1=ql2/8=1.2×0.21×2.22/8=0.15KN·m集中力產生最大彎矩Mmax2=Na=8.21×0.5=4.11KN·m最大彎矩Mmax=0.15+4.11=4.26KN·mσ=Mmax/Wn=4.26×106/141000=30.2N/mm2計算強度小于205.0N/mm2,抗彎強度滿足要求!2、型鋼梁整體穩(wěn)定性驗算計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.86由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.918經過計算得到強度=4.26×106/(0.918×141000.00)=32.9N/mm2；計算強度小于205.0N/mm2,整體穩(wěn)定性滿足要求!3、撓度計算（1）自重均布荷載標準值q=0.21kN/m，產生最大撓度公式=5×0.21×22004/（384×2.060×105×11300000）=0.028㎜（2）集中荷載標準值N=3.68+2.71=6.39KN產生最大撓度Vnmax=Na(3l2-4a2)/24EI=6390×500×（3×22002-4×5002）/（24×2.060×105×11300000）=0.77㎜（3）最大撓度Vmax=0.028+0.77=0.80㎜最大撓度小于2200.0/250,滿足要求!采用I16型鋼梁支承腳手架計算滿足要求！第九節(jié)、施工電梯接料平臺設計（一）、平臺腳手架及過料平臺搭設施工電梯平臺腳手架，從首層開始，采用雙立桿扣件式鋼管落地式雙排腳手架，從第一次懸挑層開始采用16號工字鋼懸挑腳手架，立桿縱距為1200mm，立桿橫距為900，步距為1500mm，連墻桿每層設置4個，兩側面按要求設置剪刀撐、擋腳板、欄桿、阻燃型密目式ML—1.8×6m安全立網。平臺結構內立桿與結構邊距離300mm，平臺架外立面與施工電梯停靠面間距100mm，保證電梯行駛安全，腳手架平臺的最大搭設高度為52.5米，腳手板鋪設的最大層數(shù)為18層。接料臺設置采用φ48.3X3.6mm鋼管前排為雙立桿，后排為單立桿搭設方式，接料臺大小具體根據(jù)施工電梯使用位置搭設，每層接料臺與結構面平齊，外側略高內側5cm，接料臺與電梯籠正對面設置外開閉安全防護門。樓層挑架采用16#槽鋼懸挑，并采用φ12鋼絲繩反拉作安全儲備，做法同外架。平臺上鋪50mm松木板，平臺鋪板與電梯吊籠間的水平距離為50mm～120mm。電梯防護門材料應為方管，高度為1800mm，插銷在電梯側，門的里側用鋼絲網片封閉，字體為“注意安全，隨手關門”。扣件腳手架的底步立桿應采用不同長度的鋼管參差布置使相鄰兩根立桿上部接頭相互錯開，不在同一平面上，已保證腳手架的穩(wěn)定性，扣件和螺栓腳手架的立桿都應垂直立穩(wěn)，底部都應用牽桿，橫楞相互錯開。腳手架搭設順序為：立桿→橫楞→牽桿→擱柵→剪刀撐→腳手芭→欄桿→張設密目安全網，所有桿件連接均須用扣件，每個節(jié)點的螺栓帽均要擰緊，腳手架搭設應橫平豎直。雙排腳手架應設置剪刀撐與橫向斜撐，剪刀撐與地面的夾角宜在45°-60°之間，每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不超過六根且不應小于四跨，外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應從低至頂連續(xù)設置。中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不小于1m，且應不少于兩個扣件固定。腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。具體做法參下圖：落地正面、側面構造詳圖懸挑正面、側面構造詳圖安全防護門構造示意圖落地式接料平臺，平臺總搭設高度為93.85米，具體做法參下圖：（二）、平臺架搭設示意圖（三）、防電避雷措施1、施工電梯頂部應安裝防雷裝置，采用Ф12鍍鋅圓鋼制作成Y形防雷裝置，與施工電梯標準節(jié)焊接連接，保證防雷接地電阻值不大于4Ω，或避雷設計時采用鋼柱壁作為避雷引下線，鋼柱與樓面鋼梁焊接，施工電梯出入口平臺可用2Φ12的鋼筋與樓面鋼梁雙面焊接6d，作為避雷措施。2、當采用導軌架作為避雷引下線防雷接地時：預埋兩組鍍鋅扁鐵3×40mm與地下一層樓板避雷主筋焊接在一起，上與施工電梯標準節(jié)斜桿焊接連接3、接地裝置完成后，要用電阻表，測定電阻值是否符合要求。