土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)樓計(jì)算書

年4月19日土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)樓計(jì)算書文檔僅供參考第一部分文獻(xiàn)綜述本設(shè)計(jì)為江寧高級(jí)中學(xué)綜合實(shí)驗(yàn)樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。江寧高級(jí)中學(xué)位于南京市江寧區(qū)，學(xué)校綜合實(shí)驗(yàn)樓建筑面積為4000~5000㎡，層數(shù)5~6層，其總高度應(yīng)控制在24m以下。根據(jù)使用要求為框架結(jié)構(gòu)。綜合樓內(nèi)設(shè)有物理實(shí)驗(yàn)室、化學(xué)試驗(yàn)室、生物試驗(yàn)室、實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備室、（與實(shí)驗(yàn)室對(duì)應(yīng)靠近布置）、電教室、科技活動(dòng)室、計(jì)算機(jī)房、語(yǔ)言實(shí)驗(yàn)室等。下面就本設(shè)計(jì)談?wù)劚救擞^點(diǎn)以及所引用的一些資料文獻(xiàn)，錯(cuò)誤之處請(qǐng)大家批評(píng)指正。1.1混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)當(dāng)前，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)仍是中國(guó)主要應(yīng)用的結(jié)構(gòu)，因此，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)耐久性的研究和探討，是非常有必要的。混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面。應(yīng)盡量選用強(qiáng)度等級(jí)較高的混凝土；在截面含鋼量相同的情況下，盡量減小鋼筋的直徑，增加鋼筋的數(shù)量，以增加結(jié)構(gòu)的抗裂度；對(duì)重要部位的結(jié)構(gòu)，應(yīng)有足夠的剛度，以保證其在正常使用極限狀態(tài)下不產(chǎn)生裂縫或盡量減小最大裂縫寬度；對(duì)主要承受拉力的結(jié)構(gòu)、有嚴(yán)格抗裂性要求的結(jié)構(gòu)或承受多次重復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)，最好采用碎石混凝土，以增加骨料和水泥膠砂的結(jié)合面，增加內(nèi)部密實(shí)度，減小孔隙率。裂縫成因主要有地基不均勻沉降引起的裂縫，溫度變形引起的裂縫，干縮裂縫，裂縫的預(yù)防和控制措施主要有：（1）、嚴(yán)格按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定在適當(dāng)?shù)奈恢迷O(shè)置沉降縫，盡量減小地基的不均勻沉降差，當(dāng)建筑物地基較差或不均勻時(shí)，應(yīng)根據(jù)具體情況采取不同的措施，不宜將建筑物設(shè)置在不同剛度的地基上；（2）、在墻體中設(shè)置伸縮縫；（3）、在墻體高度或厚度突然變化處也易設(shè)置豎向控制縫或采取其它的防裂縫措施；（4）、加強(qiáng)設(shè)置鋼筋水泥圈梁，提高墻體的整體性；（5）、嚴(yán)格規(guī)范要求設(shè)置構(gòu)造柱；（6）、提高屋面板的整體性：（7）、屋面“挑檐”為外露結(jié)構(gòu)，應(yīng)適當(dāng)增加“挑檐”縱向配筋并增設(shè)“變形縫”或“后澆帶”，以減少收縮；（8）、重視屋面保溫隔熱層，屋面保溫（隔熱）層或屋面剛性面層應(yīng)設(shè)置分隔縫。砌體結(jié)構(gòu)出現(xiàn)裂縫是一種較為普遍的現(xiàn)象。這些現(xiàn)象提醒我們應(yīng)從設(shè)計(jì)和施工組織階段提早采取措施來(lái)加以預(yù)防。1.2抗震概念設(shè)計(jì)震害調(diào)查及歷次大地震表明，底層框架砌體結(jié)構(gòu)房屋的破壞相當(dāng)嚴(yán)重。很多底層框架砌體結(jié)構(gòu)房屋，由于底層框架柱的破壞，上面幾層就地坍塌，房屋全部破壞。造成底層框架砌體結(jié)構(gòu)房屋破壞的主要原因是“上剛下柔”。其破壞程度表現(xiàn)為底層重、上層輕，底層構(gòu)件按梁、柱、墻、依次加重。1.2.1破壞類型（1）、結(jié)構(gòu)承載力不足或變形過(guò)大而造成破壞。（2）、結(jié)構(gòu)喪失整體穩(wěn)定而造成破壞。（3）、地基失穩(wěn)而引起破壞。1.2.2概念設(shè)計(jì)主要考慮因素（1）、場(chǎng)地條件和場(chǎng)地土的穩(wěn)定性；（2）、房屋的平面、立面布置及其外形尺寸；（3）、抗震結(jié)構(gòu)體系的選取、抗側(cè)力構(gòu)件的布置以及結(jié)構(gòu)剛度、質(zhì)量的分布；（4）、非結(jié)構(gòu)構(gòu)件與主體結(jié)構(gòu)的關(guān)系及其二者之間的錨固與拉結(jié)；（5）、材料質(zhì)量及施工質(zhì)量等；1.2.3規(guī)范中關(guān)于抗震結(jié)構(gòu)體系要求（1）、應(yīng)具有明確的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖和合理的地震力傳遞途徑；（2）、應(yīng)具備必要的強(qiáng)度、良好的變形能力和耗能能力；（3）、宜具有合理的剛度和強(qiáng)度分布，避免因局部削弱或突變形成薄弱部位、產(chǎn)生過(guò)大的應(yīng)力集中或塑性變形集中，對(duì)可能出現(xiàn)的薄弱部位，應(yīng)預(yù)先采取措施提高抗震能力。1.2.4應(yīng)遵守的結(jié)構(gòu)布置要求（1）、上部的剪力墻與底部的框架或剪力墻應(yīng)對(duì)齊或基本對(duì)齊；（2）、房屋的底部應(yīng)沿縱橫兩個(gè)方向設(shè)置一定數(shù)量的剪力墻，并應(yīng)均勻?qū)ΨQ布置或基本均勻?qū)ΨQ布置；（3）、底層框架-剪力墻房屋的縱橫兩個(gè)方向，第二層與底層側(cè)向剛度應(yīng)接近；第三層與底部第二層側(cè)向剛度的比值，6-7度時(shí)不應(yīng)大于2.5,8度時(shí)不應(yīng)大于2.0，且均不應(yīng)小于1.0；（4）、底部?jī)蓪涌蚣?剪力墻房屋的縱橫兩個(gè)方向、底層與底部第二層側(cè)向剛度應(yīng)接近；第三層與底部第二層側(cè)向剛度的比值，6-7度時(shí)不應(yīng)大于2.0,8度時(shí)不應(yīng)大于1.5，且均不應(yīng)小于1.0。1.3施工組織施工組織設(shè)計(jì)的作用是對(duì)擬建工程施工的全過(guò)程實(shí)行科學(xué)的管理的重要手段。經(jīng)過(guò)施工組織設(shè)計(jì)的編制，能夠全面考慮擬建工程的各種施工條件，揚(yáng)長(zhǎng)避短，擬定合理的施工方案，確定施工順序、施工方法、勞動(dòng)組織和技術(shù)經(jīng)濟(jì)的組織措施，合理地統(tǒng)籌安排擬定施工進(jìn)度計(jì)劃，保證擬建工程按期投產(chǎn)或交付使用；也為擬建工程的設(shè)計(jì)方案在經(jīng)濟(jì)上的合理性，在技術(shù)上的科學(xué)性和實(shí)施工程上的可能性進(jìn)行論證提供依據(jù)；還為建設(shè)單位編制基本建設(shè)計(jì)劃和施工企業(yè)編制施工計(jì)劃提供依據(jù)。施工企業(yè)能夠提前掌握人力、材料和機(jī)具使用上的先后順序，全面安排資源的供應(yīng)與消耗；能夠合理確定臨時(shí)設(shè)施的數(shù)量、規(guī)模和用途；以及臨時(shí)設(shè)施、材料和機(jī)具在施工場(chǎng)地上的布置方案。

施工進(jìn)度計(jì)劃的編制對(duì)合理運(yùn)用人力、物力及財(cái)力，如期完成工程建設(shè)任務(wù)，取得施工最佳技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果有重要意義。編制施工進(jìn)度計(jì)劃的原則：①滿足國(guó)家或上級(jí)計(jì)劃對(duì)施工進(jìn)度的要求；②根據(jù)選定的施工方法，合理安排施工程序與施工強(qiáng)度，選用的定額與類比資料要符合實(shí)際；③在施工部署與施工的開展等工期安排上，要考慮可能發(fā)生的不利情況，預(yù)先作準(zhǔn)備；④在確保重點(diǎn)項(xiàng)目施工進(jìn)度的情況下，盡可能作到人力、物力、財(cái)力的綜合平衡，力求均衡施工。

施工現(xiàn)場(chǎng)的平面布置要按照施工總平面圖的要求，設(shè)置道路，組織排水，搭建臨時(shí)設(shè)施，堆放材料和設(shè)置機(jī)械設(shè)備。施工現(xiàn)場(chǎng)按照功能分區(qū)分為作業(yè)區(qū)，輔助作業(yè)區(qū)，材料堆放區(qū)和辦公生活區(qū)為了滿足施工現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際要求，達(dá)到科學(xué)合理的布置要求，必須深入施工現(xiàn)場(chǎng)，進(jìn)行踏勘，掌握第1手材料，疑難問(wèn)題經(jīng)過(guò)招標(biāo)方答疑及時(shí)解決。在掌握現(xiàn)場(chǎng)具體情況下，繪制施工現(xiàn)場(chǎng)平面圖。

當(dāng)前施工組織設(shè)計(jì)的相關(guān)制度制訂的不夠完善，應(yīng)用在施工組織上的軟件和國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家相比還有很大的差距，而且在1些地區(qū)施工組織設(shè)計(jì)的編制形同虛設(shè)，在管理上松弛。我們的施工組織設(shè)計(jì)從改革開放以后雖然取得了長(zhǎng)足的發(fā)展，可是我們也應(yīng)清醒的看到我們存在的弊端，施工組織設(shè)計(jì)的科學(xué)、更科學(xué)還需要我們的共同努力土木工程能夠說(shuō)是一種文明，隨著社會(huì)的產(chǎn)生而產(chǎn)生，當(dāng)今的土木工程已經(jīng)得到了一定的發(fā)展，土木工程是不可缺少的存在形式，未來(lái)的生活中更會(huì)得到大力的發(fā)展，以滿足人們更多的需求。1.4土木工程的可持續(xù)發(fā)展

1、現(xiàn)代土木工程的特點(diǎn)

適應(yīng)各類工程建設(shè)高速發(fā)展的要求。人們需要建造大規(guī)模、大跨度、高聳、輕型、大型、精密設(shè)備現(xiàn)代化的建筑物，既要求高質(zhì)量和快速施工，又要求高經(jīng)濟(jì)效益。這就向土木工程提出新的課題，并推動(dòng)土木工程這門學(xué)科前進(jìn)。它的發(fā)展趨向具體地表現(xiàn)在下述幾個(gè)方面。

1.1建筑材料方面。高強(qiáng)輕質(zhì)的新材料不斷出現(xiàn)。比鋼輕的鋁合金、鎂合金和玻璃纖維增強(qiáng)塑料(玻璃鋼)已開始應(yīng)用?？墒沁@些材料有些彈性模量偏低，有些價(jià)格過(guò)高，應(yīng)用范圍受到限制，因而尚待作新的探索。另外，對(duì)提高鋼材和混凝土的強(qiáng)度和耐久性，雖已取得顯著成果，仍繼續(xù)進(jìn)展。

1.2工程地質(zhì)和地基方面。建設(shè)地區(qū)的工程地質(zhì)和地基的構(gòu)造及其在天然狀態(tài)下的應(yīng)力情況和力學(xué)性能，不但直接決定基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)和施工，還常常關(guān)系到工程設(shè)施的選址、結(jié)構(gòu)體系和建筑材料的選擇，對(duì)于地下工程影響就更大了。工程地質(zhì)和地基的勘察技術(shù)，當(dāng)前主要依然是現(xiàn)場(chǎng)鉆探取樣，室內(nèi)分析試驗(yàn)，這是有一定局限性的。為適應(yīng)現(xiàn)代化大型建筑的需要，急待利用現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)來(lái)創(chuàng)造新的勘察方法。

1.3工程規(guī)劃方面。以往的總體規(guī)劃常是憑借工程經(jīng)驗(yàn)提出若干方案，從中選優(yōu)。由于土木工程設(shè)施的規(guī)模日益擴(kuò)大，現(xiàn)在已有必要也有可能運(yùn)用系統(tǒng)工程的理論和方法以提高規(guī)劃水平。特大的土木工程，例如高大水壩，會(huì)引起自然環(huán)境的改變，影響生態(tài)平衡和農(nóng)業(yè)生產(chǎn)等，這類工程的社會(huì)效果是有利也有弊。在規(guī)劃中，對(duì)于趨利避害要作全面的考慮。

1.4工程設(shè)計(jì)方面。人們努力使設(shè)計(jì)盡可能符合實(shí)際情況，達(dá)到適用、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀的目的。為此，已開始采用概率統(tǒng)計(jì)來(lái)分析確定荷載值和材料強(qiáng)度值，研究自然界的風(fēng)力、地震波、海浪等作用在時(shí)間、空間上的分布與統(tǒng)計(jì)規(guī)律，積極發(fā)展反映材料非彈性、結(jié)構(gòu)大變形、結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)以及結(jié)構(gòu)與巖土共同作用的分析，進(jìn)一步研究和完善結(jié)構(gòu)可靠度極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法和結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)等理論；同時(shí)發(fā)展運(yùn)用電子計(jì)算機(jī)的高效能的計(jì)算和設(shè)計(jì)方法等。

1.5工程施工方面。隨著土木工程規(guī)模的擴(kuò)大和由此產(chǎn)生的施工工具、設(shè)備、機(jī)械向多品種、自動(dòng)化、大型化發(fā)展，施工日益走向機(jī)械化和自動(dòng)化。同時(shí)組織管理開始應(yīng)用系統(tǒng)工程的理論和方法，日益走向科學(xué)化；有些工程設(shè)施的建設(shè)繼續(xù)趨向結(jié)構(gòu)和構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化和生產(chǎn)工業(yè)化。這樣，不但能夠降低造價(jià)、縮短工期、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率，而且能夠解決特殊條件下的施工作業(yè)問(wèn)題，以建造過(guò)去難以施工的工程。2、未來(lái)土木工程的發(fā)展

2.1指導(dǎo)理論的繼續(xù)發(fā)展。在能夠預(yù)見的將來(lái)，土木工程工程技術(shù)理論的核心部分依然是力學(xué)，新的分析方法和新的數(shù)值處理方法將是土木工程中力學(xué)的突破方向。在對(duì)復(fù)雜結(jié)構(gòu)、流體介質(zhì)等情況下的受力分析和近似上，現(xiàn)有的方法依然具有很大的局限性。更加專門化的數(shù)學(xué)在將來(lái)也應(yīng)該有很大的發(fā)展，用以處理土木工程技術(shù)中復(fù)雜的數(shù)值問(wèn)題。更先進(jìn)的電子計(jì)算機(jī)的應(yīng)用，使得對(duì)復(fù)雜的情況的模擬更有把握，更接近于現(xiàn)實(shí)。力學(xué)也會(huì)突破宏觀框架，向微觀發(fā)展，控制論，虛擬現(xiàn)實(shí)等技術(shù)也在力學(xué)中加深影響。

另一方面，土木工程學(xué)科將向周圍繼續(xù)發(fā)散，與材料，環(huán)境，化學(xué)，電子信息，機(jī)械，城市規(guī)劃，建筑等相關(guān)學(xué)科進(jìn)一步的交叉，融合，互相支持，互相服務(wù)。土木工程內(nèi)部的次級(jí)學(xué)科也同時(shí)會(huì)在現(xiàn)實(shí)需要的推動(dòng)下產(chǎn)生出新的學(xué)科，如對(duì)城市地下空間的大規(guī)模利用就使得新的地下規(guī)劃學(xué)科有了產(chǎn)生和發(fā)展的必要。不同次級(jí)學(xué)科的理論也會(huì)相互滲透，比如現(xiàn)在就有一些大型體育場(chǎng)館采用了類似橋梁的懸索結(jié)構(gòu)。

2.2工程實(shí)現(xiàn)的變化。土木建筑的最終目的是建設(shè)出合乎設(shè)計(jì)要求的工程構(gòu)造物，從設(shè)計(jì)到成果中間需要一個(gè)很長(zhǎng)的工程實(shí)現(xiàn)的過(guò)程。這也是土木工程一個(gè)重要的組成部分。甚至能夠說(shuō)是土木工程最重要的方面，有了好的理論和設(shè)計(jì)，沒(méi)有好的工程實(shí)踐，一樣不會(huì)產(chǎn)生一個(gè)優(yōu)秀的作品。

信息時(shí)代正在迎面走來(lái)，其它學(xué)科和其它方面的新觀點(diǎn)新技術(shù)，必然的也會(huì)影響到土木工程。而且為這一傳統(tǒng)學(xué)科注入新的活力。包括控制理論，施工技術(shù)，新材料，環(huán)境工程，經(jīng)濟(jì)理論等等。

2.2.1全過(guò)程信息化。信息化的特點(diǎn)將更深的滲透到未來(lái)的土木工程中，重點(diǎn)不但僅限于CAD方面，也包含對(duì)工程進(jìn)度的管理、運(yùn)行中數(shù)據(jù)資料的收集，分析，整理；對(duì)建筑物結(jié)構(gòu)，強(qiáng)度，可靠性的分析和相應(yīng)對(duì)策的決策等。這些也是主動(dòng)控制和智能化實(shí)現(xiàn)的基礎(chǔ)。

全過(guò)程信息化對(duì)今后的土木建筑構(gòu)造物的維護(hù)有很大的意義。比如能夠使用植入的傳感器配合電子計(jì)算機(jī)實(shí)現(xiàn)對(duì)建筑全方位的實(shí)時(shí)的監(jiān)控，及時(shí)掌握整個(gè)建筑物的狀態(tài)。中國(guó)現(xiàn)在正是基本建設(shè)的高潮，20~30年后，現(xiàn)在這些建筑物逐漸進(jìn)入維護(hù)期。如果能在現(xiàn)在建造過(guò)程中就做好各種信息化準(zhǔn)備工作，對(duì)今后維護(hù)也大有幫助。

信息化也成為專家系統(tǒng)技術(shù)的基礎(chǔ)。程序的解題能力不但取決于它所采用的形式化體系和推理模式，而且取決于它所擁有的知識(shí)。要使一個(gè)程序具有智能，必須向它提供大量有關(guān)問(wèn)題領(lǐng)域的高質(zhì)量的信息輸入。

2.2.2可持續(xù)發(fā)展和人性化。這兩個(gè)要求是與社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展相適應(yīng)的，社會(huì)的發(fā)展要求更加充分合理的利用資源，社會(huì)生活水平的提高也提高了對(duì)土木建筑設(shè)施人性化的要求。

整個(gè)土木工程過(guò)程是建立在對(duì)資源和能源的不斷消耗上的，在可持續(xù)發(fā)展成為整個(gè)社會(huì)的主題的時(shí)候，土木工程也必然的要面對(duì)這個(gè)問(wèn)題。對(duì)資源和能源的節(jié)約，包括在建設(shè)中的和使用過(guò)程中的，成為土木工程以后的一個(gè)方向，這要求有良好的設(shè)計(jì)和有效的運(yùn)作管理機(jī)制，土木工程構(gòu)筑物在它的整個(gè)壽命周期，從規(guī)劃，設(shè)計(jì)，建造到建成后的使用，維護(hù)，拆除都要盡量的將對(duì)環(huán)境的影響降到最小，同時(shí)盡可能大發(fā)揮它的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效應(yīng)。這對(duì)土木工程提出了新的要求。具體的要求包括，資源的保護(hù)，資源再利用，污染控制和全方位的質(zhì)量。中國(guó)正在施工中的青藏鐵路較好的體現(xiàn)了可持續(xù)發(fā)展的特性，從設(shè)計(jì)環(huán)節(jié)開始就注意了對(duì)青藏高原脆弱生態(tài)環(huán)境的保護(hù)，全路設(shè)計(jì)為封閉構(gòu)造，杜絕了固體廢棄物的污染，也嚴(yán)格的控制了噪音污染。施工過(guò)程中也相當(dāng)注重對(duì)周圍環(huán)境的影響。

2.3主動(dòng)控制技術(shù)。迄今，絕大部分的土木工程建筑都是被當(dāng)作一個(gè)靜態(tài)的，被動(dòng)的物體。對(duì)周圍環(huán)境的影響，如風(fēng)動(dòng)，溫度變化，突發(fā)事件等只能依靠自身的結(jié)構(gòu)進(jìn)行被動(dòng)的抵御。顯得缺少靈活性和應(yīng)變能力。今后土木建筑設(shè)施的一個(gè)發(fā)展方向之一就是主動(dòng)控制技術(shù)在建筑構(gòu)造物中的應(yīng)用。運(yùn)用計(jì)算機(jī)技術(shù)和模糊控制技術(shù)，以及一些預(yù)設(shè)的控制結(jié)構(gòu)。使得建筑物能夠?qū)Ω鞣N環(huán)境因素做出適當(dāng)?shù)姆磻?yīng)。

土木工程當(dāng)今的發(fā)展是人類智慧的成果，土木工程是為了人類存在而存在。堅(jiān)持可持續(xù)發(fā)展道路，努力創(chuàng)新，土木工程定會(huì)走向新的高峰!第二部分建筑設(shè)計(jì)說(shuō)明2.1建筑總平面設(shè)計(jì)根據(jù)地形考慮，該地段三面環(huán)路，交通便捷。由于本建筑選址位于一個(gè)280m×280m的矩形場(chǎng)地，且考慮到已有建筑的使用功能及規(guī)劃建筑使用功能，因此將此綜合實(shí)驗(yàn)樓建筑布置成L形，更加突出了此辦公選址的優(yōu)越。2.2建筑平面設(shè)計(jì)建筑平面設(shè)計(jì)是針對(duì)建筑的室內(nèi)使用部分進(jìn)行的，及有機(jī)的組合內(nèi)部使用空間，使其更能滿足使用者的要求，雖然本設(shè)計(jì)是從平面設(shè)計(jì)入手，可是著眼于建筑空間的組合，結(jié)合本工程的具體特點(diǎn)進(jìn)行設(shè)計(jì)。本設(shè)計(jì)，主主體部分應(yīng)設(shè)置物理實(shí)驗(yàn)室、化學(xué)實(shí)驗(yàn)室、生物實(shí)驗(yàn)室、電教室、計(jì)算機(jī)房、語(yǔ)言實(shí)驗(yàn)室等等。輔助房間有實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備室、衛(wèi)生間、休息室、開水間等，對(duì)于一些使用面積較大的廳、電教室等布置在建筑物的一側(cè)，設(shè)置為兩層并與主要房間組合形成L形，按要求總建筑面積為4000-5000㎡，層數(shù)5-6層，其總高度應(yīng)控制在24m一下。建筑層數(shù)設(shè)計(jì)為5層，初步設(shè)計(jì)每層建筑面積約為940平方米。2.3房間平面設(shè)計(jì)根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書中建筑總面積、層數(shù)及房間使用面積的要求，對(duì)各個(gè)房間之間的面積比例關(guān)系及其在每層平面中所占的比例初步確定每層及各個(gè)房間的面積、形狀與尺寸，根據(jù)功能分析、流線分析等進(jìn)行平面組合設(shè)計(jì)。首先確定組合方式。且為了提供一個(gè)較大的教學(xué)空間，使得內(nèi)部的劃分比較靈活，本設(shè)計(jì)采用了柱網(wǎng)尺寸6m×6m，為滿足計(jì)算機(jī)房、科技活動(dòng)室等的使用要求設(shè)計(jì)采用了6m×6m的柱網(wǎng)。樓梯設(shè)計(jì)符合消防要求及疏散快捷等要求。2.4公共設(shè)施尺寸確定參用關(guān)于建筑設(shè)計(jì)的資料，廁所離最遠(yuǎn)的工作房間不應(yīng)大于50m，盡可能的布置在建筑的次要面，或朝向較差的一面。廁所設(shè)計(jì)應(yīng)包含前室，前室要有洗手盆。每層設(shè)計(jì)安排男女衛(wèi)生間各兩個(gè)，廁所總平面尺寸為6m×6m，設(shè)有前室設(shè)有洗手盆、盥洗池等。男廁所設(shè)6個(gè)大便器900mm×1400mm，6個(gè)小便器每750mm安放一個(gè)。女廁所設(shè)6個(gè)大便器900mm×1400mm。2.5樓梯設(shè)計(jì)根據(jù)使用人數(shù)及消防規(guī)范的要求，每層設(shè)置三部樓梯，根據(jù)便于疏散，安全，盡量減少交通面積并有利于房間平面布置，并根據(jù)辦公平面的規(guī)模、形狀與尺寸確定樓梯形式都為兩跑樓梯。下面對(duì)樓梯進(jìn)行尺寸的計(jì)算。參閱關(guān)于樓梯建筑設(shè)計(jì)的資料，確定樓梯的踏步尺寸與樓梯段凈寬：辦公樓的樓梯應(yīng)采用平行的踏步，踏步高取h=162.5mm，踏步寬取b=300mm，則每層踏面數(shù)為N=H/h=3900/162.5=242.6建筑立面設(shè)計(jì)為了滿足使用要求，照顧到立面造型，本設(shè)計(jì)的建筑型體組合與造型是辦公建筑設(shè)計(jì)中的重要環(huán)節(jié)。建筑型組合與造型是建筑空間組合的外在因素，它是內(nèi)在諸因素的反映。建筑的內(nèi)部空間與外部體型是建筑造型藝術(shù)處理問(wèn)題中的矛盾雙方，是互為依存不可分割的，往往完美和諧的建筑藝術(shù)形象總是內(nèi)部空間合乎邏輯的反映。立面設(shè)計(jì)是反映整個(gè)辦公建筑型體組合的一個(gè)方面，是生動(dòng)的、富有表現(xiàn)力的信息來(lái)源。經(jīng)過(guò)立面門、窗及各種構(gòu)配件的位置、大小、外形等變化，使辦公樓的外觀與使用功能、經(jīng)濟(jì)技術(shù)的合理性達(dá)到統(tǒng)一，給人以簡(jiǎn)潔、明快、樸素、大方的感受。立面處理的好壞，將影響建筑設(shè)計(jì)的效果。在鋼筋混凝土框架承重結(jié)構(gòu)中，因豎向荷載全部由柱承擔(dān)，墻體僅起隔斷維護(hù)作用，因此在墻面上開窗的位置與尺寸較為靈活，以這種結(jié)構(gòu)為骨架形成的里面形象，往往給人以明朗、輕快、舒暢的感覺(jué)。同一類型的窗，在墻面上的布置如不恰當(dāng)，易產(chǎn)生單調(diào)、呆板的感覺(jué)，因此在立面設(shè)計(jì)是應(yīng)在滿足功能要求的基礎(chǔ)上，注意合理確定窗子與墻面上其它構(gòu)件間的比例和組合關(guān)系。本設(shè)計(jì)著重注意到了這一點(diǎn)，把墻面按水平、垂直或混合劃分并與窗進(jìn)行組合，在整個(gè)立面上形成有規(guī)律的重復(fù)和有組織的變化。主要出入口布置的恰當(dāng)與否對(duì)建筑的體型與立面處理有很大影響，適當(dāng)?shù)奶幚砟苁拐麄€(gè)建筑的體形統(tǒng)一而富有變化，能使建筑立面設(shè)計(jì)顯得更為生動(dòng)、活潑，使立面更為生動(dòng)、雄偉。2.7層高確定樓梯間踏步高為162.5mm，共24步，因此層高為162.5×24=3900mm。2.8門窗尺寸確定根據(jù)采光通風(fēng)要求，本設(shè)計(jì)的門地尺寸主要有：正門寬3.6m，高3米。側(cè)門寬1.8米，高2.1米。大房間門1.8米，小房間門0.9米。窗戶尺寸主要為1.5×2.1米。具體見門窗表。2.9水平交通設(shè)計(jì)走廊是交通聯(lián)系工具。根據(jù)疏散通行要求走廊的寬度設(shè)計(jì)為3000mm。2.10小結(jié)本章是設(shè)計(jì)的最初開始階段，主要是對(duì)建筑的整體性設(shè)計(jì)。這是一個(gè)完整的設(shè)計(jì)所不可缺少的最關(guān)鍵的。本章主要包括對(duì)建筑整體的平面設(shè)計(jì)，房間的尺寸設(shè)計(jì)，公共設(shè)施的尺寸設(shè)計(jì)。立面設(shè)計(jì)，本設(shè)計(jì)為一框架結(jié)構(gòu)的綜合實(shí)驗(yàn)樓。因此本設(shè)計(jì)的建筑風(fēng)格有簡(jiǎn)約大方的一面。設(shè)計(jì)中對(duì)立面的處理上盡可能的做到簡(jiǎn)潔、明快、樸素、大方。最后是剖面設(shè)計(jì)，根據(jù)建筑面積的要求和設(shè)計(jì)任務(wù)書地要求樓層層數(shù)設(shè)計(jì)為5層，每層設(shè)計(jì)高度為3.9m。考慮到本設(shè)計(jì)為框架結(jié)構(gòu)，以及本設(shè)計(jì)的建筑風(fēng)格又是趨向于簡(jiǎn)潔、明快、樸素、大方，因此設(shè)計(jì)中對(duì)門窗的設(shè)計(jì)，都是比較大的尺寸，這有利于采光通風(fēng)，給人以明快的感覺(jué)。第3章結(jié)構(gòu)選型3.1梁柱截面尺寸初步確定梁高度一般取梁跨度的1/12-1/8。本方案取750mm，截面寬度取750×（1/2-1/3）,可得梁截面初步定b×h=300×750。框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算：1、柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值N=βFgEn注：β為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)F按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積gE折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可取14KN/m2樓層層數(shù)。2、Ac≥N/UNfcn為驗(yàn)算截面以上的UN為框架柱軸壓比限值，本方案為二級(jí)抗震等級(jí)，可知取0.8fc為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)C30，可查14.3KN/mm23、計(jì)算過(guò)程對(duì)于柱：N=βFgEn=1.3×20.5×Ac=N/UNfc=1842.75×103/（0.8×14.3）=161079.55（㎡）取450mm×450mm。3.2重力荷載代表值計(jì)算（1）根據(jù)荷載規(guī)范，上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取2.0KN/㎡（2）屋面基本構(gòu)造30厚C20細(xì)石混凝土防水層，配直徑4間距150雙向鋼筋，15厚1:2水泥找平層，1:10水泥砂漿珍珠巖找坡，最薄處30厚，100厚阻燃型苯乙烯泡沫塑料保溫板，20厚1:3水泥砂漿找平層刷聚氨酯防水涂料一層，100厚鋼筋混凝土板，10厚混合砂漿刮大白。3.2.1恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算（1）屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不上人）4mm厚APP改性瀝青防水卷材防水層（上帶混凝土保護(hù)層）10×0.004=0.04kn/㎡30厚C20細(xì)石混凝土防水層20×0.03=0.6kn/㎡15厚水泥砂漿找平層20×0.015=0.3kn/㎡1:10水泥砂漿珍珠巖找坡，最薄處30厚20×0.03=0.6kn/㎡100厚阻燃型苯乙烯泡沫塑料保溫板0.5×0.1=0.05kn/㎡100厚鋼筋混凝土板25×0.1=2.5kn/㎡10厚抹灰層17×0.01=0.17kn/㎡合計(jì)4.26kn/㎡1—5層樓面10厚1:1水泥砂漿20×0.01=0.2kn/㎡20厚1:3水泥砂漿找平20×0.02=0.4kn/㎡100厚鋼筋混凝土板25×0.10=2.5kn/㎡20厚大理石28×0.02=0.56kn/㎡20厚1:3水泥砂漿找平層20×0.02=0.40kn/㎡10厚抹灰17×0.01=0.17kn/㎡合計(jì)4.23kn/㎡3.2.2屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5kn/㎡樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0kn/㎡3.2.3梁柱密度梁柱密度25kn/㎡第4章屋蓋和樓蓋設(shè)計(jì)4.1結(jié)構(gòu)布置的相關(guān)尺寸依據(jù)單向板和雙向板的受力性質(zhì)及她們的定義，屋蓋可采用單向板和雙向板混合布置的方案。具體結(jié)構(gòu)布置見布置圖。4.1.1主、次梁該建筑的主梁跨度有不等跨現(xiàn)象，具體情況可參看板布置圖。4.1.2板、梁截面尺寸（1）、板厚：兼顧單向板和雙向板對(duì)板厚的要求，我們先確定板厚的范圍：80mm~160mm。∵單向板要求h≥l01/40=3000/40=75因此可取h=100mm又，雙向板要求h≥l01/50=4000/50因此也能夠取h=100mm綜上所述，取板厚度為100mm4.2荷載計(jì)算4.2.1屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：4.26KN/㎡恒載設(shè)計(jì)值：g=4.26×1.2=5.112KN/㎡活載設(shè)計(jì)值：q=0.5×1.3=0.65KN/㎡4.2.2樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：4.23KN/㎡恒載設(shè)計(jì)值：g=4.23×1.2=5.076KN/㎡活載設(shè)計(jì)值：q=2.0×1.3=2.6KN/㎡屋面：P=g+q=5.762KN/㎡樓面：p=g﹢q=7.676KN/㎡4.3板配筋設(shè)計(jì)4.3.1屋面板設(shè)計(jì)板內(nèi)力計(jì)算采用彈性理論的設(shè)計(jì)方法來(lái)對(duì)板內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算，并依板內(nèi)力進(jìn)行配筋。屋蓋結(jié)構(gòu)平面布置見上頁(yè)圖1-1，據(jù)單向板和雙向板的定義可知，圖中B2的長(zhǎng)跨與短跨之比為l02/l01=2,可按四邊固支的雙向板計(jì)算，B2的長(zhǎng)跨與短跨之比為l02/l01=3；B3的長(zhǎng)跨與短跨之比為l02/l01=3；B3的長(zhǎng)跨與短跨之比為l02/l01=2.67，可按單向板計(jì)算，取1m寬板帶計(jì)算，按兩邊固支計(jì)算，適當(dāng)增加長(zhǎng)跨方向的分布鋼筋以承擔(dān)長(zhǎng)跨方向的彎矩，按按彈性理論計(jì)算彎矩具體過(guò)程如下表1-1所示。按彈性理論計(jì)算的彎矩值表1-1B1B2B3B4lx(m)300030003000ly(m)6000600090008000lx/ly0.50.330.330.375X方向板底m1(KN·M)（0.04+0.2×0.0038）×5.762×32=2.11（-1/24）×5.762×22=-0.96（-1/24）×5.762×32=-2.16（-1/24）×5.762×32=-2.16Y方向板底m2(KN·M)（0.0038+0.2×0.04）×5.762×32=0.61000X方向支座m1'(KN·M)-0.0829×5.762×32=-4.3（-1/12）×5.762×22=-0.48（-1/12）×5.762×32=-1.08（-1/12）×5.762×32=-1.08Y方向支座m2'(KN·M)-0.0570×5.762×32=-2.96000說(shuō)明：1、混凝土的泊松比取0.2.2、上表中的各個(gè)系數(shù)查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》中冊(cè)后面附表7.2）板配筋計(jì)算板厚h=100mm,采用C25混凝土（fc=11.9N/㎜2,fy=1.27N/㎜2),板中受力鋼筋采用HPB235（fy=210N/㎜2）。考慮到雙向板向短邊傳遞的彎矩要比長(zhǎng)邊傳遞的彎矩值要大，其方向配置的受力鋼筋，應(yīng)當(dāng)在長(zhǎng)邊方向縱筋的外側(cè)。短跨方向即X方向跨中截面有效高度h0=h-20=80mm.長(zhǎng)跨方向即Y方向跨中截面有效高度h02=h-30=70mm,支座處截面有效高度h0=h-20=80mm?，F(xiàn)為方便計(jì)算和保證安全取內(nèi)力臂系數(shù)γs=0.95.由此可求得各方向的配筋情況，采用As=M/(0.95×h0×fy)公式進(jìn)行計(jì)算。按彈性理論進(jìn)行計(jì)算截面配筋具體情況如下表1-2所示。按彈性理論進(jìn)行計(jì)算截面配筋表1-2截面項(xiàng)目h0(mm)彎矩M(KN·M)配筋A(yù)s(㎜2)實(shí)際配筋實(shí)有As(㎜2)板底B1X方向底板802.11132?8@150335Y方向底板700.6144?8@150335B2X方形底板80-0.9660?8@150335B3X方形底板802.16135?8@150335B4X方形底板802.16135?8@150335支座B1X方形底板80-4.3269?8@150335Y方向底板70-2.96212?8@150335B2X方形底板80-0.4830?8@150335B3X方形底板80-1.0868?8@150335B4X方形底板80-1.0868?8@150335由此計(jì)算可知，有部分雙向板的某個(gè)方向的配筋率偏小，可按最小配筋率計(jì)算配筋，∵ρmin=Max｛0.2%,0.45×(ft/fy)｝=0.27%∴As=b×h×ρmin=1000×80×0.27%=216(㎜2)此時(shí)可配?8@1804.3.2標(biāo)準(zhǔn)層樓板設(shè)計(jì)采用彈性理論的設(shè)計(jì)方法來(lái)對(duì)板內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算，并依板內(nèi)力進(jìn)行配筋。屋蓋結(jié)構(gòu)平面布置見上頁(yè)圖1-1，據(jù)單向板和雙向板的定義可知，圖中B2的長(zhǎng)跨與短跨之比為l02/l01=2,可按四邊固支的雙向板計(jì)算，B2的長(zhǎng)跨與短跨之比為l02/l01=3；B3的長(zhǎng)跨與短跨之比為l02/l01=3；B3的長(zhǎng)跨與短跨之比為l02/l01=2.67，可按單向板計(jì)算，取1m寬板帶計(jì)算，按兩邊固支計(jì)算，適當(dāng)增加長(zhǎng)跨方向的分布鋼筋以承擔(dān)長(zhǎng)跨方向的彎矩，按按彈性理論計(jì)算彎矩具體過(guò)程如下表1-1所示。按彈性理論計(jì)算的彎矩值項(xiàng)目B1B2B3B4lx(m)300030003000ly(m)6000600090008000lx/ly0.50.330.330.375X方向板底m1(KN·M)（0.04+0.2×0.0038）×7.676×32=2.81（-1/24）×7.676×22=-1.28（-1/24）×7.676×32=-2.88（-1/24）×7.676×32=-2.88Y方向板底m2(KN·M)（0.0038+0.2×0.04）×7.676×32=0.82000X方向支座m1'(KN·M)-0.0829×7.676×32=-5.73（-1/12）×7.676×22=-2.56（-1/12）×7.676×32=-5.76（-1/12）×7.676×32=-5.76Y方向支座m2'(KN·M)-0.0570×7.676×32=-3.940002）板配筋計(jì)算板厚h=100mm,采用C25混凝土（fc=11.9N/㎜2,fy=1.27N/㎜2),板中受力鋼筋采用HPB235（fy=210N/㎜2）。考慮到雙向板向短邊傳遞的彎矩要比長(zhǎng)邊傳遞的彎矩值要大，其方向配置的受力鋼筋，應(yīng)當(dāng)在長(zhǎng)邊方向縱筋的外側(cè)。短跨方向即X方向跨中截面有效高度h0=h-20=80mm.長(zhǎng)跨方向即Y方向跨中截面有效高度h02=h-30=70mm,支座處截面有效高度h0=h-20=80mm?，F(xiàn)為方便計(jì)算和保證安全取內(nèi)力臂系數(shù)γs=0.95.由此可求得各方向的配筋情況，采用As=M/(0.95×h0×fy)公式進(jìn)行計(jì)算。按彈性理論進(jìn)行計(jì)算截面配筋具體情況如下表1-2所示。按彈性理論進(jìn)行計(jì)算截面配筋截面項(xiàng)目h0(mm)彎矩M(KN·M)配筋A(yù)s(㎜2)實(shí)際配筋實(shí)有As(㎜2)板底B1X方向底板802.81176?8@150335Y方向底板700.8259?8@150335B2X方向底板80-1.2880?8@150335B3X方向底板80-2.88180?8@150335B4X方向底板80-2.88180?8@150335支座B1X方向底板80-5.73359?8@120419Y方向底板70-3.94282?8@150335B2X方向底板80-2.56160?8@150335B3X方向底板80-5.76361?8@120419B4X方向底板80-5.76361?8@120419由此計(jì)算可知，有部分雙向板的某個(gè)方向的配筋率偏小，可按最小配筋率計(jì)算配筋，∵ρmin=Max｛0.2%,0.45×(ft/fy)｝=0.27%∴As=b×h×ρmin=1000×80×0.27%=216(㎜2)此時(shí)可配?8@1804.4次梁設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。根據(jù)樓蓋的實(shí)際情況，樓蓋的次梁和主梁的可變荷載不考慮從屬面積的荷載折減。4.4.1屋面次梁設(shè)計(jì)次梁截面為200mm×500mm，主梁截面為300×750mm。荷載設(shè)計(jì)值永久荷載設(shè)計(jì)值屋面板傳來(lái)的永久荷載4.26×2.0=8.52KN/m次梁自重0.2×（0.50-0.08）×25×1.2=2.82KN/m次梁粉刷0.02×（0.50-0.08）×2×17×1.2=0.38KN/m——————————————————————————————————小計(jì)g=11.72KN/m可變荷載設(shè)計(jì)值q=0.5×2=1KN/m荷載總設(shè)計(jì)值g+q=12.72KN/m(2)計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁兩端與主梁兩端整體剛性連接，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-6所示圖2-7次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖（3）跨度為6000mm的次梁1內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值：MA=-38.16M1=19.08剪力設(shè)計(jì)值：VA=38.16承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，翼緣寬度取b′f=l/3=6000/3=mmb′f=200+1800=,故取b′f=mm。環(huán)境類別一級(jí)，采用C30混凝土，梁的最小保護(hù)層厚度為c=25mm，梁的計(jì)算高度h0=500-35=465mm。C30混凝土，α1=1.0，βc=1，fc=14.3N/mm2,,ft=1.43N/mm2；縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，fy=300N/mm2；箍筋采用HPB235鋼，fyv=210N/mm2。由于梁腹板高度大于450mm，因此要在梁側(cè)設(shè)置腰筋，每側(cè)縱向構(gòu)造配筋的截面面積不小于腹板面積的0.1％。正截面承載力計(jì)算過(guò)程如表2-7所示。表2-7屋面次梁1配筋截面A1彎矩設(shè)計(jì)值（KN.m）-38.619.08αs=M/(α1fcbh02)或αs=M/(α1fcb′fh02)0.0060.0030.0060.003或266133選配鋼筋（mm2）214+112=420214=308計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；420/（200×500）=0.42％，此值大。=0.45×1.43/300=0.22%，同時(shí)大于0.2%，滿足最小配筋的要求。斜截面受剪承載力計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算。驗(yàn)算截面尺寸：=500-35-100=365mm，因365/200=1.83＜4，截面尺寸按下式驗(yàn)算：0.250.25×1×14.3×200×465=368.2KN＞38.16KN截面尺寸滿足要求。計(jì)算所需腹筋：采用6雙肢箍筋，計(jì)算A右側(cè)截面。由VA＜0.7因此箍筋按構(gòu)造配筋6@300。（4）次梁2兩跨連續(xù)梁，按兩端簡(jiǎn)支計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下ABC內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值：MB=-0.125×12.72×36=-57.24M1=0.070×12.72×36=32.05M2=0.0703×12.72×36=32.19剪力設(shè)計(jì)值0.375×12.72×6=28.62=-0.625×12.72×6=-47.7=0.625×12.72×6=47.7=-0.375×12.72×6=-28.62承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，翼緣寬度取b′f=l/3=6000/3=mmb′f=200+1800=,故取b′f=mm。環(huán)境類別一級(jí)，采用C30混凝土，梁的最小保護(hù)層厚度為c=25mm，梁的計(jì)算高度h0=500-35=465mm。C30混凝土，α1=1.0，βc=1，fc=14.3N/mm2,,ft=1.43N/mm2；縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，fy=300N/mm2；箍筋采用HPB235鋼，fyv=210N/mm2。正截面承載力計(jì)算過(guò)程如表2-8所示。表2-8屋面次梁2配筋截面B12彎矩設(shè)計(jì)值（KN.m）-57.2432.0532.19αs=M/(α1fcbh02)或αs=M/(α1fcb′fh02)0.00930.00520.00520.00930.00520.0052或412231231選配鋼筋（mm2）214+112=420214=308214=308計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；420/（200×500）=0.42％，此值大。=0.45×1.43/300=0.22%，同時(shí)大于0.2%，滿足最小配筋的要求。斜截面受剪承載力計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算驗(yàn)算截面尺寸：=500-35-100=365mm，因365/200=1.83＜4，截面尺寸按下式驗(yàn)算：0.250.25×1×14.3×200×465=368.2KN＞47.7尺寸滿足要求。計(jì)算所需腹筋：采用6雙肢箍筋，計(jì)算A右側(cè)截面。由VA＜0.7因此箍筋按構(gòu)造配筋6@300，梁端箍筋加密為6@150.4.4.2樓板次梁設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。根據(jù)樓蓋的實(shí)際情況，樓蓋的次梁和主梁的可變荷載不考慮梁從屬面積的荷載折減。次梁兩端與主梁兩端整體連接，計(jì)算長(zhǎng)度取中間凈跨。（1）荷載設(shè)計(jì)值永久荷載設(shè)計(jì)值屋面板傳來(lái)的永久荷載值4.26×2.0=8.52KN/m次梁自重0.2×（0.50-0.08）×25×1.2=2.82KN/m次梁粉刷0.02×（0.50-0.08）×2×17×1.2=0.38KN/m小計(jì)g=11.72KN/m可變荷載設(shè)計(jì)值q=2.6×2=5.2KN/m荷載總設(shè)計(jì)值g+q=16.92KN/m(2)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-7所示。圖2-8樓面次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖（3）跨度為6000mm的次梁1◆內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值=-50.76=25.38剪力設(shè)計(jì)值=50.76承載力計(jì)算①正截面受彎承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，翼緣寬度取b′f=l/3=6000/3=mmb′f=200+1800=,故取b′f=mm。環(huán)境類別一級(jí)，采用C30混凝土，梁的最小保護(hù)層厚度為c=25mm，梁的計(jì)算高度h0=500-35=465mm。C30混凝土，α1=1.0，βc=1，fc=14.3N/mm2,,ft=1.43N/mm2；縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，fy=300N/mm2；箍筋采用HPB235鋼，fyv=210N/mm2。由于梁腹板高度大于450mm，因此要在梁側(cè)設(shè)置腰筋，每側(cè)縱向構(gòu)造配筋的截面面積不小于腹板面積的0.1％。正截面承載力計(jì)算過(guò)程如表2-9所示表2-9正截面承載力計(jì)算截面A1彎矩設(shè)計(jì)值（KN.m）-50.7625.38αs=M/(α1fcbh02)或αs=M/(α1fcb′fh02)0.00820.00410.00820.0041或519260選配鋼筋（mm2）414=615214=308計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；420/（200×500）=0.42％，此值大。=0.45×1.43/300=0.22%，同時(shí)大于0.2%，滿足最小配筋的要求。◆斜截面受剪承載力計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算。驗(yàn)算截面尺寸：=500-35-100=365mm，因365/200=1.83＜4，截面尺寸按下式驗(yàn)算：0.250.25×1×14.3×200×465=368.2KN＞38.16KN截面尺寸滿足要求。計(jì)算所需腹筋：采用6雙肢箍筋，計(jì)算A右側(cè)截面。由VA＜0.7因此箍筋按構(gòu)造配筋6@300。(4)跨度為6000的次梁2兩跨連續(xù)梁，按兩端簡(jiǎn)支計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下ABC內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值：MB=-0.125×16.92×36=-76.14M1=0.070×16.92×36=42.64M2=0.0703×16.92×36=42.82剪力設(shè)計(jì)值0.375×16.92×6=38.07=-0.625×16.92×6=-63.45=0.625×16.92×6=63.45=-0.375×16.92×6=-38.07承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，翼緣寬度取b′f=l/3=6000/3=mmb′f=200+1800=,故取b′f=mm。環(huán)境類別一級(jí)，采用C30混凝土，梁的最小保護(hù)層厚度為c=25mm，梁的計(jì)算高度h0=500-35=465mm。C30混凝土，α1=1.0，βc=1，fc=14.3N/mm2,,ft=1.43N/mm2；縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，fy=300N/mm2；箍筋采用HPB235鋼，fyv=210N/mm2。正截面承載力計(jì)算過(guò)程如表2-8所示。表2-8屋面次梁2配筋截面B12彎矩設(shè)計(jì)值（KN.m）-76.1442.6442.82αs=M/(α1fcbh02)或αs=M/(α1fcb′fh02)0.01230.00690.00690.01240.00690.0069或785437437選配鋼筋（mm2）414+212=842214+212=534214+212=534計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；420/（200×500）=0.42％，此值大。=0.45×1.43/300=0.22%，同時(shí)大于0.2%，滿足最小配筋的要求。斜截面受剪承載力計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算驗(yàn)算截面尺寸：=500-35-100=365mm，因365/200=1.83＜4，截面尺寸按下式驗(yàn)算：0.250.25×1×14.3×200×465=368.2KN＞63.45尺寸滿足要求。計(jì)算所需腹筋：采用6雙肢箍筋，計(jì)算A右側(cè)截面。由VA＜0.7因此箍筋按構(gòu)造配筋6@300，梁端箍筋加密為6@150.(5)跨度為6000的次梁31）荷載設(shè)計(jì)值永久荷載設(shè)計(jì)值屋面板傳來(lái)的永久荷載值4.26×2.0=8.52KN/m次梁自重0.2×（0.50-0.08）×25×1.2=2.82KN/m次梁粉刷0.02×（0.50-0.08）×2×17×1.2=0.38KN/m次梁上墻體自重0.12×（3.9-0.5）×18=7.344KN/m水泥粉刷墻面（3.9-0.5）×2×0.02×17=2.312KN/m小計(jì)g=21.376KN/m可變荷載設(shè)計(jì)值q=2.6×2=5.2KN/m荷載總設(shè)計(jì)值g+q=26.576KN/m(2)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-7所示圖2-9樓面次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖◆內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值=-79.72=39.86剪力設(shè)計(jì)值=79.72承載力計(jì)算①正截面受彎承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，翼緣寬度取b′f=l/3=6000/3=mmb′f=200+1800=,故取b′f=mm。環(huán)境類別一級(jí)，采用C30混凝土，梁的最小保護(hù)層厚度為c=25mm，梁的計(jì)算高度h0=500-35=465mm。C30混凝土，α1=1.0，βc=1，fc=14.3N/mm2,,ft=1.43N/mm2；縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，fy=300N/mm2；箍筋采用HPB235鋼，fyv=210N/mm2。由于梁腹板高度大于450mm，因此要在梁側(cè)設(shè)置腰筋，每側(cè)縱向構(gòu)造配筋的截面面積不小于腹板面積的0.1％。正截面承載力計(jì)算過(guò)程如表2-9所示表2-9正截面承載力計(jì)算截面A1彎矩設(shè)計(jì)值（KN.m）-79.7239.86αs=M/(α1fcbh02)或αs=M/(α1fcb′fh02)0.01290.00640.01300.0064或823405選配鋼筋（mm2）614=923214+112=421計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；420/（200×500）=0.42％，此值大。=0.45×1.43/300=0.22%，同時(shí)大于0.2%，滿足最小配筋的要求。◆斜截面受剪承載力計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算。驗(yàn)算截面尺寸：=500-35-100=365mm，因365/200=1.83＜4，截面尺寸按下式驗(yàn)算：0.250.25×1×14.3×200×465=368.2KN＞79.72KN截面尺寸滿足要求。計(jì)算所需腹筋：采用6雙肢箍筋，計(jì)算A右側(cè)截面。由VA＜0.7因此箍筋按構(gòu)造配筋6@300。第5章樓梯設(shè)計(jì)樓梯的設(shè)計(jì)5.1設(shè)計(jì)參數(shù)樓梯的設(shè)計(jì)1樓梯結(jié)構(gòu)平面布置圖（見右圖）2樓梯的基本尺寸和荷載數(shù)據(jù)樓梯度高3900mm，樓梯間寬4100mm，樓梯井寬100mm，踏步總數(shù)12，踏步寬度300mm，踏步高度162.5mm，休息平臺(tái)寬度mm，扶手高度900mm，扶手寬度60mm。據(jù)荷載規(guī)范，我們?nèi)翘萆暇蓟詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值為，且采用C25混凝土(),HPB235鋼筋(。5.2樓梯板計(jì)算板傾斜度；。設(shè)板厚h=100mm，約為板斜長(zhǎng)的。取1m寬板帶為計(jì)算單元,進(jìn)行計(jì)算。5.2.1荷載計(jì)算梯段板的恒載:水磨石面層(0.3+0.165)×0.65/0.3=1.01KN/m三角形踏步0.5×0.3×0.165×25/0.3=2.06KN/m斜板0.10×25/0.88=2.84KN/m板底抹灰0.02×17/0.88=0.39KN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值:5.52KN/m梯段板的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.5KN/m取用恒載和活載的荷載分項(xiàng)系數(shù)，分別為：，基本組合的總荷載設(shè)計(jì)值為：P=1.2×6.3＋1.4×3.5＝12.46KN/m5.2.2截面設(shè)計(jì)板的水平計(jì)算跨度其彎矩設(shè)計(jì)值板的有效高度因此可求得：截面抵抗矩系數(shù)內(nèi)力矩的力臂系數(shù)縱向受拉鋼筋計(jì)算面積選配的縱向受力鋼筋，實(shí)有.我們同樣進(jìn)行最小配筋率的驗(yàn)算：而符合最小配筋率要求。值得注意的是，我們還應(yīng)當(dāng)在每級(jí)踏步下設(shè)置一根的分布筋。5．3平臺(tái)板計(jì)算設(shè)平臺(tái)板厚h=150mm，取1m寬板帶計(jì)算。5.3.1荷載計(jì)算平臺(tái)板的恒荷載：水磨石面層150厚混凝土板板底抹灰恒載標(biāo)準(zhǔn)值:4.74梯段板的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.5取用恒載和活載的荷載分項(xiàng)系數(shù)，分別為：，基本組合的總荷載設(shè)計(jì)值為：P=1.2×4.74＋1.4×3.5＝10.595.3.2截面設(shè)計(jì)板的計(jì)算跨度其彎矩設(shè)計(jì)值：因此可求得：截面抵抗矩系數(shù)內(nèi)力矩的力臂系數(shù)縱向受拉鋼筋計(jì)算面積選配，實(shí)有.我們同樣進(jìn)行最小配筋率的驗(yàn)算：而符合最小配筋率要求5.4平臺(tái)梁計(jì)算設(shè)平臺(tái)梁尺寸為240mm×350mm,計(jì)算過(guò)程如下：5.4.1荷載計(jì)算平臺(tái)梁的恒荷載：梁自重0.24×(0.35-0.15)×25=1.25(KN/m)梁側(cè)粉刷梯段板傳來(lái)1/2×(5.52×2.7)=7.45(KN/m)平臺(tái)板傳來(lái)1/2×(4.74×2.6)=6.16(KN/m)恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值:15.00(KN/m)平臺(tái)梁活荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.5×1/2×(2.7+2.6)=9.28(KN/m)取用恒載和活載的荷載分項(xiàng)系數(shù)，分別為：，基本組合的總荷載設(shè)計(jì)值為：P=1.2×15+1.4×9.28=31.00(KN/m)5.4.2截面設(shè)計(jì)計(jì)算跨度彎矩和剪力的設(shè)計(jì)值分別為：V1）、正截面受彎承載力計(jì)算根據(jù)梁安置的位置和實(shí)際情況，我們把截面按倒L形截面計(jì)算，有：，而，即為L(zhǎng)截面的第一種類型。截面抵抗矩系數(shù)內(nèi)力矩的力臂系數(shù)縱向受拉鋼筋計(jì)算面積根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-》規(guī)定：梁的縱向鋼筋配置，一、二級(jí)抗震設(shè)計(jì)時(shí)鋼筋直徑不應(yīng)小于14mm故而我們選配325的縱向受力鋼筋，實(shí)有A.我們同樣進(jìn)行最小配筋率的驗(yàn)算：而符合最小配筋率要求2）、截面尺寸復(fù)核，采用公式驗(yàn)算。截面尺寸滿足要求、計(jì)算所需要的腹筋而V=83.2KN應(yīng)當(dāng)按照計(jì)算來(lái)配置箍筋。采用6@100雙肢箍筋的布置方案第6章計(jì)算簡(jiǎn)圖及梁柱線剛度6.1確定框架計(jì)算簡(jiǎn)圖取eq\o\ac(○,5)軸線上的一榀框架計(jì)算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。我們?nèi)「鲗又慕孛娉叽缇鶠?。由于每一層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，而二層樓標(biāo)高為3.9m,根據(jù)地質(zhì)條件確定內(nèi)外高差定為-1.10m，故底層柱高為4.4m。其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高），均為3.9m。由此框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如本頁(yè)末圖。6.2框架梁柱線剛度對(duì)中框架（非兩端頭）梁取I=2I,對(duì)于邊框架梁取I=1.5I柱子的線剛度：經(jīng)過(guò)框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖可知：框架層高取值較合適，特別在底層柱子長(zhǎng)度的取值方面考慮到了避免基礎(chǔ)埋深過(guò)深而造成的底層柱子計(jì)算長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)使得框架下柔上剛而對(duì)抗震不利的問(wèn)題。經(jīng)過(guò)梁柱的線剛度圖可知：框架柱的線剛度大于梁的線剛度，此框架的設(shè)計(jì)很好的體現(xiàn)了框架抗震設(shè)計(jì)中“強(qiáng)柱弱梁”的設(shè)計(jì)理念。框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖與框架梁柱的線剛度圖如下所示：框架計(jì)算簡(jiǎn)圖框架梁柱線剛度圖第7章荷載計(jì)算7.1恒荷載計(jì)算(以⑤軸橫向框架為例)7.1.1屋面荷載面層（防水層、隔熱層、保溫層、找平層）：1.59KN/㎡100mm厚鋼筋混凝土板：2.5KN/㎡10mm水泥砂漿抹灰：0.17KN/㎡活載：0.5KN/㎡合計(jì)：4.76KN/㎡7.1.2樓面荷載面層：1.56KN/㎡100mm厚鋼筋混凝土板：2.5KN/㎡活載：2.0KN/㎡合計(jì)：6.06KN/㎡7.1.3樓面荷載分配樓面荷載分配為等效均布荷載如圖7-1所示短向分配荷載：長(zhǎng)向分配荷載：圖7-1樓面單向板荷載分配7.1.4梁柱自重（1）1-5層梁柱自重（450mm×450mm）柱自重：0.45×0.45×25=6.25KN/m抹灰：0.01×（0.45+0.45）×17×2=0.34KN/m合計(jì)：6.59KN/m（2）主梁（b×h=300mm×750mm）主梁自重：0.3×0.75×25=5.63KN/m抹灰層：0.01×（0.75-0.1）×17×2=0.22KN/m合計(jì)：5.85KN/m（3）次梁（b×h=200mm×500mm）次梁自重：0.2×0.50×25=2.75KN/m抹灰層：0.01×（0.50-0.1）×17×2=0.15KN/m合計(jì)：2.90KN/m（4）基礎(chǔ)梁（b×h=250mm×500mm）基礎(chǔ)梁自重：0.25×0.50×25=3.125KN/m（5）墻體自重（燒結(jié)多孔磚）外縱墻自重縱墻：3.9×0.24×16=14.976KN/m鋁合金窗：3.6×2.1×0.35=2.646KN/個(gè)粉刷：0.01×2×17×3.9=1.326KN/m合計(jì)：18.95KN/m7.1.5豎向荷載下受荷情況板傳荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）板傳至梁上的荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意如圖7-2所示。 圖7-2標(biāo)準(zhǔn)層樓蓋傳力圖（1）橫向框架主梁上線荷載◆AB跨5層：梁自重（考慮抹灰）5.85KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：13.61KN/m標(biāo)準(zhǔn)層：梁自重（考慮抹灰）5.85KN/m屋面板傳給梁：縱墻隔斷：14.98KN/m合計(jì)：30.71KN/m◆BC跨5層：梁自重（考慮抹灰）5.85KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：13.88KN/m標(biāo)準(zhǔn)層：梁自重（考慮抹灰）5.85KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：16.08KN/m◆CD跨5層：梁自重（考慮抹灰）5.85KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：13.61KN/m標(biāo)準(zhǔn)層：梁自重（考慮抹灰）5.85KN/m屋面板傳給梁：縱墻隔斷：14.98KN/m合計(jì)：30.71KN/m（2）橫向框架次梁上線荷載◆AB跨間次梁5層：梁自重（考慮抹灰）2.90KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：10.66KN/m標(biāo)準(zhǔn)層：梁自重（考慮抹灰）2.90KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：12.78KN/m◆BC跨間無(wú)次梁◆CD跨間次梁5層：梁自重（考慮抹灰）2.90KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：10.66KN/m標(biāo)準(zhǔn)層：梁自重（考慮抹灰）2.90KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：12.78KN/m（3）縱向框架主梁上線荷載◆A軸梁（1-2軸線之間）荷載（均布線荷載）：5層：梁自重5.85KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：8.38KN/m標(biāo)準(zhǔn)層：梁自重5.85KN/m屋面板傳給梁：縱墻隔斷：14.98KN/m合計(jì)：24.05KN/m◆B軸梁（1-2軸線之間）荷載（均布線荷載）：5層：梁自重5.85KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：14.15KN/m標(biāo)準(zhǔn)層：梁自重5.85KN/m樓面板傳給梁：縱墻隔斷：14.98KN/m合計(jì)：31.4KN/m◆C軸梁（1-2軸線之間）荷載（均布線荷載）：5層：梁自重5.85KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：14.15KN/m標(biāo)準(zhǔn)層：梁自重5.85KN/m樓面板傳給梁：縱墻隔斷：14.98KN/m合計(jì)：31.4KN/m◆D軸梁（1-2軸線之間）荷載（均布線荷載）：5層：梁自重5.85KN/m屋面板傳給梁：合計(jì)：8.38KN/m標(biāo)準(zhǔn)層：梁自重5.85KN/m屋面板傳給梁：縱墻隔斷：14.98KN/m合計(jì)：24.05KN/m（4）框架柱上線荷載◆A軸-2軸柱集中荷載（柱頂）5層：P=2、3、4層：1層:◆B軸-2軸柱集中荷載（柱頂）5層：2、3、4層：1層：◆C軸-2軸柱集中荷載（柱頂）5層：2、3、4層：1層：◆D軸-2軸柱集中荷載（柱頂）5層：P=2、3、4層：1層:7.2活荷載計(jì)算1、屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=0.5×6.0=3.0KN/m樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=2.0×6.0=12.0KN/m=2.0×3.0=6.0KN/m3、屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值=×6.0××6.0×0.5=4.5KN=×6.0××6.0×0.5+×(6.0+3.0)×1.5×0.5=7.875KN4、樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值=×6.0××6.0×2.0=18.0KN=×6.0××6.0×2.0+×(6.0+3.0)×1.5×2.0=31.5KN=18.0KN=31.5KN=×6.0××6.0×2.0×+×(6.0+3.0)×1.5×2.0=22.5KN=×6.0××6.0×2.0×=9.0KN（5）豎向荷載作用如下圖所示7.3框架內(nèi)力計(jì)算將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個(gè)框架結(jié)構(gòu)在恒荷載作用下的彎矩圖。很顯然，疊加后的框架內(nèi)個(gè)節(jié)點(diǎn)彎矩并不一定能達(dá)到平衡，因此在豎向荷載作用下框架力采用彎矩二次分配法進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算，將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正，并進(jìn)而可求的框架柱的剪力和軸力?？紤]梁端彎矩調(diào)幅，并將梁端節(jié)點(diǎn)彎矩?fù)Q算至梁端柱邊彎矩值，以備內(nèi)力組合時(shí)用。⑤軸框架豎向荷載彎矩分配圖如圖7-4所示。所等彎矩圖7-5所示。梁端建立與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。計(jì)算柱底軸力還需要考慮柱的自重，如表7-1所示。圖7-1框架豎向荷載第8章水平荷載作用下框架的側(cè)移及內(nèi)力計(jì)算8.1側(cè)移剛度D橫向底層D值構(gòu)件名稱A軸柱0.7427266B軸柱0.9078882C軸柱0.9078882D軸柱0.7427266=（7266+8882+8882+7266）×10=322960KN/m橫向2-5層D值構(gòu)件名稱A軸柱0.59612413B軸柱0.84517599C軸柱0.84517599D軸柱0.59612413=(12431+17599+17599+12431)×10=600240KN/m8.2各樓層重力荷載代表值計(jì)算8.2.1重力荷載計(jì)算屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面（不上人）： 4.26KN/m2 1～5層樓面： 4.23KN/m2屋面及樓面的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5KN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.0KN/m2梁重力荷載主梁：eq\o\ac(○,1)跨度為8.0m:5.858.0=46.80KNeq\o\ac(○,2)跨度為6.0m:5.856.0=35.10KNeq\o\ac(○,3)跨度為3.0m:5.853.0=17.55KN次梁：eq\o\ac(○,1)跨度為6.0m：2.906.0=17.40KN柱重力荷載：25.70KNeq\o\ac(○,1)墻重力荷載：14.98KN/meq\o\ac(○,2)廁所隔墻總重：179.76KN窗重力荷載：0.451.5=0.68KN/m門重力荷載：0.202.1=0.42KN/m女兒墻重力荷載：2.56KN/m8.2.2各層重力荷載代表值+女兒墻自重==12899KN=12630KN=12432KN由以上計(jì)算得如下各層重力荷載代表值，如下圖所示：各層重力荷載代表值8.3橫向框架自震周期計(jì)算結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移由式，及計(jì)算，具體過(guò)程如下:橫向框架頂點(diǎn)位移樓層510338103386002400.0170.386412899232376002400.0390.369312899361366002400.0600.330212630487666002400.0810.270112432611983229600.1890.189∴由公式知，8.4地震作用及各樓層地震剪力計(jì)算（采用底部剪力法求解）依據(jù)本設(shè)計(jì)的要求，可知：本地區(qū)建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類，地震設(shè)防烈度為7度，第一組。查表得，地震影響系數(shù)最大值，特征周期，地震影響系數(shù):；∴∴∵T=0.74s＞故結(jié)構(gòu)頂部的地震剪力偏大∴要考慮頂部附加地震作用。根據(jù)《工程結(jié)構(gòu)抗震》（豐定國(guó)主編，地震出版社）第62頁(yè)的內(nèi)容知：當(dāng)周期較長(zhǎng)T＞1.4時(shí)，由于高振型的影響，根據(jù)對(duì)大量結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)直接動(dòng)力分析證明，當(dāng)按式計(jì)算時(shí)，結(jié)構(gòu)頂部的地震剪力偏小，故需進(jìn)行調(diào)整。方法是將結(jié)構(gòu)總的地震作用的一部分作為集中力作用于結(jié)構(gòu)的頂部，再將余下的部分以倒三角的形式分配給各質(zhì)點(diǎn)根據(jù)分析結(jié)果的統(tǒng)計(jì)，這個(gè)附加的集中水平地震作用可表示為,式中的稱為頂部附加地震作用系數(shù)，對(duì)于多層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)和鋼結(jié)構(gòu)房屋，可按特征周期及結(jié)構(gòu)基本周期T查表而的。這樣，質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用就成為：頂部附加地震作用系數(shù)T＞1.4/s≤0.350.08T+0.070.35—0.550.08T+0.01≥0.550.08T-0.02由表知：=0.08T-0.02=0.08×0.74-0.02＝0.039∴=0.039×2132.8＝83.61KN故而將總水平地震作用進(jìn)行分配，則質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用可采用公式：層的水平地震作用為：。具體計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見下表：各層地震作用及樓層地震剪力樓層()()()()()53.920.610338212962.8568.4568.443.916.712899215413.3575.01143.433.912.812899165107440.71584.123.98.912630112407300.01884.115.05.0124