港口航道與海岸工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計

大連理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計丹東市大東港區(qū)2#通用散雜貨泊位碼頭工程目錄HYPERLINK摘要 3HYPERLINK前言 5HYPERLINK第一章.設(shè)計資料 6HYPERLINK1.1地理位置 6HYPERLINK1.2地質(zhì)勘察資料 6HYPERLINK1.3水文資料 6HYPERLINK1.4氣象資料 10HYPERLINK1.5荷載 11HYPERLINK1.6施工條件 11HYPERLINK1.7設(shè)計船型 12HYPERLINK1.8附表及附圖 12HYPERLINK第二章.船舶荷載計算 13HYPERLINK2.1作用于船舶上的計算風(fēng)壓力 13HYPERLINK2.2系纜力 14HYPERLINK2.3擠靠力 14HYPERLINK2.4撞擊力 15HYPERLINK第三章.地震慣性力的計算 16HYPERLINK第四章.面板設(shè)計 18HYPERLINK4.1設(shè)計條件 18HYPERLINK4.2計算原則 19HYPERLINK4.3計算跨度 19HYPERLINK4.4作用 20HYPERLINK4.5作用效應(yīng)分析 21HYPERLINK4.6板的配筋計算 28HYPERLINK4.7抗裂驗算 29HYPERLINK第五章.縱梁計算 31HYPERLINK5.1設(shè)計原則 31HYPERLINK5.2計算跨度 31HYPERLINK5.3縱梁的內(nèi)力計算 31HYPERLINK5.4作用效應(yīng)組合 41HYPERLINK5.5縱梁的配筋及抗裂驗算 43HYPERLINK第六章.橫向排架計算 47HYPERLINK6.1荷載計算結(jié)果 47HYPERLINK6.2基本數(shù)據(jù) 48HYPERLINK6.3各種單位力作用下的內(nèi)力計算 50HYPERLINK6.4實際荷載作用下的內(nèi)力計算結(jié)果 65HYPERLINK6.5荷載效應(yīng)組合 69HYPERLINK6.6橫梁配筋及抗裂驗算 74HYPERLINK第七章.樁的計算 78HYPERLINK7.1設(shè)計條件 78HYPERLINK7.2配筋計算 78HYPERLINK7.3樁的正截面承載力驗算 79HYPERLINK7.4樁的吊運 81HYPERLINK7.5打樁時混凝土抗拉強度計算 83HYPERLINK7.6抗裂驗算 84HYPERLINK第八章.靠船構(gòu)件的設(shè)計 86HYPERLINK8.1設(shè)計條件 86HYPERLINK8.2內(nèi)力計算 86HYPERLINK8.3配筋計算 86HYPERLINK8.4裂縫驗算 87HYPERLINK第九章.整體穩(wěn)定性驗算 88HYPERLINK第十章.結(jié)論 91HYPERLINK外文翻譯 92摘要本次畢業(yè)設(shè)計的題目是《丹東市大東港區(qū)2#通用散雜貨泊位碼頭工程》。設(shè)計內(nèi)容主要包括水文資料的分析，碼頭斷面設(shè)計，碼頭結(jié)構(gòu)計算，各構(gòu)件的配筋及整體的穩(wěn)定性驗算。根據(jù)所給資料，計算設(shè)計高低水位，確定碼頭前沿高程，繪制碼頭斷面圖。根距所給船舶資料進行船舶荷載的計算，確定護舷的類型。面板的設(shè)計中主要包括面板的單雙向確定，施工期按簡支板計算，使用期用按連續(xù)板計算，板的吊運計算?？v梁按五跨連續(xù)梁計算，主要荷載來自門機，利用影響線的方法，將門機荷載的作用情況組合在一起，確定最不利的情況，進行配筋及驗算。橫梁的計算是本次設(shè)計的重點及難點，利用三彎矩方程對不同工況下的荷載作用情況做計算，用最不利情況下的荷載值進行配筋計算。樁的計算主要包括預(yù)應(yīng)力配筋計算，考慮各種損失情況。整體穩(wěn)定性的驗算中運用了瑞典條分法，最終計算各項都符合結(jié)構(gòu)的安全要求。最后是對結(jié)構(gòu)設(shè)計進行優(yōu)化，后通過設(shè)計說明書、設(shè)計計算書、平面圖、結(jié)構(gòu)圖、施工圖、配筋圖完成本次的畢業(yè)設(shè)計。關(guān)鍵字：髙樁碼頭、結(jié)構(gòu)計算、最不利組合Abstract

Thetopicofgraduationdesignis"DandongDadongport2#generalbulkcargoberthwharfengineering".

Analysisofthedesignmainlycontentincludeshydrologicaldata,piersectiondesign,structurecalculation,thereinforcementandtheoverallstabilitychecking.Accordingtothedata,calculationofdesignwaterlevelelevation,determinethequaywharf,drawingsectionmap.Calculationofthedistancetotheshiptoshiploadingdatatodeterminethetypeoftheroot,fender.Paneldesignmainlyincludesthesingleanddoublepaneldetermined,theconstructionperiodiscalculatedbysimplysupportedplate,bycontinuousslabiscalculatedusingperiod,liftingcalculationsheet.Longitudinalbeamiscalculatedforfivespancontinuousbeam,themainloadsfromthedoormachine,usinginfluencelinemethod,theloadeffectcombinationtogether,identifythemostadverseconditions,reinforcementandchecking.Beamcalculationisthekeyanddifficultpointofthedesign,usingthreebendingmomentequationofloadsofdifferentconditionstodothecalculation,reinforcementwiththemostdisadvantageousloadcasevalue.Thecalculationofpilemainlyincludesthecalculationofprestressedreinforcement,consideringallkindsoflosses.TheoverallstabilitycalculationisusedfortheSwedishslicemethod,thefinalcalculationofallmeettherequirementofsafetystructure.

Thelastistooptimizethestructuredesign,thedesignspecification,designcalculation,layout,structure,constructiondrawing,reinforcementplanstocompletethegraduationdesign.

Keywords:highpilewharf,structurecalculation,themostunfavorablecombination前言本次畢業(yè)設(shè)計的題目是《丹東市大東港區(qū)2#通用散雜貨泊位碼頭工程》。首先，根據(jù)設(shè)計任務(wù)書所給資料進行原始資料的分析，考慮到地基淤泥層較厚情況，決定采用高樁碼頭結(jié)構(gòu)，設(shè)計船型為35000T級。其次進行的是風(fēng)資料的推算，繪制風(fēng)向頻率玫瑰圖和最大風(fēng)速玫瑰圖，再根據(jù)所給潮汐資料來計算碼頭前沿的設(shè)計高低水位，最終確定碼頭的頂和底高程，完成碼頭斷面圖的初步繪制。設(shè)計重點是碼頭的結(jié)構(gòu)計算，面板的設(shè)計中，考慮堆貨荷載和汽車荷載的作用，計算最不利情況下的荷載情況，最后進行承載極限能力和正常使用狀態(tài)的效應(yīng)組合，進行面板的配筋和抗裂驗算。縱梁的設(shè)計中，既要考慮面板傳到縱梁上的力，還要考慮門機和堆貨荷載，其中門機荷載的計算中應(yīng)用到影響線的計算方法，確定門機荷載的最不利位置，最后同樣進行最不利情況下的配筋及驗算。橫向排架是設(shè)計的難點，同時考慮單位力作用下的八種工況下的系數(shù)，最后根據(jù)實際所受荷載情況進行疊加，根據(jù)支座彎矩來計算跨中彎矩，計算中利用到三彎矩方程，最后根據(jù)支座剪力來確定樁受力的大小。接下來進行了，預(yù)應(yīng)力樁的配筋，靠船構(gòu)件的計算，整體穩(wěn)定性的驗算等。設(shè)計中主要查閱了《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》《港口工程荷載規(guī)范》《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》等規(guī)范及書籍，在這里向編者們致以最誠摯的謝意！第一章.設(shè)計資料根據(jù)國家和地區(qū)經(jīng)濟發(fā)展以及當(dāng)?shù)睾０豆δ芤?guī)劃，通過工程可行性研究報告，進行了技術(shù)和經(jīng)濟的論證，在此基礎(chǔ)上提出設(shè)計任務(wù)書如下：工程名：丹東港大東港區(qū)2＃通用散雜貨泊位碼頭工程1.1地理位置本港位于東港市南部，鴨綠江西水道入?？谖靼叮乩碜鴺?biāo)東經(jīng)124度o9分，北緯39度48分。1.2地質(zhì)勘察資料根據(jù)地質(zhì)勘察報告所提供的有關(guān)內(nèi)容如下：地震烈度：7度地下水位：地面下2.5米巖、土的物理力學(xué)指標(biāo)，見附表（巖土物理力學(xué)指標(biāo)）1.3水文資料（一）潮汐：本地區(qū)有完整一年的潮位觀測資料，見潮位表，表中潮位值得基準(zhǔn)點以當(dāng)?shù)乩碚撋疃然鶞?zhǔn)面為準(zhǔn)。（二）潮流:潮流型式為往復(fù)流，漲潮流的方向為N-NNE，最大漲潮流流速為1.45m/s;漲潮流方向為S-SSE，最大落潮流流速為1.78m/s.(三)波浪情況一本港區(qū)附近有波浪觀測站，根據(jù)實測波浪資料分析，S、SSE向為主要來波方向，歷年波高經(jīng)統(tǒng)計分析推算結(jié)果：50年一遇設(shè)計波要素波向波要素水深SSSEH1‰(S)H4‰(S)T（m）H1‰(S)H4‰(S)T（m）30m7.04.97.710m3.5m2.32.07.72m情況二本港附近沒有波浪觀測站，但附近有氣象站，并沒有多年的風(fēng)資料，各向歷年最大風(fēng)速見附表。氣象站風(fēng)速儀高度為米，表中風(fēng)速值得時距為每分鐘平均風(fēng)速（主要來波向見情況一）冰況：一般冰厚5-15cm，最厚30cm,對碼頭作業(yè)無影響。泥沙運動情況：無明顯泥沙運動。高潮累計頻率表間隔123456789101112次數(shù)累計次數(shù)mm／n×100%潮位（m）12345720-701124323217172.40＞7.0700-68133651242228456.36＞6.8680-66123324554327408512.02＞6.6660-641255145828665213719.38＞6.4.640-62123574175106245619327.30＞6.2620-6016365346486435825135.50＞6.0600-581512357751288617933046.68＞5.8580-56166105794564737240256.86＞5.6560-541116889710657458648869.02＞5.4540-52156458762257147155979.07＞5.2520-5017265454324665461386.70＞5.0500-4816222423523744265592.65＞4.8480-46153222144353168697.03＞4.6460-441333421570199.15＞4.4440-42133670799.99＞4.2次數(shù)615460586058606058605860707間隔123456789101112次數(shù)累計次數(shù)mm／n×100%潮位（m）12345260-2412321881.13＞2.4240-22122131110182.55＞2.2220-20122442145972244628.77＞2.0200-1812243565715314410614.99＞1.8180-16145710557665737017624.89＞1.6160-1415544986544866824434.51＞1.4140-121935610914878779333747.67＞1.2120-101756810146111299910644362.66＞1.0100-81867688847107119053378.22＞0.880-611213952354136127560886.00＞0.660-4144346442554164991.80＞0.440-2154341157433768697.03＞0.220-0125641770399.43＞0.000-(-19)22470799.99＞次數(shù)605660586058596058605860707低潮累計頻率表經(jīng)推算可得：設(shè)計高水位取6.64m設(shè)計低水位取0.46m.極端高水位取7.44m極端低水位取-0.34m1.4氣象資料（一）降水：每年平均降水量875.4毫米，每年降水天數(shù)60天，雨季為6-8月。（二）霧：本地區(qū)7月為霧季，每年霧日為31天，連續(xù)霧日最長為3天。（三）風(fēng)：氣象站位置、風(fēng)向儀表的高度同前，根據(jù)多年觀測資料統(tǒng)計如下：方向NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW靜止最大風(fēng)速m/s1718131191718211615201315122020風(fēng)向頻率（%）10.826.238.984.824.542.746.827.418.994.756.013.383.582.907.548.142.351.5荷載碼頭前沿均布荷載為30KN/㎡，集中荷載按所采用門機或輪胎吊計算，火車荷載按“中荷載”計算，汽車荷載按-10計算。1.6施工條件有固定預(yù)制廠，可預(yù)制預(yù)應(yīng)力梁、板、樁，200t起重船，可打40m長樁，打樁船吃水4.0m。1.7設(shè)計船型船型DWT（t）全長（m）型寬（m）型深（m）船吃水（m）桿弦（m）350001902614.610.81.8附表及附圖巖土名稱層頂高度（m）層低高程(m)W(%)e?（度）C（kPa）f(KN/m2)γ（KN/m2）σ(KN/m2)灰色淤泥原泥面1.0-51810181890淤泥亞粘土-7.5-11.628.911918291990.8灰色亞粘土-11.6-15.7300.918122018100淤泥質(zhì)亞粘土-15.7-18.3320.8520184219110淤泥混細沙-18.3-24.1350.8923204418140礫沙-24.1-28.53207018200第二章.船舶荷載計算船舶荷載計算，遵照《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ215-98）中的有關(guān)規(guī)定進行計算。2.1作用于船舶上的計算風(fēng)壓力作用在船舶上的計算風(fēng)壓力的垂直于碼頭前沿線的橫向分力和平行于碼頭前沿線的縱向分力宜按下列公式計算：=73.6×ζ=49.0×ζ式中，--分別為作用在船舶上的計算風(fēng)壓力的橫向和縱向分力（KN）;--分別為船體水面以上橫向和縱向受風(fēng)面積（）;--分別為設(shè)計風(fēng)速的橫向和縱向風(fēng)量（m/s）ζ—風(fēng)壓不均勻折減系數(shù)。船舶水面以上受風(fēng)面積A可根據(jù)設(shè)計船型和船舶的裝載情況按下列規(guī)定確定。貨船的受風(fēng)面積按下列公式計算：滿載時log=-0.036+0.742logDWlog=-0.107+0.621logDW半載或壓載時log=0.283+0.727logDWlog=0.019+0.628logDW式中DW—船舶載重量（t）根據(jù)以上公式，計算如下：Log=3.586=3859m2log=2.872=746m2—分別為設(shè)計風(fēng)速的橫向和縱向分量，船舶在超過九級風(fēng)（最大風(fēng)速V=22m/s）時離碼頭到錨地避風(fēng)，所以控制風(fēng)速=22m/s船舶在水面以上的最大輪廓尺寸：B=26mL=190m查表10.2.3得=0.7=1.0故=73.6××3859×22×22×0.7=962.2（KN）=49.0××746×22×22×1.0=176.9（KN）2.2系纜力N=[+]式中：K=1.3；n=4；α=30°；β=15°。情況一：=22m/s=0=962.2(KN)=0(KN)N=[+0]=647.49（KN）情況二：=0m/s=22m/s=0(KN)=176.9(KN)N=[0+]=68.7（KN）根據(jù)“荷載規(guī)范”10.4.5條規(guī)定：取船舶系纜力標(biāo)準(zhǔn)值為650KN。系纜力標(biāo)準(zhǔn)值N的橫向投影,縱向投影,豎向投影：=650×=313.93（KN）=650××=543.74（KN）=650×=168.23（KN）2.3擠靠力護舷間距7m，與船接觸的橡膠護舷共20組。===62.54（KN）2.4撞擊力船舶靠岸時的撞擊力：船舶靠岸時的有效撞擊能量：=M2式中：ρ=0.75；=0.1m/s.滿載排水量：log△f=0.177+0.991logDW=0.177+0.991×log35000=4.68△f=47881tM=△f=47881t=179.5(KJ)護舷選用超級鼓型橡膠護舷，標(biāo)號SC-1000標(biāo)準(zhǔn)反力型RO,最大壓縮變形52.5%，吸能量195(KJ),反力445KN。第三章.地震慣性力的計算對于梁板式、無梁板式、桁架式和實體蹲式高樁碼頭，可按單質(zhì)點考慮，其水平向總的地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值宜按下列公式計算：=CβWW=++η式中作用在上部結(jié)構(gòu)重心的水平向總地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）；C-綜合影響系數(shù)，取0.30對于接岸的窄樁臺碼頭，視岸坡土質(zhì)適當(dāng)提高，但不超過0.50；-水平向地震系數(shù)，按《水運工程抗震設(shè)計規(guī)范》表5.1.4采用；β-動力放大系數(shù)，按相應(yīng)計算方向的建筑物自振周期和場地類別查設(shè)計反應(yīng)譜（見《水運工程抗震設(shè)計規(guī)范》圖5.1.4）求得，建筑物自振周期按《水運工程抗震設(shè)計規(guī)范》附錄A確定；W-換算質(zhì)點總重力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）；-建筑物的梁板、桁架、蓋板、跨橋等及固定設(shè)備重力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）；-建筑物上的荷載中立標(biāo)準(zhǔn)值（KN）；-嵌固點以上的樁身中立標(biāo)準(zhǔn)值，嵌固點位置按有關(guān)規(guī)定確定（KN）；η-樁身重力折減系數(shù)，當(dāng)樁頂和上部結(jié)構(gòu)為固結(jié)時取0.37；鉸接時取0.24.自振周期可按以下單質(zhì)點公式計算：T=2π式中T-計算方向碼頭自振周期（S）;W-換算質(zhì)點總重力標(biāo)準(zhǔn)值（N）；g-重力加速度（m/s2）；-單位水平力作用于上部結(jié)構(gòu)重心處，在該處引起的水平位移（m/N）.=δ=K=+C=(115-145)式中：K-樁的軸向反力系數(shù)（m/KN）;L、-分別為樁全長和樁自由長度（m）、-分別為樁材料彈性模量（KPa）和樁身截面面積（m2）C-樁入土部分的單位沉降所需軸向力（KN/m）；-單樁垂直極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）。第四章.面板設(shè)計4.1設(shè)計條件1.永久作用：面板自重2.可變作用：（1）.碼頭前沿均布荷載30KN/m2（2）集中荷載：汽車-10荷載前軸重力標(biāo)準(zhǔn)值：30KN后軸重力標(biāo)準(zhǔn)值：70KN前輪著地面積：0.25m×0.20m后輪著地面積：0.50m×0.20m車輛外型尺寸（長×寬）：7.5m×2.5m（3）施工荷載：自取3.0KN3.材料指標(biāo)：混凝土25KN/m34.2計算原則1）施工期：預(yù)制面板安裝在橫梁上，按簡支板計算2）使用期：面板與縱梁、橫梁整體連接，為連續(xù)板，板的內(nèi)力計算，首先按照單向板計算。4.3計算跨度板型彎矩計算切力計算符號意義簡支板=+h且≯+e=-計算跨度（m）-凈跨度（m）l-梁的中心距（m）-梁的上翼緣寬度（m）e-板的擱置長度（m）h-板厚（m）連續(xù)板≤0.1l時=l＞0.1l時=1.1施工期預(yù)制板的計算：（簡支板）排架間距7m，板的擱置長度0.2m彎矩計算：=+h=6.2+0.5=6.7m=+e=6.2+0.2=6.4m取=6.4m切力計算：==6.2m使用期預(yù)制板的計算：（連續(xù)板）短邊方向：=0.80m＞0.1l=0.35m：=1.1=1.1×2.7=2.97m長邊方向：＞0.1l=0.7m：=1.1=1.1×6.2=6.82m剪力計算跨度：長邊方向==6.2m短邊方向==2.7m4.4作用1）永久作用：結(jié)構(gòu)自重：現(xiàn)澆面層：γ=24KN/m3h=0.1m預(yù)制面板：γ=25KN/m3h=0.5m2)可變作用（1）短暫狀況可變作用:①施工荷載：3KPa②預(yù)制板吊運：預(yù)制板尺寸：=3.1m=6.6m預(yù)制板為四點吊運，吊點位置如圖：吊運動力系數(shù)取α=1.3.（2）持久狀況可變作用：①碼頭前沿均布荷載：30KPa②汽車荷載（汽-10）4.5作用效應(yīng)分析荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計算：短暫狀況（施工期）：按簡支板計算。永久作用產(chǎn)生的內(nèi)力：板自重：=0.5×25=12.5KPa跨中最大的彎矩：==12.5×6.62÷8=68.06（KN·m）支座處最大剪力：==12.5×6.2/2=38.78KN?？勺冏饔茫孩偈┕ず奢d：=3kPa彎矩計算:=l2/8=3×6.62/8=16.33（KN·m）支座處最大剪力：==3×6.2/2=9.6KN②預(yù)制板吊運：計算時略去吊點至邊緣的自重，近似的按承受均布荷載的四點支撐計算。按《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》四點支撐計算：鋼筋混凝土：=計算跨度：=2.7m=5.4m面板單寬線荷載為：1.3×25×0.5=16.25KN/m2/=0.50查《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》表4-26計算得：=0.0189×16.25×2.72=2.24KN·m=0.1221×16.25×2.72=14.46KN·m=0.0592×16.25×2.72=-7.01KN·m=0.1304×16.25×2.72=-15.45KN·m2).持久狀況（使用期）：按連續(xù)板計算l/b=6.6/3.1＞2故按單向板計算。計算跨度的確定：因為該板為單向板，故彎矩計算跨度取短邊方向計算：＞0.1l=0.35m：=1.1=1.1×2.7=2.97m剪力計算跨度:==2.7m(2)內(nèi)力計算①堆貨荷載q=30KPa跨中最大彎矩：=30×2.972/8=33.08KN·m支座最大剪力：=30×2.7/2=40.5KN②汽車集中荷載Ⅰ.彎矩計算：（荷載作用在平行板跨方向彎矩最大）由《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》(JTJ291-98)規(guī)定：如圖一所示，平行板跨方向時，后輪行駛在板中間的彎矩：單個集中荷載：式中-集中荷載在平行板跨方向的傳遞寬度。-集中荷載在平行板跨方向的接觸寬度。-墊層厚度（m）。注.多個集中荷載傳遞寬度不交叉時，按單個集中荷載計算。=0.2+2×0.1=0.4m由《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》(JTJ291-98)規(guī)定：平行板跨方向的彎矩計算寬度可按下式計算：=式中-平行板跨方向的彎矩計算寬度（m）-集中荷載在平行板跨方向的傳遞寬度（m）。故==0.4m由《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》(JTJ291-98)規(guī)定：垂直板跨度方向的彎矩計算寬度可按下式計算：1）中置荷載（荷載接觸面積中心位于1/2板寬至y≥0.5）的彎矩計算寬度:(圖三)式中-垂直板跨方向的彎矩計算寬度（m）。當(dāng)時，取.=B-與板的寬度比有關(guān)的系數(shù)；當(dāng)≥2.5時，取=2.5；-板寬（m）；-荷載接觸面積中心至支座邊的距離（m）；-板的彎矩計算跨度（m）；-集中荷載在垂直板跨方向的傳遞寬度（m）；-板厚（m）；-荷載接觸面積中心至自由邊的傳遞距離（m）。根據(jù)以上公式，將數(shù)據(jù)帶入公式：0.76=+0.5+0.5=3.05m＜B=6.6m取=3.05m由荷載規(guī)范得==68.85KN/m跨中最大彎矩：M=×68.85×0.4×1.35-×0.4×=17.21KN·mⅡ.剪力計算.（荷載作用在垂直板跨方向剪力最大）由《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》(JTJ291-98)規(guī)定：按偏置荷載（荷載位于自由邊附近，且＜0.3+1.8）的剪力計算寬度：=+1.8+0.3式中—荷載位于板的自由邊附近時，垂直板跨方向的剪力計算寬度（m）；—垂直板跨方向的荷載傳遞寬度（m）；—板的有效高度（m）；—荷載接觸面積邊緣至板邊的距離（m）；—荷載接觸面積中心至支座邊緣的距離（m）。=0.2+2×0.1=0.4mm0.25m=0.65m1.375m1.495m由荷載規(guī)范=1.2=1.2×=43.63KN/m=1.2=1.2×=40.13KN/m支座處最大剪力：Q=51.46KN1 計算結(jié)果匯總表如下：作用跨中彎矩M支座剪力Q永久作用自重68.06-38.78可變作用短暫狀況施工荷載16.33-9.60吊運內(nèi)力14.46持久狀況堆貨荷載33.08-40.50汽車荷載17.21-51.46（注：彎矩單位KN·m剪力單位KN）（3）作用效應(yīng)組合載能力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合Ⅰ持久組合.=）式中—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本碼頭結(jié)構(gòu)安全等級采用二級，=1.0；—永久作用分項系數(shù)，對于永久荷載取1.2；—主導(dǎo)可變作用分項系數(shù)，按《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ215-98）3.3.5條取值，取=1.5=1.0×（1.2×68.06+1.5×33.08）=131.29KN·m.Ⅱ.短暫組合式中取1.2取1.3連續(xù)板的跨中最大彎矩組合：=1.2×68.06+1.3×33.08=124.67KN·m連續(xù)板的跨中最小彎矩組合：=1.2×68.06+1.3×16.33=102.9KN·m2）正常使用極限狀態(tài)Ⅰ.持久狀況的短期效應(yīng)（頻遇）組合：=+式中=0.8連續(xù)板的跨中彎矩：=68.06+0.8×33.08=94.52KN·mⅡ.持久狀況的長期效應(yīng)（準(zhǔn)永久）組合：=+式中=0.6連續(xù)板的跨中彎矩：=68.06+0.6×33.08=87.9KN·m。4.6板的配筋計算1）根據(jù)板的受力情況，每米板寬受的最大彎矩設(shè)計值：/m由以上設(shè)計可知，板的寬度b=6600mm.板厚D=500mm環(huán)境類別為二類，c=25mm故混凝土保護層厚度?。篴=c+10=35mm因該結(jié)構(gòu)安全等級為Ⅱ級，故查《水工鋼筋混凝結(jié)構(gòu)學(xué)》表2-7可得：結(jié)構(gòu)安全系數(shù)K=1.2面板選用C25標(biāo)號的混凝土軸心抗壓強度鋼筋選用HRB335有效高度按SL191-2008規(guī)范計算：=0.0612=0.0632<0.85,滿足要求。1165.7mm2查《水工鋼筋混凝結(jié)構(gòu)學(xué)》附錄3表1，選用616，實際（1206mm2）2）吊環(huán)尺寸單個吊環(huán)鋼筋截面面積計算公式：式中：—構(gòu)件的總重力設(shè)計值（N）；—I級鋼筋的抗拉強度設(shè)計值（KPa）；取210N/—吊環(huán)數(shù)，設(shè)有四個吊環(huán)時，按三個受力計算。則F=6.6×3.1×0.5×25×=255750N選125（=490.9mm2）,錨固長度1000mm。4.7抗裂驗算根據(jù)《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL-191-2008）規(guī)定，配置帶肋鋼筋的矩形受彎鋼筋混凝土構(gòu)件，在荷載效應(yīng)組合下的最大裂縫寬度可按下式計算式中：：考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件取=2.1：縱向受拉鋼筋的有效配筋率，，:鋼筋斷面中點到截面邊緣的距離：鋼筋彈性模量，取:按荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力，跨中=68.06+33.08=101.14KN·m=0.014<0.03,取0.03因此=二類環(huán)境類別，最大裂縫寬度限值，查表《水工鋼筋混凝土》附錄5表1，=0.30mm，所以裂縫寬度滿足要求。第五章.縱梁計算5.1設(shè)計原則1）施工期：預(yù)制縱梁安裝在樁帽上，按簡支梁計算，作用在梁上的荷載為預(yù)制梁的自重及現(xiàn)澆接頭混凝土的重量，此時梁的有效斷面為預(yù)制斷面。2）使用期：縱梁按剛性支撐連續(xù)梁計算，作用在梁上的荷載為碼頭面層自重及使用期可變作用，此時梁的有效斷面為疊合斷面。5.2計算跨度縱梁的計算跨度縱梁的形式彎矩計算剪力計算簡支梁取=+e,但不大于1.05=連續(xù)梁剛性支撐≤0.05l時，取==＞0.05l時，取=1.05彈性支撐==表中：—計算跨度（m）；—凈跨（m）；—橫梁（或樁帽）中心距（m）；e—擱置長度（m）；—縱梁支座（橫梁或樁帽）寬度（m）；5.3縱梁的內(nèi)力計算1）施工期：預(yù)制縱梁的斷面圖:由以上的設(shè)計得：縱梁的軸距為3.5m板的自重：現(xiàn)澆面層：3.5×0.1×24=8.4KN/m。預(yù)制面板：3.5×0.5×25=43.75KN/m?？v梁自重：（0.4×1.7+0.6×0.4-0.2×0.2）×25=22KN/m施工荷載：3×3.5=10.5KN/m總荷載：=8.4+43.75+22+10.5=84.65KN/m計算跨度：彎矩計算跨度：由《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》（JTJ291-98）4.2.1條規(guī)定：=+e=5.8+0.2=6.0m1.051.05×5.8=6.09m＞=6.0m故取=6.0m剪力計算跨度：==5.8m內(nèi)力計算：彎矩值：2=×84.65×6.02=380.93KN·m剪力值=×84.65×5.8=245.49KN2)預(yù)制縱梁的吊運：采用兩點吊：吊運動力系數(shù)取α=1.3梁的實際預(yù)制長度：l=6.2m將吊點假設(shè)成支座，所以吊運過程梁可按簡支梁計算。根據(jù)受力圖可求出：支座的反力：跨中的彎矩：=×22×4.22-×22×0.52=45.76KN·m支座處負彎矩：=×22×0.52=-2.75KN·m3)使用期(1)計算跨度：預(yù)制梁長6.2m，擱置長度0.2m，連續(xù)梁支撐寬度1.2m，橫向排架間距7m,如圖：根據(jù)《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》（JTJ291-98）條規(guī)定：剛性支撐連續(xù)梁：彎矩計算中：當(dāng)≤0.05l時：當(dāng)＞0.05l時：剪力計算中：式中—橫梁或樁帽中心距（m）；—縱梁支座、橫梁或樁帽寬度（m）。彎矩計算：=1.2m＞0.05l=0.05×7.0=0.35m=1.05×5.8=6.09m剪力計算：=5.8m(2)內(nèi)力計算（按5跨連續(xù)梁計算）永久作用：預(yù)制縱梁及現(xiàn)澆接頭自重γ=25KN/m3面層自重：γ=24KN/m3板的自重：現(xiàn)澆面層：3.5×0.1×24=8.4KN/m。預(yù)制面板：3.5×0.5×25=43.75KN/m。縱梁自重：（0.4×1.7+0.6×0.4-0.2×0.2）×25=22KN/m=8.4+43.75+22=74.15KN/m根據(jù)《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》（第四版）9.5規(guī)定：均布荷載作用下的各跨的彎矩設(shè)計值計算如下：查附錄6中五跨梁的系數(shù)表=1.05×0.0781×74.15×6.092=225.52KN·m=1.05×0.0331×74.15×6.092=95.57KN·m=1.05×0.0462×74.15×6.092=133.41KN·m=225.52KN·m支座剪力：β可查附錄6中五跨梁的系數(shù)表=273.65KN可變作用：堆貨荷載q=30KN/m2查《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》附錄6,均布荷載作用下等跨連續(xù)梁的跨中彎矩、支座彎矩及支座截面剪力的計算系數(shù)表，找出各項中最不利情況的系數(shù)，得出：跨中最大彎矩：=0.1×30×6.092=111.26KN·m支座最大彎矩：=-0.119×30×6.092=-132.40KN·m支座剪力：=-0.62×30×5.8=-107.88KN=0.598×30×5.8=104.05KN均布荷載作用下的最不利情況：（注：求某跨最大正彎矩時，該跨布滿活載，其余每隔一跨布滿活載。求某支座最大負彎矩的支座剪力時，該支座相鄰的跨布滿活載，其余每隔一跨布滿活載。）門機荷載（集中荷載）門機采用單機工作，門機軌道間距10.5m查《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ291-98）附錄C得：各種吊臂位置下的支座豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值：吊臂位置支座編號豎向荷載(KN)1A880B880C320D3202A1000B600C200D6003A880B320C320D880將門機荷載當(dāng)作集中活載，作用在縱梁上，其計算公式為：彎矩設(shè)計值計算：剪力設(shè)計值計算：式中α、β—可查《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》附錄8表4，根據(jù)荷載作用位置取相應(yīng)的數(shù)值。取吊臂位置在2時情況，作為設(shè)計依據(jù)，此時=1000KN=600KN以下為門機A、B輪作用在各截面上的彎矩計算結(jié)果：荷載作用位置取各計算截面的最大彎矩（KN·m）支座剪力（KN）1.2×6.09×（0×1000+0.0988×600）=433.211.2×（1.0×1000-0.0308×600）=978.241.2×6.09×（0.1497×1000+0×600）=1094.001.2×（0.7485×1000+0×600）=898.21.2×6.09×（0.2040×1000+0.0069×600）=1521.091.2×（0.5099×1000+0.0172×600）=624.261.2×6.09×（0.2000×1000+0.0086×600）=1499.311.2×（0.3995×1000+0.0211×600）=494.591.2×6.09×（0.1782×1000+0.0127×600）=1357.971.2×（-0.7030×1000+600×0.0211）=-828.401.2×6.09×（0.0962×1000+0.0158×600）=772.311.2×（-0.8772×1000+0.0196×600）=-1038.521.2×6.09×（0×1000+0.049×600）=214.851.2×（-1.0×1000+0.0083×600）=-1194.021.2×6.09×（0.1023×1000+0×600）=747.611.2×（0.8291×1000+0×600）=994.921.2×6.09×（0.1652×1000+0.0046×600）=1227.451.2×（0.6100×1000+0.0230×600）=748.561.2×6.09×（0.1729×1000+0.0069×600）=1293.811.2×（0.4932×1000+0.0230×600）=608.401.2×6.09×（0.1634×1000+0.0114×600）=1244.111.2×（-0.6235×1000+0.0286×600）=-727.611.2×6.09×（0.0988×1000+0.0160×600）=792.191.2×（-0.8580×1000+0.0265×600）=-1010.521.2×6.09×（0×1000-0.0127×600）=-55.691.2×（-1.0×1000+0.0115×600）=-1191.721.2×6.09×（0.0983×1000+0.0004×600）=720.131.2×（0.8356×1000+0×600）=1002.721.2×6.09×（0.1624×1000+0.0050×600）=1208.741.2×（0.6175×1000+0.0261×600）=759.791.2×6.09×（0.1708×1000+0.0076×600）=1251.501.2×（0.500×1000+0.0261×600）=515.66==1521.09KN·m==1.2×（-0.1030×1000+600×0.0211）×6.09=-660.20KN·m支座剪力：==-1194.02KN縱梁使用期作用效應(yīng)表效應(yīng)荷載跨中最大彎矩(KN·m)支座最大彎矩(KN·m)最大正剪力(KN)最大負剪力(KN)自重225.52KN·m237.65KN堆貨111.26-132.40104.05-107.88門機1521.09-660.201002.72-1194.025.4作用效應(yīng)組合1）承載能力極限狀態(tài)持久狀況的持久組合分項系數(shù)取值按《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》中表3.2.9-2選取。作用效應(yīng)組合跨中正彎矩支座負彎矩正剪力負剪力持久作用持久組合自重+堆貨336.78-132.4341.70-107.88自重+門機1746.61-660.201240.37-1194.02短暫作用短暫組合自重+施工606.45483.14吊運45.76-2.7568.202）正常使用極限狀態(tài)組合（1）持久作用長期效應(yīng)組合式中—準(zhǔn)永久值系數(shù)，取0.6（2）持久作用短暫效應(yīng)組合式中—頻遇值系數(shù)，取0.8跨中彎矩(KN·m)支座彎矩(KN·m)正剪力(KN)負剪力(KN)長期效應(yīng)組合自重+堆貨292.28-79.4462.43-64.73自重＋門機1138.17-396.12601.63-716.41短期效應(yīng)組合自重＋堆貨314.53-105.92356.89-86.20自重+門機1442.39-528.161075.83-955.225.5縱梁的配筋及抗裂驗算1）.主要參數(shù)C35混凝土：鋼筋采用HRB335鋼筋，，最小保護層厚度：C=45mm最小配筋率：2).正截面受彎承載力計算①跨中配筋跨中最大彎矩：M=1746.61KN·m查《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》表2-7得2級水工建筑物基本組合時安全系數(shù)K=1.20由于所用縱梁為T型梁，故先判別T型梁的類別：故為第一種T型截面。選用632（實際=4826mm2）故滿足要求。②支座配筋支座處最大彎矩設(shè)計值M=-660.20KN·m選用622（實際=2281mm2）故滿足要求。3）斜截面受剪承載力計算支座處最大剪力V=1240.37KN，截面滿足抗剪要求。應(yīng)由計算確定腹筋。根據(jù),由《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》式4-11得：初選雙肢箍筋12，=226mm2,取(查表4-1)故滿足要求。4）抗裂驗算根據(jù)《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191-2008）規(guī)定：配置帶肋鋼筋的矩形受彎構(gòu)件，在荷載效應(yīng)組合下的最大裂縫寬度[]按下式計算：式中：：考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件取=2.1：縱向受拉鋼筋的有效配筋率，，:鋼筋斷面中點到截面邊緣的距離：鋼筋彈性模量，取2.0×:按荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力，（1）跨中=1746.61KN·m因此＜[]=0.30mm二類環(huán)境類別，最大裂縫寬度限值，查表《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》附錄5表1，[]=0.30mm，所以裂縫寬度滿足要求。（2）.支座=-660.2KN·m因此＜[]=0.30mm所以裂縫寬度滿足要求。第六章.橫向排架計算取一個橫向排架作為計算單元，計算段長等于橫向排架間距。碼頭的前方樁臺計算簡圖如下6.1荷載計算結(jié)果門機荷載最大輪壓：=1194KN最小輪壓：=494.59KN（2）碼頭前沿均布荷載：P=30KN/m2（3）船舶荷載①靠船力平均到每個排架上=62.54KN②系纜力水平力=313.93KN垂直力168.23KN6.2基本數(shù)據(jù)（1）橫梁采用的混凝土為C40，截面圖如下：0.6×1.7=1.02m2（2）樁的特性系數(shù)計算巖土名稱層頂高度（m）層低高程(m)W(%)e?（度）C（kPa）f(KN/m2)γ（KN/m2）σ(KN/m2)灰色淤泥原泥面1.0-51810181890淤泥亞粘土-7.5-11.628.911918291990.8灰色亞粘土-11.6-15.7300.918122018100淤泥質(zhì)亞粘土-15.7-18.3320.8520184219110淤泥混細沙-18.3-24.1350.8923204418140礫沙-24.1-28.53207018200樁采用預(yù)應(yīng)力混凝土實心圓樁，混凝土強度等級取C50注：W-含水量，e-孔隙比，?-內(nèi)摩擦角，C-粘聚力，σ-承載力，f-樁側(cè)摩阻力，γ-容量根據(jù)計算公式：計算結(jié)果見下表:E(彈性模量)F（截面積）側(cè)摩阻力端阻力C0.64516129492500000.28469.877003351.757419435728.4650.64516129492500000.28519.677002021.192258262754.9940.64516129492500000.28558.877002068.738065268935.9480.64516129492500000.28552.0877002060.587355267876.3560.64516129492500000.28784.8777002342.939097304582.083項項目構(gòu)件E(彈性模量）KN/m2F（截面積）（m）C=(115-145)K==·

樁14.925×0.2819.85435728.46501000樁24.925×0.2818.62262754.99401000樁34.925×0.2816.66268935.94801000樁44.925×0.2819.39267876.356樁4.925×0.2813.38304582.083(3)計算樁的壓縮系數(shù)1）豎向壓縮系數(shù)單樁：樁1為雙直樁，=樁2為單直樁，=樁3為單直樁，=叉樁：樁4和樁2）水平壓縮系數(shù)6.3各種單位力作用下的內(nèi)力計算計算圖示及方程圖示計算方程三彎矩方程式：式中—外荷載作用下，簡支梁第n跨左右支座的虛反力，向上為+，向下為-；E、I—橫梁的彈性模量和斷面的慣性矩；各支座的豎向變位。工況一：第一跨門機軌道梁上作用單位集中力P=1t時，如下圖所示：建立三彎矩方程：2(3.5+3.5)+3.5=-6×4.925××①3.5②化簡①和②式可得：—③—④對于直樁，其豎向反力表達式可寫成：式中b—為橫向排架的豎向位移；a—為橫向排架的水平位移。對于叉樁，其豎向反力表達式可寫成：水平反力表達式為：支座K的反力：由以上式可得：直樁叉樁將數(shù)據(jù)代入到公式中可得：又因為，可得：×（）=3.74×+1.07×將b的計算結(jié)果代到③、④式中得：187.46-115.73=-77.42186-155.73=0解以上方程后得：故可求的：工況二：第二跨梁上作用集中力P=1時，其示意圖如下：同理先建立三彎矩方程：故代入數(shù)據(jù)有：—①—②因為

故同上×=1.07×將b的計算結(jié)果代到①和②式中得：187.46-115.73=213.62—③186-115.73=-106.8—④解方程③和④得：工況三：第三跨梁上作用集中力P=1時，其示意圖如下：同理先建立三彎矩方程：故代入數(shù)據(jù)有：—①—②因為

故同上×=1.07×將b的計算結(jié)果代到①和②式中得：187.46-115.73=-101.63—③186-115.73=203.27—④解方程③和④得：工況四：第三跨門機軌道梁上作用集中力P=1時，其示意圖如下：同樣建立三彎矩方程：2(3.5+3.5)+3.5=-6×4.925××①3.5②化簡①和②式可得：—③—④支座K的反力：由以上式可得：直樁將數(shù)據(jù)代入到公式中可得：同上，可得：×=1.07×將b代入③和④式中，可得：—⑤—⑥化解⑤和⑥式可得：將、所得結(jié)果代入到R的計算式中可得：工況五：取單位水平力集中力H=1作用在碼頭前沿，其示意圖如下：對于叉樁水平反力表達式為：此時沒有產(chǎn)生豎向力，故：工況六：取單位彎矩M=1作用在排架上時，其示意圖如下：同理先建立三彎矩方程：故代入數(shù)據(jù)有：—①—②因為

故同上×=1.07××將以上的b代入到①和②式中得：—③—④解得同樣得=0.447=0.554=-0.054=-0.053工況七：取單位力V=1垂直向上作用在排架上，其示意圖如下：同理先建立三彎矩方程：故—①—②同上

得：同上×（）=1.07××同上可得：—③—④解方程?和?可得：得工況八：取單位均布力q=1作用在排架上，其示意圖為：同理先建立三彎矩方程：故—①—②同上由

得：同上×（）=1.07××）同上可得：—③—④解方程③和④可得：得荷重情況彎矩（t-m）樁（t）簡圖10-0.670-0.4170.8080.2640.047-0.119-0.119201.270.2190.3630.3270.2380.0620.062300.2201.230.0630.2260.3590.3510.35140-0.475-0.770-0.1360.0510.3040.8000.8005000000-1.5811.5816-1.000-0.563-0.1870.4470.554-0.054-0.053-0.053711.1950.580-0.944-0.2310.0100.1660.1668-2.421.281.724.742.246.4實際荷載作用下的內(nèi)力計算結(jié)果項目荷載荷載簡圖(KN·m)(KN·m)(KN·m)(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)橫梁自重：P=25.5KN/m-61.7132.6443.86120.3682.8754.8257.1257.12面層面板及縱梁重P=307.12KN0105.9580.46337.21266.58290.15336.00336.00堆貨荷載P=367.5KN0126.7790.28403.5320.00347.20402.05402.05門機荷載和0-955.00-879.00726.40294.60229.40361.00361.000-877.00-950.20348.80209.40332.20728.60728.60系纜力H=97.63KNM=141.56KN·mV=168.23KN26.67121.3371.1-95.539.53-5.96118.05-77.20撞擊力H=138.39KNM=1.5×H=207.58KN·m-207.58-116.87-38.8192.79115.00-11.20-229.80207.80荷載跨中彎矩支座剪力①橫梁自重24.5177.3060.97-73.0564.51-38.4538.45-29.3833.27-22.45②面層、面層和縱梁自重52.9793.240.23337.21337.21296.85282.86282.86267.16313.01③堆貨荷載63.38108.5245.14403.5439.72356.22309.57336.57321.40376.25④門機荷載-477.50-438.50-917.00-913.60-439.50-475.10726.40348.40453.5497.4221.74-41.17316.31188.48251.11311.28480.54603.62612.141000.08⑤系纜力87.3396.2135.55-87.88-68.4066.2925.18-20.3026.2797.73⑥撞擊力-162.22-77.84-19.4033.48118.70140.91137.3011.10-0.11-218.716.5荷載效應(yīng)組合跨跨中彎矩組合效應(yīng)M3承載能力極限狀態(tài)持久狀況持久組合效應(yīng)組合正：1.2(①+②)+1.4③＋0.7×1.5×⑤負：1.2(①+②)+0.7×1.5×（④＋⑥）正：1.2(①+②)+1.4③＋0.7×1.5×⑤負：1.2(①+②)+0.7×1.5×（④＋⑥）正1.2(①+②)+1.4③＋0.7×1.5×⑤負：1.2(①+②)+0.7×1.5×（④＋⑥）組合結(jié)果正：273.40負：-398.30正：457.55負：-839.98正：221.96負：-297.16正常使用極限狀態(tài)持久狀況短期（頻遇）組合效應(yīng)組合正：(①+②)+0.8③負：(①+②)+0.8（④+⑥）正：(①+②)+0.8③負：(①+②)+0.8（④+⑥）正：(①+②)+0.8③負：(①+②)+0.8（④+⑥）組合結(jié)果正：128.18負：-484.正：257.31負：-625.37正：137.31負：-294.32正常使用極限狀態(tài)持久狀況長期（準(zhǔn)永久）組合效應(yīng)組合正：(①+②)+0.6③負：(①+②)+0.6（④＋⑥）正：(①+②)+0.6③負：(①+②)+0.6（④＋⑥）正：(①+②)+0.6③負：(①+②)+0.6（④＋⑥）組合結(jié)果正：115.50負：-306.35正：235.61負：-361.29正：128.28負：-168.35支支座彎矩組合效應(yīng)承載能力極限狀態(tài)持久狀況效應(yīng)組合1.2(①+②)+0.7×1.5⑥正：1.2(①+②)+1.4③＋0.7×1.5×⑤負：1.2(①+②)+0.71.5（④＋⑥）正：1.2(①+②)+1.4③＋0.7×1.5×⑤負：1.2(①+②)+0.71.5（④＋⑥）組合結(jié)果負：-292.01正：471.18負：-959.15正：350.23負：-814.51正常使用極限狀態(tài)持久狀況短（頻遇）組合效應(yīng)組合①+0.8×⑥正：(①+②)+0.8×（③＋⑤）負：(①+②)+0.8×（④＋⑥）正：(①+②)+0.8×（③＋⑤）負：(①+②)+0.8×（④＋⑥）組合結(jié)果負：-227.77正：337.07負：-718.90正：253.42負：-667.72正常使用極限狀態(tài)持久狀況長期（準(zhǔn)永久）組合效應(yīng)組合①+0.6⑥正：(①+②)+0.6×（③＋⑤）負：(①+②)+0.6×（④＋⑥）正：(①+②)+0.6×（③＋⑤）負：(①+②)+0.6×（④＋⑥）組合結(jié)果負：-186.25正：287.45負：-504.53正：221.14負：-469.08組合效應(yīng)軸力樁組合效應(yīng)軸力樁承載能力極限狀態(tài)持久狀況持久組合效應(yīng)組合1.2(①+②)+1.4③+0.71.5（④＋⑥）1.2(①+②)+1.4③+0.71.5（④＋⑤＋⑥）1.2(①+②)+1.4③+0.71.5④1.2(①+②)+1.4③+0.71.5（④＋⑤）1.2(①+②)+1.4③+0.71.5（④＋⑥）組合結(jié)果1974.131338.921248.851923.592017.83正常使用極限狀態(tài)持久狀況短期（頻遇）組合效應(yīng)組合(①+②)+0.8（③＋④＋⑥）(①+②)+0.8（③＋④＋⑤＋⑥）(①+②)+0.8（③＋④）(①+②)+0.8（③＋④＋⑤）(①+②)+0.8（③＋④＋⑥）組合結(jié)果1435.72964.75888.491392.081463.88正常使用極限狀態(tài)持久狀況（準(zhǔn)永久）組合效應(yīng)組合(①+②)+0.6（③＋④＋⑥）(①+②)+0.6（③＋④＋⑤＋⑥）(①+②)+0.6（③＋④）(①+②)+0.6（③＋④＋⑤）(①+②)+0.6（③＋④＋⑥）組合結(jié)果1191.18810.92752.611142.341196.196.6橫梁配筋及抗裂驗算1）主要參數(shù)C35混凝土：鋼筋采用HRB335鋼筋，，最小保護層厚度：C=45mm最小配筋率：2）正截面受彎承載力計算由于跨中即承受正彎矩又可能承受負彎矩，截面上下均應(yīng)配置受力鋼筋，而在計算中又考慮受壓鋼筋的作用，亦應(yīng)按雙筋截面計算。①跨中配筋跨中最大彎矩：M=839.98KN·m由《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》表2-7查得2級水工建筑物基本組合時安全系數(shù)K=1.20設(shè)AS，=0，則=0.036故滿足單筋截面條件，可按單筋矩形截面進行配筋計算：=2045.2mm2選用622（實際As=2281mm2）由于梁可能承受負彎矩，所以梁上下截面均布置鋼筋所以滿足要求。②支座配筋支座處最大彎矩設(shè)計值M=959.15KN·m設(shè)AS，=0，則=0.042滿足單筋截面條件，故可按單筋矩形截面進行配筋計算：=2376.9mm2選用722（=2661mm2）同樣由于梁可能承受正彎矩，梁上下截面均布置所以滿足要求③斜截面受剪承載力計算支座處最大剪力V=2028KNmm,＜4=4145.77KN＞KV=1.2×2028=2433KN故截面尺寸滿足抗剪要求。＜KV=2433KN故需要進行斜截面抗剪配筋計算，=選雙肢箍筋，由于梁高很大（h=1700mm），箍筋不宜選太細，選用12，即=226mm2。,取S=100mm＜=300mm滿足箍筋最小配筋率要求。最后箍筋選配雙肢12@100，沿全梁布置。④抗裂驗算根據(jù)《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191-2008）規(guī)定：配置帶肋鋼筋的矩形受彎混凝土構(gòu)件，在荷載效應(yīng)組合下的最大裂縫寬度按下式計算：式中：：考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件取=2.1：縱向受拉鋼筋的有效配筋率，，:鋼筋斷面中點到截面