汽機專業(yè)修前技術分析報告

汽機專業(yè)修前技術分析報告（一）汽機設備概況汽輪機為哈爾濱汽輪機廠有限責任公司制造，型號CN320/200-16.7/537/537單軸、雙缸、雙排汽凝汽式汽輪機，容量320MW，進汽壓力16.7MPa，進汽溫度537℃。（二）運行分析2.1主要運行參數和運行方式的安全性、合理性和經濟性分析2.1.1影響機組經濟性分析：5號機低壓旁路關閉狀態(tài)下內漏，門后溫度53℃，對應汽輪機低壓缸排汽溫度28℃5號機主蒸汽1號管疏水氣動門及門前手動門內漏嚴重，氣動門及門前前手動門均關閉狀態(tài)下，門后溫度測點65℃，2號管30℃1號高加進汽電動門內漏，閥門關閉后，存在蒸汽泄漏現(xiàn)象，不便于隔離系統(tǒng)1段、2段、3段抽汽及4段抽汽逆止門前后疏水氣動門內漏較大5號機輔汽聯(lián)箱1號安全門內漏，門后溫度85℃5號機熱網抽汽1、2號管抽汽逆止門開啟操作后，狀態(tài)不到位四抽管道保溫效果不良，保溫外壁溫度偏高汽輪機4段、6段抽汽溫度較設計值偏高20℃，建議檢查通流除氧器水位調節(jié)閥旁路電動門內漏嚴重5號機凝汽器補水調節(jié)閥關閉時，內漏5號機冷卻塔填料老化嚴重，存在碎裂脫落現(xiàn)象，冷卻塔換熱效果差。5號機冷卻塔碎裂脫落填料進入循環(huán)水系統(tǒng)，造成凝汽器循環(huán)水上水濾網堵塞，影響凝汽器通水量，上排水溫差大5號機凝汽器上水濾網破損，存在異物進入凝汽器水側隱患，冷卻塔碎裂脫落填料進入凝汽器循環(huán)水換熱管內，造成2號膠球裝置存在收球率偏低的現(xiàn)象5號機1號凝結水泵變頻運行時38-43Hz，振動大，無法長期運行，影響凝結水泵正常調度，無法運行。除氧器排氧電動門運行中存在內漏現(xiàn)象，對經濟性影響較大，建議處理。2.1.2影響機組安全性分析5號機高壓缸排汽逆止門每次停機后反饋信號不正常，需要人為活動，才能正常5號機汽輪機通風閥停機后，不能正常聯(lián)鎖開啟5號機機組運行中2瓦3、4點溫度偏高90℃以上5號機3瓦振動3x：102微米，3y：97微米，其它各瓦振動最大不超過65微米，3瓦振動偏大，大于正常運行限值80微米5號機汽輪機停機惰走時間長，最近兩次停機過程，凝汽器真空真空分別為-94.75KPa和-96.5KPa狀態(tài)下，惰走時間分別為83分鐘和96分鐘，分析汽輪機存在漏汽現(xiàn)象，建議對汽輪機主汽門及調速汽門以及軸封系統(tǒng)進行檢修。5號機汽輪機高壓缸排汽溫度，6段抽汽溫度高于設計值5號機汽輪機本體保溫較差，機組停運后，高壓缸溫差偏大超過42℃的規(guī)定值，汽輪機中壓缸運行中負溫差-19℃，中壓缸下缸溫度偏高5號機1、2號中壓主汽門門桿漏汽，就地汽流聲音較大5號機盤車裝置沖轉過程中，盤車手柄脫開不到位，導致盤車裝置無法自動停止，需要手動搬動手柄方能脫開到位5號機密封油泵存在機封漏油現(xiàn)象5號機停機盤車狀態(tài)下，密封油差壓等參數正常情況下，存在向發(fā)電機內漏油現(xiàn)象。建議對密封瓦檢查處理5號機2號中壓主汽門頻繁出現(xiàn)掛閘后無法開啟現(xiàn)象5號機定子水溫度調節(jié)閥調節(jié)特性極差，無法正常調節(jié)定子水溫度，加減負荷均需要人員就地調整手動門開度控制定子水溫度，建議更換5號機循環(huán)水1、2號電動濾網排污門臨時改為手動門，需恢復電動門功能汽動給水泵小汽機直流油泵首次啟動運行時，無法立即接帶出力，存在安全隱患2.2技術經濟指標通過以2018年年度數據為參考，對標對應負荷率下設計值對109項小指標進行對標分析序號指標完成值66.44%負荷下的設計值與設計值偏差節(jié)能潛力g/kWh75%負荷設計值與設計值偏差二汽機指標1熱耗率（kJ/kWh）7725.238225.43-500.28096-370.772調節(jié)級壓力（MPa）11.6910.860.8312.91-1.223一段抽汽壓力（MPa）4.584.320.265.12-0.544一段抽汽溫度（℃）397.98376.9021.08372.825.186二段抽汽壓力（MPa）2.842.86-0.023.4-0.567二段抽汽溫度（℃）291321.26-30.26317.7-26.79三段抽汽壓力（MPa）1.2431.27-0.021.5-0.25710三段抽汽溫度（℃）484.9481.033.87484.20.712四段抽汽壓力（MPa）0.5950.64-0.040.75-0.15513四段抽汽溫度（℃）385.05378.986.07380.14.9515五段抽汽壓力（MPa）0.25-0.250.2916五段抽汽溫度（℃）260.45-260.4260.618六段抽汽壓力（MPa）0.09-0.090.119六段抽汽溫度（℃）146.81-146.8147.221七段抽汽壓力（MPa）0.04-0.040.0522七段抽汽溫度（℃）82.11-82.1182.624八段抽汽壓力（MPa）0.02-0.020.0225八段抽汽溫度（℃）52.04-52.0455.427給水溫度（℃）257.8253.943.86265.2-7.428高加投入率（%）100100.000100291號高加上端差（℃）-5.4-1.65-3.75-1.6-3.8301號高加下端差（℃）7.15.551.555.51.6311號高加溫升（℃）29.325.174.13263.3321號高加堵管率（%）00.000.000332號高加上端差（℃）-20.00-2.000-2342號高加下端差（℃）2.975.60-2.635.6-2.63352號高加溫升（℃）40.3440.45-0.1142.4-2.06362號高加堵管率（%）00.000.000373號高加上端差（℃）-4.40.00-4.400-4.4383號高加下端差（℃）115.555.455.55.5393號高加溫升（℃）28.625.473.1326.42.2403號高加堵管率（%）00.000.000415號低加上端差（℃）2.80-2.802.8-2.8425號低加下端差（℃）5.60-5.605.6-5.6435號低加溫升（℃）32.27-32.2733.1-33.1445號低加堵管率（%）00.000.000456號低加上端差（℃）2.80-2.802.8-2.8466號低加下端差（℃）5.60-5.605.6-5.6476號低加溫升（℃）18.06-18.0618.6-18.6486號低加堵管率（%）00.000.000497號低加上端差（℃）2.80-2.802.8-2.8507號低加下端差（℃）5.55-5.555.5-5.5517號低加溫升（℃）23.27-23.2724.1-24.1527號低加堵管率（%）0000538號低加上端差（℃）2.8-2.82.8-2.8548號低加下端差（℃）5.6-5.65.6-5.6558號低加溫升（℃）13.14-13.1416.6-16.6568號低加堵管率（%）000057軸封加熱器溫升（℃）1.280.70.580.60.6858真空度（%）93.9994.75-0.7694.75-0.7659真空嚴密性（Pa/min）98270-172175-7760凝汽器端差（℃）57-27-261凝結水過冷度（℃）-0.372-2.372-2.3762膠球投入率（%）1001000100063膠球回收率（%）9290290264凝汽器堵管率（%）000065冷卻塔幅高（℃）5.666循環(huán)水濃縮倍率（%）567補水率（%）0.468化學自用水率（%）6.369汽水系統(tǒng)閥門內漏數量（個）20070熱力系統(tǒng)保溫超標數量（處）00071發(fā)電機氫氣純度（%）96.47≥951.47≥951.47從5號機組2018年運行指標統(tǒng)計值看機組存在能耗問題：1.汽輪機通流部分性能分析現(xiàn)狀分析：針對汽機通流部分檢查從5號機組2017年運行指標統(tǒng)計值以及SIS系統(tǒng)的運行數據看：機組通流部分存在四抽、六抽溫度偏高現(xiàn)象。原因分析：四抽溫度偏高的可能原因是隔板變形或級間漏汽量偏大。六抽溫度偏高的可能原因低壓汽缸有熱變形，低壓內缸中分面出現(xiàn)漲口。整改措施：利用5號機組A級檢修機會檢查隔板汽封、葉頂汽封及高中壓缸過橋汽封是否存在磨損情況；調整通流間隙至合格范圍內，不要超標；檢查通流部分各級動靜葉片是否存在損傷或結垢情況；對缸內可能存在漏汽的部位進行重點檢查。對可能存在泄漏的部位，如隔板與汽缸聯(lián)結處的環(huán)形間隙、各隔板套上下半的水平結合面（尤其是各段抽汽口附近的水平結合面）以及隔板和動葉的環(huán)形汽封間隙進行檢查調整。節(jié)能潛力：5號機最近一次熱力試驗中高壓缸效率為81.32%，中壓缸效率為91.17%。高壓缸效率與設計值83.31%相比偏低1.99個百分點，影響機組熱耗率19.22kJ/kWh，影響機組供電煤耗0.78g/KWh；中壓缸效率比設計值92.24%偏低1.07個百分點，影響機組熱耗率10.18kJ/KWh，影響機組供電煤耗0.38g/KWh。2.回熱系統(tǒng)性能分析現(xiàn)狀分析：對5號機組回熱系統(tǒng)加熱器的溫升、上、下端差、加熱器堵管率等情況進行排查，5號機2號高加上端差7.5℃，超過標準值較多（0℃），3號高加下端差7℃，標準5.6攝氏度，其它高加端差情況良好，各指標均達到或優(yōu)于設計值。整改措施：利用機組檢修機會檢查蒸汽冷卻段及疏水冷卻段包殼的完整性。對高加水室隔板檢查，消除泄漏。3.冷卻塔現(xiàn)狀分析：5號機組冷卻塔存在部分區(qū)域淋水不均勻問題，主要體現(xiàn)在冬季循泵低速運行時壓頭不夠，邊緣區(qū)域淋水不均。5號機冷卻塔存填料老化嚴重，冷卻塔冷卻效果較差，5號機循環(huán)水冷卻塔冷卻效果差，出水溫度偏高2℃。同時運行中存在填料片碎裂脫落較多，進入循環(huán)水系統(tǒng)內堵塞冷卻水濾網及冷卻水管，影響凝汽器換熱效果，對機組真空造成影響，降低機組真空1.2kPa整改措施：檢修項目中列入整改計劃進行整改。4.進行雙轉子改造本次A級檢修進行雙轉子改造。改造后可降低供暖期機組煤耗約64克/千瓦時。（三）點檢分析3.1汽輪機：3.1.1汽輪機振動：汽輪機運行參數時間：2019年5月16日機組負荷235MW軸瓦項目名稱單位報警值實測值1瓦軸振X/Yμm9041/75軸瓦金屬溫度℃107902瓦軸振X/Yμm9055/38軸瓦金屬溫度℃107883瓦軸振X/Yμm90108/100軸瓦金屬溫度℃107724瓦軸振X/Yμm9037/27軸瓦金屬溫度℃107775瓦軸振X/Yμm9050/26軸瓦金屬溫度℃107706瓦軸振X/Yμm9070/27軸瓦金屬溫度℃10777推力瓦工作面軸瓦金屬溫度℃50.549推力瓦非工作面軸瓦金屬溫度℃50.349軸向位移mm0.2～0.30.3高壓缸差脹mm20.16-19.6520.1低壓缸差脹mm9.779.78從振動數據可以看出，運行期間，3瓦軸振偏大103-105μm，未達到優(yōu)良標準，其余各瓦振動良好，軸承溫度和汽缸膨脹量均符合規(guī)程規(guī)定。整改措施：應結合汽輪機本體A修對三瓦軸振進行重點檢查處理，必要時進行動平衡試驗。責任人：13.1.2汽輪機熱耗及缸效：通過5號機組能耗診斷報告分析，發(fā)現(xiàn)主要存在以下問題：1）汽輪機缸效率偏低，影響機組熱耗升高項目單位設計值A修前試驗值與設計值偏差高壓缸效率%85.6985.19-0.5中壓缸效率%92.5190.71-1.8汽輪機熱耗kJ/kWh7951.98146.96195.06汽輪機主機熱耗偏高：300MW工況下試驗熱耗率為8413.35kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8146.96kJ/kWh，比設計熱耗率7951.9kJ/kWh高195.06kJ/kWh。210MW工況下試驗熱耗率為8555.83kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8375kJ/kWh。150MW工況下試驗熱耗率為8815.53kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8723.8kJ/kWh。150MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8422.14kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8422.94kJ/kWh。225MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8224.05kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8057.54kJ/kWh。300MW工況下，高缸效率85.19%比設計低0.5個百分點，導致機組熱耗率升高9.06kJ/kWh。中壓缸效率為90.71%，比設計值低1.8個百分點，導致機組熱耗率升高34.72kJ/kWh。機組缸效率低和抽汽段超溫采取的措施：（1）將汽軸封間隙按照間隙標準下限值+0.10mm調整；（2）更換磨損嚴重間隙超標的圍帶汽封，（3）兩個低壓內缸中分面研磨，消除低壓內缸張口大缺陷；（4）研磨處理隔板中分面，確保中分面無間隙，貼合吃線良好；（5）汽輪機本體轉子葉片、隔板葉片噴砂除垢；（6）檢查處理隔板級間密封不良竄汽情況，減少級間漏汽及抽汽溫度超溫；責任人：13.1.3盤車：1）盤車目前運行正常，軸承、齒輪潤滑良好無異音。2）機組2005年12月投入運行，只在機組啟動、停機時運行。根據上述情況，建議對盤車進行A級檢修，在盤車拆出后，測量各齒輪嚙合間隙，檢查齒面磨損情況。3.2給水系統(tǒng)給水系統(tǒng)設備主要有：小汽輪機，汽動給水泵、電動給水泵、前置泵、1-3號高壓加熱器、除氧器等。3.2.1小汽輪機：項目前軸承報警值μm前軸承實測值μm后軸承報警值μm后軸承實測值μm軸承溫度報警值℃前/后端金屬溫度℃推力軸承溫度℃汽泵8039.48014.68062/5149/48小汽機8032.68019.38055/6158/55前置泵502550317558/5556汽動給水泵及驅動汽輪機各瓦振動均小于50μm，處于優(yōu)良值范圍，和汽缸膨脹量均符合規(guī)程規(guī)定，本次A修只對汽動給水泵芯包進行返廠A修，對小汽輪機進行揭缸A修工作。電動給水泵各軸瓦、電機軸瓦、液藕軸瓦振動均處于優(yōu)良值，且長期處于備用狀態(tài)，因此本次A修中只對電動給水泵進行C修。采取措施：應結合小汽輪機本體A修及給水泵芯包返廠進行恢復性A修工作。對汽前泵進行解體A修，更換軸套、軸承、機封。責任人：1未列入此次檢修標準A修項目及其原因說明：1）2、3號電動給水泵主泵：該泵經檢測振動、出力、電流均正常。機組2012年7月A修以來，只是定期試運，運行時間短達不到A修周期。2）5號機1、2號定子水冷泵：設備目前運行正常，在平時能夠解列檢修。3）5號機1、2號閉式水冷泵：設備目前運行正常，在平時能夠解列檢修。以上項目降級檢修。2.2.2電泵及液力耦合器電泵及液力耦合器：5號機組電泵液力耦合器運行正常，電動給水泵各軸瓦、電機軸瓦、液藕軸瓦振動均處于優(yōu)良值，且長期處于備用狀態(tài)，因此本次A修中只對電動給水泵進行C修。3.2.31-3號高加5號機組320MW高壓加熱器運行參數表參數名稱單位設計值300MW偏差最終給水溫度℃273.2271.0-2.21號高加溫升℃28.935.66.71號高加上端差℃-1.7-0.90.81號高加下端差℃5.65.1-0.52號高加溫升℃42.437.8-4.62號高加上端差℃0.06.36.32號高加下端差℃5.67.11.53號高加溫升℃29.824.3-5.53號高加上端差℃0.02.82.83號高加下端差℃5.65.60.05號低加溫升℃31.334.73.45號低加上端差℃2.82.2-0.65號低加下端差℃5.68.02.46號低加溫升℃33.131.2-1.96號低加上端差℃2.86.94.16號低加下端差℃5.55.0-0.57號低加溫升℃24.418.3-6.17號低加上端差℃2.74.01.37號低加下端差℃5.5--機組運行期間回熱加熱器全部投入運行，投入率100%，各工況下給水溫度達到設計值。5號機2號高加上端差大，原因可能是加熱器水室隔板漏泄；2高加疏水端差大，原因可能是疏冷段漏泄。采取的措施：在機組檢修中，排查水室隔板是否有泄漏，更換水室隔板墊子；采取的措施：（1）在機組檢修中，制定2號高加疏水包殼沖刷孔洞、焊縫開裂等疏水包殼漏泄缺陷處理方案，本次A修中予以實施。（2）重點檢查1、2、3號高壓加熱器水室分程隔板是否變形，連接和密封是否良好，如有缺陷，應及時消除；責任人：13.3凝結水系統(tǒng)凝結水系統(tǒng)設備包括：凝結水泵、軸封加熱器、5-8號低加、出口調門、附屬閥門等。凝結水系統(tǒng)無泄漏情況，泵出、入口門關閉嚴密。1、2、3號凝結水泵運行參數設備名稱1號凝結水泵2號凝結水泵3號凝結水泵泵體振動μm報警值實測值報警值實測值報警值實測值604260276046推力軸承溫度℃報警值實測值報警值實測值報警值實測值905290459043機械密封無泄漏無泄漏目前5號機組1、2、3號凝結水泵運行時泵的振動優(yōu)良、軸承溫度、聲音均無異常，電機電流正常，本次A級檢修進行常規(guī)解體檢修。未列入此次檢修標準A修項目及其原因說明：1）5號機3號凝結水泵：該泵經檢測振動、出力、電流均正常。機組2017年8月檢修過，只在機組大負荷啟動、達不到A修周期。2）2號機凝結水泵：該泵經檢測振動、出力、電流均正常，只在機組大負荷下變頻水泵檢修啟動、達不到A修周期。3）1、2、3號凝結水泵推力瓦冷卻器運行周期長，冷凝管堵塞嚴重，更換冷卻器。因此對上述兩泵進行C修。3.4真空系統(tǒng)真空系統(tǒng)包括：真空泵、真空泵入口閥門、氣動蝶閥、逆止門等。1、2號真空泵運行參數設備名稱A真空泵B真空泵C真空泵標準值驅動端軸承振動μm192018≤70自由端軸承振動μm221715≤70驅動端軸承溫度43℃45℃42℃≤85自由端軸承溫度41℃39℃37℃≤85真空泵現(xiàn)運行狀況良好，各項參數在合格范圍內。本次安排常規(guī)A修。責任人：13.5EH油系統(tǒng)EH油系統(tǒng)包括：EH油泵、EH油箱、溢流閥、EH再生裝置、蓄能器、油動機及系統(tǒng)閥門。EH油系統(tǒng)運行正常，油壓正常，油泵電流低于額定電流，油質合格，無內外漏。EH油系統(tǒng)進行標準項目檢修，油動機、控制塊、蓄能器、外委檢修。EH油系統(tǒng)主油泵油泵：進行改造換型。責任人：13.6潤滑油系統(tǒng)潤滑油系統(tǒng)主要包括：潤滑油箱、交流潤滑油泵、直流潤滑油泵、附屬閥門等。系統(tǒng)運行正常，油壓正常、油質合格，無內外漏。結論：設備正常，本次A修開展標準項目檢修。1號2號頂軸油泵：5號機組頂軸油裝置由主機廠提供，頂軸油泵布置在機房6米平臺，分配裝置布置在12米汽輪機運轉平臺，生產廠家為哈爾濱立維科技發(fā)展有限公司。現(xiàn)用2臺（單臺機組）日本油研公司的AH37-FR01KK-20柱塞油泵，排量37.1ml/r，一用一備，此種泵型目前已停產，另外，頂軸油系統(tǒng)自投運以來一直存在著流量偏小，在運行時工況不穩(wěn)定，經常會造成出口油壓波動，系統(tǒng)壓力下降，影響正常頂軸和盤車，入口濾網采用纏繞鋼絲網型，因濾網濾油后油質顆粒度大導致油泵頻繁損壞。同時現(xiàn)用分油器組件零部件不夠集成，布局不合理、外觀很不美觀，而且操作和維護不方便。去軸瓦的頂軸油壓力調節(jié)截止閥精確度和靈敏度不夠高，系統(tǒng)壓力調節(jié)不夠穩(wěn)定，壓力波動大，重復精度很差，工作人員需頻繁調整。因此進行技術改造責任人：13.7密封油系統(tǒng)密封油系統(tǒng)設備包括：交流密封油泵、直流密封油泵、差壓閥、密封油箱、附屬閥門等。系統(tǒng)設備無外漏情況，附屬閥門關閉嚴密。氫側交流密封油泵軸承振動20μm、軸承溫度41℃；空側交流密封油泵軸承振動20μm、軸承溫度40℃。兩臺泵軸承振動均小于標準值50μm，軸承溫度正常；壓差閥工作狀態(tài)良好。結論：設備正常，本次A修開展標準項目檢修。責任人：13.8定冷水系統(tǒng)定冷水系統(tǒng)設備包括：定冷水泵、定冷水箱、冷卻器、樹脂交換器、附屬閥門等。系統(tǒng)設備無外漏情況，附屬閥門關閉嚴密。水泵振動、溫度、電流等參數均正常，運轉無異音。定冷水泵運行參數設備名稱項目單位實際值標準值1號定冷水泵垂直振動μm17≤50水平振動μm15≤50軸承室表面溫度℃47≤75電流A71≤842號定冷水泵垂直振動μm19≤50水平振動μm21≤50軸承室表面溫度℃53≤75結論：設備正常，平時能夠解列檢修。本次A修工作沒有列入標準項目檢修。責任人：13.9開式水系統(tǒng)開式水系統(tǒng)設備主要包括：開式冷卻水泵、開式水濾網及附屬閥門。開式冷卻水泵設備名稱軸承振動μm出口壓力MPa1號開式冷卻水泵報警值實測值0.4050262號開式冷卻水泵報警值實測值0.415023系統(tǒng)設備無外漏情況，附屬閥門關閉嚴密。開式冷卻水泵振動、溫度、電流等參數均正常，運轉無異音。責任人：13.10閉式水泵閉式水泵設備名稱驅動端軸承振動μm驅動端軸承振動μm出口壓力MPa1號閉式水泵報警值實測值報警值實測值0閉式水泵報警值實測值報警值實測值0.16550195027閉式水泵：設備正常，平時能夠解列檢修。本次A修工作沒有列入標準項目檢修。3.11汽機循環(huán)水系統(tǒng)循環(huán)水系統(tǒng)設備主要包括：凝汽器、凝汽器出、入口蝶閥、膠球清洗系統(tǒng)、循環(huán)水泵、循環(huán)水冷卻塔等。循環(huán)水泵設備名稱軸承振動μm推力軸承溫度℃出口壓力MPa1號循環(huán)水泵報警值實測值報警值實測值0.245021100552號循環(huán)水泵報警值實測值報警值實測值0.24501910065設備可靠性：1）膠球系統(tǒng)運行穩(wěn)定，投入率100%，1號膠球泵收球95%以上；膠球泵振動、溫度、電流等參數均正常，運轉無異音。2號膠球泵由于循環(huán)水冷卻塔淋水板老化，碎片進入凝汽器冷凝管堵塞管道，膠球卡澀在冷凝管內，收球率不合格。循環(huán)水冷卻塔回水濾網底部加裝兜網，減少冷凝管堵塞。2）凝汽器出、入口蝶閥共4臺，存在密封不嚴內漏現(xiàn)象，采取措施：A修中外修蝶閥密封圈，同時對閥門傳動機構進行檢查，補充潤滑油脂。3）5號機組1、2循環(huán)水泵運行參數正常，推力瓦振動、溫度均運行正常。本次5號機組A修，對1、2循環(huán)水泵進行標準A修。4）循環(huán)水冷卻塔：水塔填料老化失效，2012年7月A修以來，陸續(xù)對填料、噴濺裝置進行整體優(yōu)化設計，更換新型填料、噴組組及損壞托架、除水器、配水管等。為防止冬季運行結冰而造成填料的損壞，防腐防凍管系統(tǒng)。采取措施：本次A修中，進行水塔填料全部更換、噴嘴、托架等個別損壞部分進行更換、補充。責任人：1（四）缺陷分析4.15號機汽輪機本體保溫較差，機組停運后，高壓缸溫差偏大超過42℃的規(guī)定值汽輪機中壓缸運行中負溫差-19℃，中壓缸下缸溫度偏高.采取措施：1）測量保溫外側溫度，標注超過50℃的部位。2）將原保溫拆除，并清理干凈。3）重新包保溫，要求保溫棉不少于三層，表面用保溫泥抹平，加裝玻璃絲布，刷白色乳膠漆。責任人：14.21、2號排煙風機出力偏差大：采取措施：葉輪長時間運行損壞，影響出力。本次檢修更換新葉輪并確定葉輪旋轉方向。工作負責人：14.3汽泵驅動端機封磨損泄漏：采取措施：本次A修，將汽泵泵芯進行外委修理，更換軸承，機封、密封等部件，消除機封泄漏。4.4閥門內漏頻繁：內漏嚴重；5號機組汽機側熱力系統(tǒng)主要有以下閥門內漏：序號名稱是否內漏1除氧器水位調節(jié)閥旁路電動門是2凝汽器補水調節(jié)閥是31號高加進汽電動門是41段至6段抽汽逆止門前后疏水氣動門是53號高加入口管道放水二道門是65號低加緊急放水調節(jié)閥是7冷再供2號高加電動門后疏水氣動門前手動門是8除氧器放水門是采取的措施：對內漏的閥門進行密封面研磨吃線或更換新型閥門。責任人：14.4冷卻塔填料老化損壞、淋水不均。采取措施：本次A修，將填料全部更換，更換破損的托架及冷卻塔附件。疏通噴頭，使其通水正常。清理配水槽淤泥，增加水量。責任人：1(五)技術監(jiān)控分析5.1汽機設備節(jié)能：5.1.1汽輪機主機熱耗偏高：300MW工況下試驗熱耗率為8413.35kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8146.96kJ/kWh，比設計熱耗率7951.9kJ/kWh高195.06kJ/kWh。210MW工況下試驗熱耗率為8555.83kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8375kJ/kWh。150MW工況下試驗熱耗率為8815.53kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8723.8kJ/kWh。150MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8422.14kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8422.94kJ/kWh。225MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8224.05kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8057.54kJ/kWh。300MW工況下，高缸效率85.19%比設計低0.5個百分點，導致機組熱耗率升高9.06kJ/kWh。中壓缸效率為90.71%，比設計值低1.8個百分點，導致機組熱耗率升高34.72kJ/kWh。機組缸效率低和抽汽段超溫采取的措施：（1）將汽軸封間隙按照間隙標準下限值+0.10mm調整；（2）更換磨損嚴重間隙超標的圍帶汽封，（3）兩個低壓內缸中分面研磨，消除低壓內缸張口大缺陷；（4）研磨處理隔板中分面，確保中分面無間隙，貼合吃線良好；（5）汽輪機本體轉子葉片、隔板葉片噴砂除垢；（6）檢查處理隔板級間密封不良竄汽情況，減少級間漏汽及抽汽溫度超溫；責任人：15.1.2回熱系統(tǒng)性能分析現(xiàn)狀分析：對5號機組回熱系統(tǒng)加熱器的溫升、上、下端差、加熱器堵管率等情況進行排查，回熱系統(tǒng)加熱器工作狀況良好，各指標均達到或優(yōu)于設計值。整改措施：利用機組檢修機會檢查蒸汽冷卻段及疏水冷卻段包殼的完整性。責任人：15.1.3冷卻塔現(xiàn)狀分析：5號機組冷卻塔存在部分區(qū)域淋水不均勻問題，主要體現(xiàn)在冬季循泵低速運行時壓頭不夠，邊緣區(qū)域淋水不均。本次A修，將填料全部更換，更換破損的托架及冷卻塔附件。疏通噴頭，使其通水正常。清理配水槽淤泥，增加水量。責任人：15.2汽機設備振動監(jiān)督：5.2.1主機軸瓦振動：從振動數據可以看出，3瓦軸振偏大103-105μm，未達到優(yōu)良標準，其余各瓦振動良好，軸承溫度和汽缸膨脹量均符合規(guī)程規(guī)定。整改措施：應結合汽輪機本體A修對三瓦軸振進行重點檢查處理，必要時進行動平衡試驗。責任人：15.2.1給水泵組軸瓦振動：汽動給水泵及驅動汽輪機各瓦振動均小于50μm，處于優(yōu)良值范圍，和汽缸膨脹量均符合規(guī)程規(guī)定，本次A修只對汽動給水泵芯包進行返廠A修，對小汽輪機進行揭缸A修工作。電動給水泵各軸瓦、電機軸瓦、液藕軸瓦振動均處于優(yōu)良值，且長期處于備用狀態(tài)，因此本次A修中只對電動給水泵進行C修。5.4金屬監(jiān)督：5號機組已運行14年，結合2019年5號機A級檢修時機對20Cr1Mo1VNbTiB材質的螺栓進行金相組織抽查和抽樣送檢進行解剖試驗；抗燃高壓油管道焊縫進行檢查處缺；抽汽系統(tǒng)管道、彎頭、疏水管道、彎頭、管座沖刷減薄金相檢查，不合格的更換。四大管道及汽輪機、發(fā)電機部件未發(fā)生金屬方面故障,金屬監(jiān)督工作總體可控在控。（六）可靠性分析：汽機：按照《發(fā)電設備可靠性評價規(guī)程DL/T793-2001》，汽機設備可靠性分析統(tǒng)計評價范圍是：汽輪機、汽輪發(fā)電機、給水泵組（含前置泵、液力偶合器、電動機或小機）、高壓加熱器等。6.1主機可靠性分析5號機組自上次A修至今主要主機可靠性指標如下表：年份運行小時備用小時利用小時等效可用系數非計劃停運小時降低出力小時等效強迫停運率（%）運行暴露率20146886.17584.054494.6785.2820.4900.29%71.7920158008.72320.284868.4495.0800057.5120165448.902397.273392.6189.3200080.3220175982.682777.323985.06100.0000090.5820187279.451480.554836.84100.0000066.872019.01-074468.43619.572884.80100.0000095.31臺平均6345.721363.174077.0794.943.4100.05%73.45主機可靠性方面，等效可用系數達到94.94%，非停1次，非停時間20.49小時。也控制在0.5次/臺年以內。5.2輔機可靠性分析本次A修周期內，除主泵驅動端機封漏水外，給水泵未出現(xiàn)重大問題。采取措施：對汽泵、前置泵進行標準A修；汽泵、前置泵更換的機械密封嚴格把關。責任人：15.3高壓加熱器可靠性分析：1）5號機2號高加上端差大，原因可能是加熱器水室隔板漏泄；2高加疏水端差大，原因可能是疏冷段漏泄。采取的措施：在機組檢修中，排查水室隔板是否有泄漏，更換水室隔板墊子；責任人：1(六)其他專項分析6.1安全風險評估：設備部組織對汽輪機設備進行了安全風險控制評估內審，5號機組設備存在的主要問題是：6.1.15號機轉子圍帶存在輕微錯位。整改措施：結合本次葉片松裝處理轉子圍帶存在輕微錯位；責任人：16.1.25號機6段抽汽溫度高于設計值整改措施：進行汽輪機解體檢修，檢查低壓缸內隔板中分面泄漏情況；進行汽輪機解體檢修，檢查低壓缸內隔板中分面泄漏情況，與汽輪機廠、華中所、分公司溝通，幫助分析，是否是因為設計原因。責任人：16.1.35號機頂軸油系統(tǒng)效果不穩(wěn)定整改措施：對5號機頂軸油系統(tǒng)進行改造，消除頂軸油壓不穩(wěn)定隱患；責任人：16.2二十五項反措：對照《中國大唐集團公司防止電力生產事故的二十五項重點要求實施細則》，汽機專業(yè)發(fā)現(xiàn)的問題有：6.2.1防止汽機油系統(tǒng)著火事故中，5號機組潤滑油1、2號油濾器出入口法蘭墊子、六通閥法蘭墊子，1、2號潤滑油板式冷卻器油側閥門墊子，有滲油現(xiàn)象，潤滑油管道焊縫金相檢查；整改措施：本次A修安排更換法蘭墊子；對潤滑油、抗燃油系統(tǒng)管道壓力油管焊縫進行金屬探傷，彎頭部位進行著色檢查、測厚檢查。責任人：李康6.3經濟性評價分析：6.3.1汽輪機主機熱耗偏高：汽輪機主機熱耗偏高：300MW工況下試驗熱耗率為8413.35kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8146.96kJ/kWh，比設計熱耗率7951.9kJ/kWh高195.06kJ/kWh。210MW工況下試驗熱耗率為8555.83kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8375kJ/kWh。150MW工況下試驗熱耗率為8815.53kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8723.8kJ/kWh。150MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8422.14kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8422.94kJ/kWh。225MW對外供熱工況下試驗熱耗率為8224.05kJ/kWh，參數修正后熱耗率為8057.54kJ/kWh。300MW工況下，高缸效率85.19%比設計低0.5個百分點，導致機組熱耗率升高9.06kJ/kWh。中壓缸效率為90.71%，比設計值低1.8個百分點，導致機組熱耗率升高34.72kJ/kWh。整改措施：（1）將汽軸封間隙按照間隙標準下限值+0.10mm調整；（2）更換磨損嚴重間隙超標的圍帶汽封，（3）兩個低壓內缸中分面研磨，消除低壓內缸張口大缺陷；（4）研磨處理隔板中分面，確保中分面無間隙，貼合吃線良好；（5）汽輪機本體轉子葉片、隔板葉片噴砂除垢；（6）檢查處理隔板級間密封不良竄汽情況，減少級間漏汽及抽汽溫度超溫；責任人：16.3.2回熱系統(tǒng)性能分析現(xiàn)狀分析：對5號機組回熱系統(tǒng)加熱器的溫升、上、下端差、加熱器堵管率等情況進行排查，回熱系統(tǒng)加熱器工作狀況良好，各指標均達到或優(yōu)于設計值。整改措施：利用機組檢修機會檢查蒸汽冷卻段及疏水冷卻段包殼的完整性。責任人：16.3.3冷卻塔現(xiàn)狀分析：5號機組冷卻塔存在部分區(qū)域淋水不均勻問題，主要體現(xiàn)在冬季循泵低速運行時壓頭不夠，邊緣區(qū)域淋水不均。本次A修，將填料全部更換，更換破損的托架及冷卻塔附件。疏通噴頭，使其通水正常。清理配水槽淤泥，增加水量。責任人：1閥門內漏頻繁：內漏嚴重；6.3.45號機組汽機側熱力系統(tǒng)主要有以下閥門內漏：序號名稱是否內漏1除氧器水位調節(jié)閥旁路電動門是2凝汽器補水調節(jié)閥是31號高加進汽電動門是41段至6段抽汽逆止門前后疏水氣動門是53號高加入口管道放水二道門是65號低加緊急放水調節(jié)閥是7冷再供2號高加電動門后疏水氣動門前手動門是8除氧器放水門是采取的措施：對內漏的閥門進行密封面研磨吃線或更換新型閥門。責任人：16.4設備技術改進內容（重大特殊項目）6.4.1項目名稱：5號機擴大采暖供熱能力改造設備現(xiàn)狀及立項理由：洛陽公司為洛陽市主要熱源之一，1、2號機組供熱能力640MW，5、6號機組供熱能力654.8MW，根據《洛陽市集中供熱熱源及熱力管網建設規(guī)劃（2014-2025）》（以下簡稱洛陽市規(guī)劃），洛陽公司2×320MW機組2020年、2025年需分別承擔794MW、798MW的采暖供熱任務，5、6號機組采暖供熱能力不能滿足洛陽市規(guī)劃需要。另外，2017-2018采暖季熱網采暖水流量最高達9800噸/小時，預計2018-2019采暖期外供高溫熱水將達設計值12000噸/小時，不改造將難以滿足外界熱負荷需要。技術方案：1.對5號機實施光軸雙轉子改造，技術路線成熟可靠。供熱期將“低壓轉子”換成“光軸”，連接高中壓轉子與發(fā)電機轉子，“光軸”不做功，僅起到傳遞扭矩的作用。供熱期結束將“光軸”換成“低壓轉子”。2.供熱期將原有的中低壓連通管拆除，更換新的短接，低壓缸不進汽（已經同類機組光軸改造后驗證、實際運行不需要冷卻蒸汽）。中壓排汽（6/7/8號低加回熱抽汽切除）通過新增的管路全部進入熱網加熱器供熱。凝結水走低加旁路運行，為了減輕對除氧器的低溫沖擊，5號低加運行，對凝結水進行加熱，以減少換熱溫差、提高系統(tǒng)回熱效率。3.本改造方案主要涉及汽輪機本體、抽汽系統(tǒng)、軸封系統(tǒng)、供熱站、凝結水系統(tǒng)、熱網循環(huán)水系統(tǒng)、循環(huán)冷卻水系統(tǒng)及部分土建工程。預期效果：根據洛陽市規(guī)劃和機組現(xiàn)狀，擬對5號機進行雙轉子改造，供熱期低壓轉子用“光軸”，額定供熱能力提升138.5MW，改造后供熱期額定抽汽工況機組供電煤耗155.62g/kWh，比改造前降低62.44g/kWh。擴大采暖供熱能力改造既可以顯著提升供熱能力滿足市場需要、又可以顯著降低機組能耗、提高洛陽公司機組的競爭優(yōu)勢，所以實施采暖供熱能力提升改造是必要的。6.4.2項目名稱：5號機組頂軸油系統(tǒng)改造：設備現(xiàn)狀及立項理由：5號機組頂軸油裝置由主機廠提供，頂軸油泵布置在機房6米平臺，分配裝置布置在12米汽輪機運轉平臺，生產廠家為哈爾濱立維科技發(fā)展有限公司。現(xiàn)用2臺（單臺機組）日本油研公司的AH37-FR01KK-20柱塞油泵，排量37.1ml/r，一用一備，此種泵型目前已停產，另外，頂軸油系統(tǒng)自投運以來一直存在著流量偏小，在運行時工況不穩(wěn)定，經常會造成出口油壓波動，系統(tǒng)壓力下降，影響正常頂軸和盤車，入口濾網采用纏繞鋼絲網型，因濾網濾油后油質顆粒度大導致油泵頻繁損壞。同時現(xiàn)用分油器組件零部件不夠集成，布局不合理、外觀很不美觀，而且操作和維護不方便。去軸瓦的頂軸油壓力調節(jié)截止閥精確度和靈敏度不