淺析高速軋線風(fēng)機(jī)噪音治理研究與實(shí)踐

淺析高速軋線風(fēng)機(jī)噪音治理研究與實(shí)踐淺析高速軋線風(fēng)機(jī)噪音治理討論與實(shí)踐

淺析高速軋線風(fēng)機(jī)噪音治理討論與實(shí)踐

淺析高速軋線風(fēng)機(jī)噪音治理討論與實(shí)踐

旋轉(zhuǎn)葉片連續(xù)地逐個(gè)拂過，就不斷地產(chǎn)生壓力脈動(dòng)，造成氣流很大的不勻稱性，從而向四周輻射噪聲。

旋流噪聲是由于紊流邊界層及其脫離引起氣流壓力脈動(dòng)造成的，氣流流經(jīng)葉片界面產(chǎn)生分裂時(shí)，形成附面層及漩渦分裂脫離，而引起葉片上壓力的脈動(dòng)，輻射出一種非穩(wěn)定的流淌噪聲。

2.2機(jī)械摩擦產(chǎn)生聲源

風(fēng)機(jī)在經(jīng)過一段時(shí)間的運(yùn)轉(zhuǎn)后，會(huì)產(chǎn)生多種機(jī)械噪聲：葉輪磨損不勻稱或因風(fēng)壓導(dǎo)致零件的變形，使整個(gè)轉(zhuǎn)子不平衡而產(chǎn)生的噪聲；軸承在運(yùn)行后由于磨損，與軸相互產(chǎn)生的噪聲；由于安裝不良或各零件聯(lián)接松動(dòng)而產(chǎn)生的噪聲；葉輪高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生振動(dòng)，導(dǎo)致機(jī)體某一部分共振而產(chǎn)生的噪聲。

2.3其他緣由產(chǎn)生聲源

因電機(jī)軸承本身精度不夠產(chǎn)生的噪聲、徑向交變的電磁力激發(fā)的電磁噪聲、換向器整流子碳刷摩擦導(dǎo)電環(huán)而產(chǎn)生的摩擦噪聲、整流子的打擊噪聲、轉(zhuǎn)子不平衡或電磁力軸向重量產(chǎn)生的軸向串動(dòng)聲、電機(jī)冷卻風(fēng)扇產(chǎn)生的空氣動(dòng)力噪聲等。

3治理技術(shù)探討

針對(duì)上述狀況及噪音產(chǎn)生緣由，經(jīng)結(jié)合國(guó)家對(duì)職業(yè)環(huán)保等方面要求，進(jìn)行可行性分析，提出如下治理措施：

3.1殼體減振整改措施

在風(fēng)機(jī)殼體上敷設(shè)高分子隔聲氈，采納K13植物纖維噴涂，其特點(diǎn)有：材料質(zhì)輕環(huán)保、內(nèi)阻尼大、隔聲性能強(qiáng)、減振效果好、超薄、松軟、拉伸強(qiáng)度大；阻燃、防潮、防蛀；厚度1.2mm，規(guī)格1.24m10m。敷設(shè)該軟材料，可降低2-3dB(A)。

3.2佳靈裝置的整改措施

風(fēng)機(jī)原有佳靈裝置導(dǎo)板強(qiáng)度不夠，采納雙層2mm鋼板中空15mm間隙，利用之間的筋板形成導(dǎo)板，由于板面較大，板壁較薄，當(dāng)風(fēng)力作用在導(dǎo)板上時(shí)，產(chǎn)生的噪聲一部分反射至空間中，一部分穿透至導(dǎo)板內(nèi)部，由于導(dǎo)板內(nèi)部為空腔，噪聲在內(nèi)部經(jīng)過很多反射后時(shí)噪聲在內(nèi)部疊加，使其噪聲增大。在風(fēng)力的作用下發(fā)生振動(dòng)產(chǎn)生噪聲。依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量，結(jié)合現(xiàn)有導(dǎo)板厚度等關(guān)系，選定導(dǎo)板厚度為6mm。底部倒角便于氣流順暢的通過和導(dǎo)向，并在佳靈裝置的三分之二高度以下的兩側(cè)均敷設(shè)高分子隔聲氈。

3.3在風(fēng)道四周增設(shè)吸聲材料罩

下風(fēng)道處的進(jìn)風(fēng)口面積為1.235m2，風(fēng)量為125000m3/h，風(fēng)速為28.1m/s，下風(fēng)道成喇叭口的形式，風(fēng)速較

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論文聯(lián)盟*編輯。高，對(duì)其管道壁進(jìn)行劇烈的撞擊，使其管壁產(chǎn)生振動(dòng)形成噪聲，且上風(fēng)口為矩形，當(dāng)氣體經(jīng)過下風(fēng)道的喇叭口流向上風(fēng)道時(shí)，由于受到管壁對(duì)氣流的阻擋，產(chǎn)生劇烈振動(dòng)，也會(huì)形成噪聲，因此在上、下風(fēng)道管壁均需要敷設(shè)隔聲氈，從而降低由于氣體對(duì)管壁撞擊所產(chǎn)生的噪聲的影響。

3.4改善風(fēng)冷線惰輥氣流條件論文聯(lián)盟*

現(xiàn)惰輥進(jìn)風(fēng)口寬度為55mm，出風(fēng)口寬度為35mm，小于進(jìn)風(fēng)口，且無隔板將其管道內(nèi)壁與風(fēng)口隔開，導(dǎo)致在管內(nèi)產(chǎn)生大量的渦旋氣流，使其風(fēng)壓增大，排放不順暢，風(fēng)量損失嚴(yán)峻。依據(jù)《通風(fēng)設(shè)計(jì)手冊(cè)》、《噪聲與振動(dòng)掌握工程手冊(cè)》及現(xiàn)場(chǎng)狀況，設(shè)計(jì)該惰輥進(jìn)風(fēng)口寬度為60mm、長(zhǎng)度為790mm（由于風(fēng)機(jī)處的鋼材不屬于相變區(qū)域，故從降噪角度考慮以佳靈板的寬度開設(shè)進(jìn)風(fēng)口）與排氣口開設(shè)長(zhǎng)度相同，出風(fēng)口邊緣與進(jìn)風(fēng)口邊緣11.6的斜度并采納筋板將其管壁與風(fēng)口隔離，使其氣流不能進(jìn)入腔內(nèi)產(chǎn)生渦流，這時(shí)風(fēng)阻和風(fēng)壓損失小且氣流順暢，依據(jù)計(jì)算公式：△P損=10lpv2/(d02g)，得出△P損=141.2Pa,P2=P1-P損得出P2=3558.8Pa,Q出=V2S得出,Q出=9943.8m3/h，在原惰輥排風(fēng)口排風(fēng)量為7838.69m3/h的基礎(chǔ)上增加了26.85%的排氣量。依據(jù)計(jì)算公式V=Q/S得出單個(gè)惰輥進(jìn)氣口風(fēng)速為36.2m/s，排氣口風(fēng)速為23.4m/s，風(fēng)速降低了12.8m/s,從而降低了排風(fēng)口處由于風(fēng)速所產(chǎn)生噪聲的影響，同時(shí)也保證冷卻風(fēng)在惰輥開口處部產(chǎn)生渦流造成的噪聲。其次，依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際勘測(cè)及設(shè)計(jì)圖紙查閱，現(xiàn)惰輥與導(dǎo)輪間的距離為13.7mm，單臺(tái)風(fēng)機(jī)排風(fēng)口處共有11個(gè)惰輥和12個(gè)導(dǎo)論，故共有22個(gè)間隙，其面積為0.43703m2，依據(jù)改進(jìn)后惰輥開口為60mm后，惰輥的進(jìn)氣口面積為0.5214m2，大于間隙面積，完全滿意線材冷卻量，且風(fēng)口不會(huì)再形成渦流，噪聲降低明顯。

3.5其它方面措施

在風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口面安裝吸隔聲墻，在墻體下部安裝滿意風(fēng)機(jī)進(jìn)氣要求的通風(fēng)消聲器；在電機(jī)一面實(shí)行制作隔聲門方式進(jìn)行封閉處理；在風(fēng)機(jī)頂部生產(chǎn)線甲板上安裝吸聲構(gòu)件，降低風(fēng)機(jī)噪聲。

4項(xiàng)目實(shí)施狀況

該項(xiàng)目于2024年4月實(shí)施，歷經(jīng)50天完成。

5取得的效益通過實(shí)行設(shè)備改造、隔聲、消聲、吸聲等噪聲掌握手段將風(fēng)機(jī)噪聲掌握在85dB(A)內(nèi)。達(dá)到降低了生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)的噪聲強(qiáng)度，有效改善了作業(yè)環(huán)境，保障了職工身心健康，取得了很好的作用。

6結(jié)語(yǔ)

噪聲治理屬環(huán)境愛護(hù)科學(xué)范疇，專業(yè)技術(shù)性高，國(guó)家產(chǎn)業(yè)政策性強(qiáng)，針對(duì)不同生產(chǎn)工藝，所產(chǎn)生的噪音聲源緣由各異，需詳細(xì)對(duì)待。首先設(shè)計(jì)部門必需與生產(chǎn)工藝親密協(xié)作，對(duì)噪聲生產(chǎn)的區(qū)域