450thCFB鍋爐介紹課件

河北省電力建設(shè)調(diào)整試驗(yàn)所國(guó)產(chǎn)化大型循環(huán)流化床鍋爐在河北的應(yīng)用450t/hCFB鍋爐介紹河北省電力建設(shè)調(diào)整試驗(yàn)所450t/hCFB鍋爐在河北的應(yīng)用研究國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐主要系統(tǒng)介紹

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的烘爐技術(shù)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的冷態(tài)試驗(yàn)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的啟動(dòng)和運(yùn)行

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐負(fù)荷特性

大型CFB鍋爐設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行問(wèn)題探討結(jié)論和建議

DG450/9.81-1型鍋爐汽水系統(tǒng)圖一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)圖二次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)引風(fēng)機(jī)系統(tǒng)旋風(fēng)分離器系統(tǒng)給煤機(jī)系統(tǒng)氣力播煤裝置在爐膛前墻下部沿寬度方向均勻布置有六臺(tái)氣力播煤裝置。燃料從料倉(cāng)進(jìn)入輸煤皮帶后，靠重力落入風(fēng)力播煤裝置。播煤裝置下部布置三股播煤風(fēng)將燃料吹送入爐膛進(jìn)行燃燒。給煤槽內(nèi)壁由1Cr18Ni9Ti不銹鋼板拼接而成。石灰石系統(tǒng)圖冷渣器系統(tǒng)選擇性排渣冷卻器結(jié)構(gòu)沿渣走向分別為選擇室和三個(gè)冷卻室，并配有各自獨(dú)立的布風(fēng)裝置。每個(gè)小倉(cāng)用耐火磚砌成的分隔墻隔開，渣流繞墻從墻下渣孔流過(guò)。第一、二冷卻室內(nèi)布置有用給水冷卻的水冷管束，第二、三冷卻室流化空氣來(lái)自一次風(fēng)機(jī)出口的冷風(fēng)，選擇室和第一冷卻室流化空氣來(lái)自于一次風(fēng)空氣預(yù)熱器后的熱風(fēng)。排渣溫度150℃。冷渣器布風(fēng)裝置為鋼板式，在布風(fēng)板上布置有Г型定向風(fēng)帽。冷渣器由鋼板和型鋼制成的護(hù)板構(gòu)成，內(nèi)側(cè)敷設(shè)有防磨絕熱澆注料層與銷釘相結(jié)合的防磨結(jié)構(gòu)。選擇室的排氣從爐膛側(cè)墻返回爐膛，冷卻室排氣在隔墻頂部附近排出，也從爐膛側(cè)墻返回爐膛。冷渣器系統(tǒng)子圖鍋爐啟動(dòng)燃燒系統(tǒng)450t/hCFB鍋爐在河北的應(yīng)用研究國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐主要系統(tǒng)介紹國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的烘爐技術(shù)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的冷態(tài)試驗(yàn)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的啟動(dòng)和運(yùn)行

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐負(fù)荷特性

大型CFB鍋爐設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行問(wèn)題探討結(jié)論和建議

國(guó)產(chǎn)大型化CFB鍋爐的烘爐技術(shù)影響CFB鍋爐耐火耐磨材料性能的主要因素

①耐火耐磨材料的各項(xiàng)理化性能指標(biāo)必須達(dá)到設(shè)計(jì)要求，這是耐火耐磨材料性能保證的前提條件；

②合理的配漿、支模、搗打及配置合適的膨脹縫是耐火耐磨材料安裝成型的基礎(chǔ)；

③最終的烘烤是使耐火耐磨材料燒結(jié)成型并使之達(dá)到耐火、耐磨、耐壓、抗折、熱震穩(wěn)定性、高溫耐壓性能。大型CFB鍋爐的烘爐主要包括CFB鍋爐的爐膛（含分離器、分離器出口、J閥回料器）、冷渣器、床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器的烘烤。大型CFB鍋爐烘爐的關(guān)鍵

①制定切實(shí)可行的烘爐措施；

②要有合理的烘爐手段；

③采用可靠的監(jiān)視設(shè)備保障烘爐過(guò)程能夠按照控溫要求實(shí)現(xiàn)。耐火耐磨材料的敷設(shè)范圍及材料在冷渣器、床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器、水冷風(fēng)室、J閥回料器及立管、旋風(fēng)分離器出口煙道部位敷設(shè)了耐磨耐火澆注料。在爐膛密相區(qū)及布風(fēng)板上、爐膛的水冷蒸發(fā)屏及屏式過(guò)熱器下部、爐膛出口及出口煙道、旋風(fēng)分離器筒體部位敷設(shè)了耐磨耐火可塑料。耐火耐磨澆注料的烘烤要求溫度范圍升溫速度小時(shí)溫度變化范圍備注0～150℃10℃/小時(shí)±5℃150℃恒溫24小時(shí)±5℃150～350℃15℃/小時(shí)±5℃350℃恒溫16小時(shí)±5℃350～550℃15℃/小時(shí)±5℃550℃恒溫16小時(shí)±5℃550～750℃20℃/小時(shí)±5℃750℃恒溫16小時(shí)±5℃750～250℃20℃/小時(shí)±5℃降到250℃后自然冷卻耐火耐磨可塑料的烘烤要求溫度范圍升溫速度溫度變化范圍備注0～80℃10℃/小時(shí)±10℃80℃恒溫36小時(shí)±10℃80～110℃10℃/小時(shí)±10℃110℃恒溫48小時(shí)±10℃110～300℃10℃/小時(shí)±10℃300℃恒溫36小時(shí)±10℃300～600℃20℃/小時(shí)±10℃600℃恒溫36小時(shí)±10℃600～800℃20℃/小時(shí)±10℃800℃恒溫36小時(shí)±10℃800～150℃20℃/小時(shí)±10℃降到150℃后自然冷卻

烘爐總體技術(shù)方案將爐膛與床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器、冷渣器進(jìn)行分別烘烤。床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器和冷渣器采用一次烘烤成型，床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器要作為爐膛烘烤的主要燃燒設(shè)備。爐膛烘烤分為2個(gè)階段烘烤。

①第1階段以烘烤J閥回料器和汽冷式分離器為主，兼顧爐膛的烘烤。

②第2階段以爐膛整體烘烤為主，兼顧進(jìn)行鍋爐吹管工作。床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器和冷渣器烘烤實(shí)施方案烘烤手段:

采用特制的出力為10～100kg/h的特制小油槍對(duì)敷設(shè)耐磨耐火材料的設(shè)備進(jìn)行加熱烘烤.烘烤的監(jiān)視與控制床下點(diǎn)火風(fēng)道和冷渣器烘烤時(shí)，用專設(shè)計(jì)算機(jī)通過(guò)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)對(duì)烘烤過(guò)程進(jìn)行實(shí)時(shí)在線監(jiān)視，并對(duì)烘烤數(shù)據(jù)進(jìn)行記錄。同時(shí)用遠(yuǎn)紅外光學(xué)溫度計(jì)巡回監(jiān)測(cè)點(diǎn)火風(fēng)道和冷渣器內(nèi)壁面溫度，控制油槍火焰使內(nèi)壁溫度在合理范圍內(nèi)，防止局部超溫。床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器烘烤技術(shù)措施將床下點(diǎn)火風(fēng)道到水冷風(fēng)室的出口隔斷，打開床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器的人孔門和正式油槍安裝孔（將正式油槍退出），在人孔處布置2只小油槍（距離底面1米高），在每個(gè)床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器前部油槍位置布置2只小油槍。在左右一次風(fēng)熱風(fēng)道上各開設(shè)一根臨時(shí)排氣管（正式熱風(fēng)道暫不連接，以防止熱風(fēng)門在烘烤時(shí)變形損壞），以便烘烤時(shí)將含有水分的熱煙氣排出，在左右床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器外殼上不同部位開設(shè)臨時(shí)排氣孔，作為內(nèi)部保溫材料的排汽孔。冷渣器烘烤技術(shù)措施

在每臺(tái)冷渣器的第一室、第四室人孔門和水冷管束的兩個(gè)空穴等四個(gè)位置上各設(shè)置1只小油槍，每個(gè)冷渣器共設(shè)4支油槍，投運(yùn)油槍的數(shù)量根據(jù)溫升情況進(jìn)行調(diào)整。考慮到冷渣器各室空間較小，為避免油槍火焰調(diào)整不當(dāng)時(shí)沖刷冷渣器墻壁，在每支油槍正對(duì)墻壁上敷設(shè)鋼板。烘烤冷渣器時(shí)將爐膛出渣口、選擇室返風(fēng)口、冷卻室返風(fēng)口、冷渣器排渣口等與爐膛和其他外部做好隔離。為保證冷渣器內(nèi)油槍的燃燒穩(wěn)定和排煙暢通，每個(gè)冷渣器均設(shè)單獨(dú)的排煙管。床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器烘烤現(xiàn)場(chǎng)冷渣器烘烤現(xiàn)場(chǎng)床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器烘烤結(jié)果最終烘烤溫度達(dá)到750℃以上，床下點(diǎn)火風(fēng)道的烘烤一次完成。經(jīng)檢查床下點(diǎn)火燃燒器的整體固化均勻，耐火澆注料表面已燒結(jié)，可直接使用正式油槍進(jìn)行啟動(dòng)燃燒。在烘烤中發(fā)現(xiàn)，由于保溫材料較厚，床下點(diǎn)火風(fēng)道外部溫升較慢，排汽孔排汽較為緩慢且下部排汽孔有滴水現(xiàn)象，因此，在烘烤過(guò)程中對(duì)各階段恒溫時(shí)間進(jìn)行了適當(dāng)?shù)难娱L(zhǎng)，以盡可能使墻襯中的溫度均勻并能得到足夠的干燥和烘烤時(shí)間。烘烤溫度廠家要求恒溫時(shí)間實(shí)際恒溫時(shí)間投運(yùn)油槍數(shù)量最大耗油量150℃24483約1.5噸/天350℃16363約3.0噸/天550℃16366約3.6噸/天750℃16246約5.0噸/天床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器烘爐記錄曲線點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器烘烤前后對(duì)比

烘烤前烘烤后冷渣器烘烤結(jié)果由于冷渣器各室空間較小，耐火耐磨材料較薄，故升溫和恒溫時(shí)間基本按照廠家要求進(jìn)行。冷渣器烘爐溫度的調(diào)節(jié)主要通過(guò)調(diào)節(jié)選擇室和冷卻3室的火焰溫度，尤其冷卻3室對(duì)冷渣器的整體烘烤溫度影響最大。冷渣器的烘烤溫度達(dá)到600℃以上后，由于受到烘烤環(huán)境的制約，為安全起見，沒(méi)有再?gòu)?qiáng)行升溫或保持高溫。清理后對(duì)冷渣器烘爐效果進(jìn)行了檢查，整體烘烤效果較好，耐火耐磨材料表面已基本燒結(jié)，具備直接裝料使用的條件。冷渣器烘烤前后對(duì)比

烘烤前烘烤后冷渣器運(yùn)行后照片爐膛整體烘烤技術(shù)措施

第1階段整體烘爐

①根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)的特殊性并滿足各個(gè)部位耐火材料固化的不同要求，在爐膛出口到分離器的水平煙道部位敷設(shè)輕型隔斷墻，在隔斷墻上開設(shè)煙氣分流孔。以水冷風(fēng)室、爐膛密相區(qū)、J閥及分離器為主要烘烤對(duì)象，兼顧爐膛上部及爐膛出口煙道的烘烤。

②第1階段控制爐膛出口煙道溫度在580℃以下。

③采用已烘好的床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器進(jìn)行點(diǎn)火烘烤，爐膛床面不鋪底料，爐膛床上油槍不投入。

④采用一次風(fēng)對(duì)烘爐溫度進(jìn)行調(diào)節(jié)。

⑤烘烤時(shí)以耐火可塑料的升溫要求為主要控制點(diǎn)，以爐膛布風(fēng)板的床溫為主要監(jiān)視點(diǎn)，嚴(yán)格控制低溫階段的烘烤升溫速度和升溫時(shí)間，耐火澆注料的升溫要求作為參考。第2階段整體烘爐

①拆除爐內(nèi)隔斷，采用已烘好的床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器進(jìn)行點(diǎn)火烘烤，爐膛床面鋪設(shè)底料，爐膛床上油槍不投入。

②重點(diǎn)監(jiān)視爐膛出口煙溫，按照耐火材料廠家提供的升溫曲線控制升溫速率，并參考第一階段的烘烤溫度。

③在床溫達(dá)到600℃時(shí)進(jìn)行投煤流化燃燒，將爐膛溫度提高到800℃左右，使得爐膛及分離器的整體溫度能夠達(dá)到750℃左右，保證耐磨耐火材料的完全固化。爐膛整體烘烤結(jié)果左圖為整體烘爐結(jié)束后的爐膛密相區(qū)返料口部位耐火材料現(xiàn)狀。從烘烤后的結(jié)果看，只要是施工較好的部位，按此工藝進(jìn)行烘烤均取得了較為滿意的結(jié)果。

鍋爐整體烘爐結(jié)束后的部分照片爐膛整體烘爐記錄曲線鍋爐整體烘爐曲線(床上溫度)450t/hCFB鍋爐在河北的應(yīng)用研究國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐主要系統(tǒng)介紹國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的烘爐技術(shù)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的冷態(tài)試驗(yàn)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的啟動(dòng)和運(yùn)行

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐負(fù)荷特性

大型CFB鍋爐設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行問(wèn)題探討結(jié)論和建議

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的冷態(tài)試驗(yàn)試驗(yàn)主要內(nèi)容包括：（1）風(fēng)量測(cè)量裝置標(biāo)定；（2）測(cè)試一、二次風(fēng)機(jī)、播煤風(fēng)機(jī)、點(diǎn)火增壓風(fēng)機(jī)的出力特性；（3）測(cè)定爐膛布風(fēng)板空板阻力特性；（4）測(cè)定爐膛不同厚度料層時(shí)阻力特性和床料的臨界流化風(fēng)量；（5）觀察爐膛布風(fēng)板的布風(fēng)均勻性和床料流化特性；（6）測(cè)定J閥的布風(fēng)板阻力；（7）冷渣器空床阻力特性測(cè)試及冷態(tài)排渣試驗(yàn)；風(fēng)量計(jì)算公式Q：標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)量，ΔP：測(cè)風(fēng)裝置輸出動(dòng)壓，Pat:測(cè)風(fēng)裝置處風(fēng)溫，℃Pj：測(cè)風(fēng)裝置處風(fēng)壓(靜壓)，Pa一次風(fēng)系統(tǒng)主要測(cè)風(fēng)裝置標(biāo)定系數(shù)序號(hào)項(xiàng)目風(fēng)量標(biāo)定系數(shù)備注1＃1一次風(fēng)機(jī)入口流量377.2462＃2一次風(fēng)機(jī)入口流量352.6813點(diǎn)火增壓風(fēng)機(jī)入口流量105.5414甲側(cè)熱流化風(fēng)風(fēng)量177.2605乙側(cè)熱流化風(fēng)風(fēng)量147.0836甲側(cè)點(diǎn)火風(fēng)道冷卻風(fēng)風(fēng)量11.2257乙側(cè)點(diǎn)火風(fēng)道冷卻風(fēng)風(fēng)量9.9398甲側(cè)點(diǎn)火風(fēng)道燃燒風(fēng)風(fēng)量11.6769乙側(cè)點(diǎn)火風(fēng)道燃燒風(fēng)風(fēng)量16.21210甲側(cè)點(diǎn)火風(fēng)道助燃風(fēng)風(fēng)量15.85411乙側(cè)點(diǎn)火風(fēng)道助燃風(fēng)風(fēng)量13.01512＃1播煤風(fēng)機(jī)入口流量19.43013＃2播煤風(fēng)機(jī)入口流量13.926二次風(fēng)系統(tǒng)主要測(cè)風(fēng)裝置標(biāo)定系數(shù)序號(hào)項(xiàng)目風(fēng)量標(biāo)定系數(shù)備注1＃1二次風(fēng)機(jī)入口流量93.2552＃2二次風(fēng)機(jī)入口流量95.0833甲前二次風(fēng)總風(fēng)流量30.0224甲前下層二次風(fēng)流量14.9735甲后二次風(fēng)總風(fēng)流量37.1366甲后下層二次風(fēng)流量18.3267乙前二次風(fēng)總風(fēng)流量27.9158乙前下層二次風(fēng)流量16.7139乙后二次風(fēng)總風(fēng)流量36.47710乙后下層二次風(fēng)流量18.228一次風(fēng)機(jī)出力及曲線#1一次風(fēng)機(jī)在80%開度時(shí)即可達(dá)到全壓23.11KPa，流量為184968Nm3/h，電流為132.32A。#2一次風(fēng)機(jī)在80%開度時(shí)即可達(dá)到全壓22.37KPa，流量為184123Nm3/h，電流為139.66A。二次風(fēng)機(jī)出力及曲線#1二次風(fēng)機(jī)在45%開度時(shí)全壓為12.286KPa，流量為71782Nm3/h，電流為38.84A。#2二次風(fēng)機(jī)在45%開度時(shí)全壓為7.27KPa，流量為72394Nm3/h，電流為38.68A。點(diǎn)火增壓風(fēng)機(jī)出力及曲線點(diǎn)火增壓風(fēng)機(jī)在70%開度時(shí)全壓升為7.72KPa，流量為65788Nm3/h，電流為344.14A。播煤增壓風(fēng)機(jī)出力及曲線#1播煤增壓風(fēng)機(jī)在100%開度時(shí)全壓升為27.02KPa，流量為18623Nm3/h，電流為237.89A。#2播煤增壓風(fēng)機(jī)在100%開度時(shí)全壓升為26.45KPa，流量為12256Nm3/h，電流為235.55A。爐膛布風(fēng)板空板阻力試驗(yàn)曲線從測(cè)定結(jié)果可知，當(dāng)一次風(fēng)溫為188℃、風(fēng)量為220900Nm3/h時(shí)，爐膛布風(fēng)板阻力為3000Pa左右，較布風(fēng)板設(shè)計(jì)阻力值（5400Pa）小。

爐膛水冷風(fēng)室壓力分布從試驗(yàn)情況看，在各種工況下，水冷風(fēng)室的壓力分布均較為均勻，即使在工況4極為惡劣的情況下（單側(cè)風(fēng)道供風(fēng)）風(fēng)壓分布也偏差不大，說(shuō)明水冷風(fēng)室的風(fēng)量分配是較好的，不會(huì)因風(fēng)道風(fēng)量分配的偏差造成水冷風(fēng)室風(fēng)量分配的偏斜。料層阻力曲線和臨界流化風(fēng)量從試驗(yàn)結(jié)果看，臨界流化風(fēng)量在95000Nm3/h左右。流化后床面平整情況350mm料層700mm料層靜止床層高度為350mm、粒徑為0～8mm的爐渣床料，在床料混合均勻的情況下進(jìn)行流化試驗(yàn)，爐膛中部的流化情況要好于兩端，停止送風(fēng)后床料在四個(gè)角有堆積現(xiàn)象，床面較為平整。在350mm充分流化的基礎(chǔ)上繼續(xù)加床料到750mm并進(jìn)行流化試驗(yàn)，爐膛整體流化均勻性較好，停止送風(fēng)后床料在四個(gè)角部略有堆積，床面非常平整。J閥布風(fēng)板空板阻力試驗(yàn)在設(shè)計(jì)流量下，甲側(cè)A室布風(fēng)板阻力為4595Pa，甲側(cè)B室布風(fēng)板阻力為4499Pa。冷渣器空板阻力試驗(yàn)及曲線爐膛排渣－風(fēng)門開度與風(fēng)壓關(guān)系項(xiàng)目甲前風(fēng)門開度27％，疏渣風(fēng)壓到3.6KPa時(shí)排渣量很大，風(fēng)門開度調(diào)整到19％，風(fēng)壓為2.73KPa時(shí)，仍保持出渣，但渣量減少。甲后風(fēng)門開度到27%，風(fēng)壓到4.0KPa后出渣速度很快；風(fēng)門降到25％開度，風(fēng)壓到3.35KPa后，排渣速度正常。乙前風(fēng)門開度到19%，風(fēng)壓到2.87（可低到2.65）KPa后，排渣速度正常。爐膛向冷渣器的排渣在爐膛排渣中，疏渣風(fēng)的風(fēng)壓不易控制的過(guò)大，否則，爐膛向冷渣器的排渣量將過(guò)大，容易造成冷渣器的過(guò)載。冷態(tài)時(shí)試驗(yàn)的數(shù)據(jù)可以作為熱態(tài)運(yùn)行的依據(jù)，但還要進(jìn)一步的優(yōu)化。爐膛向冷渣器的排渣應(yīng)能夠做到可控，使?fàn)t渣能夠緩慢、穩(wěn)定地流動(dòng)，保證到冷渣器的渣能夠得到充分的冷卻。冷渣器內(nèi)建立流化風(fēng)后的流化情況將選擇風(fēng)室風(fēng)量建立后，選擇室內(nèi)的渣開始流化并向另一室流動(dòng)。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，在冷渣器選擇風(fēng)室的四周床料不能流化，床料只在中間部位（采用定向風(fēng)帽的部位）流化和流動(dòng)。分析原因：由于在冷渣器四周采用的是蘑菇型風(fēng)帽，中間部位采用定向風(fēng)帽，兩種風(fēng)帽相比較，蘑菇型風(fēng)帽阻力較大，大部分流化風(fēng)從定向風(fēng)帽流出，蘑菇型風(fēng)帽的流化風(fēng)量很小，不能實(shí)現(xiàn)床料的正常流化。冷渣器的過(guò)渣及流化爐膛排到選擇室內(nèi)的爐渣，在流化風(fēng)的作用下，分別經(jīng)過(guò)冷卻1室和冷卻2室被排到冷卻3室。因此，在冷渣器內(nèi)沒(méi)有初始床料的情況下，在定向風(fēng)帽和流化風(fēng)的作用下，冷渣器的布置方式可以實(shí)現(xiàn)爐渣從選擇室到冷卻3室的順利排出。冷渣器旋轉(zhuǎn)排渣閥的標(biāo)定曲線乙后旋轉(zhuǎn)給料閥渣量與轉(zhuǎn)速的關(guān)系為：渣量＝4.4128×轉(zhuǎn)速－389.81kg/h。乙前旋轉(zhuǎn)給料閥渣量與轉(zhuǎn)速的關(guān)系為：渣量＝8.8292×轉(zhuǎn)速＋162.72kg/h。450t/hCFB鍋爐在河北的應(yīng)用研究國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐主要系統(tǒng)介紹國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的烘爐技術(shù)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的冷態(tài)試驗(yàn)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的啟動(dòng)和運(yùn)行

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐負(fù)荷特性

大型CFB鍋爐設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行問(wèn)題探討結(jié)論和建議

CFB鍋爐啟動(dòng)和燃燒運(yùn)行特點(diǎn)啟動(dòng)和運(yùn)行特點(diǎn)

①首先是啟動(dòng)方式與煤粉爐不同：

CFB鍋爐的啟動(dòng)是通過(guò)床上或床下油槍將流化的床料加熱到投煤溫度，再用高溫?zé)岽擦蠈⒚侯w粒點(diǎn)燃方式進(jìn)行，在啟動(dòng)中，啟動(dòng)速度不僅受到鍋爐汽包升溫升壓速度的限制，還受到耐火耐磨材料升溫速度的制約。

②其次是鍋爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)與煤粉爐有差別：

CFB鍋爐爐內(nèi)沒(méi)有明顯的火球，爐內(nèi)含有攜帶大量熱能的循環(huán)顆粒，所加燃料為具有寬篩粉粒徑的煤顆粒，需要加入石灰石粉進(jìn)行煙氣脫硫反應(yīng)。運(yùn)行控制要點(diǎn):CFB鍋爐在運(yùn)行時(shí)必須保證爐料的充分流化、床溫的穩(wěn)定和渣的正常排出，這是CFB鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行的基礎(chǔ)，鍋爐所有物料及煙風(fēng)系統(tǒng)的運(yùn)行控制都是圍繞著這些目的而開展。大型CFB鍋爐啟動(dòng)前的準(zhǔn)備啟動(dòng)前的檢查啟動(dòng)前，應(yīng)對(duì)整個(gè)機(jī)組的設(shè)備進(jìn)行巡查以核實(shí)所有設(shè)備具備了啟動(dòng)條件。

①CFB鍋爐的檢查及充填床料。進(jìn)行CFB鍋爐的內(nèi)、外部檢查，清理爐內(nèi)雜物、疏通被堵煙風(fēng)道，然后向爐膛充填床料，床料厚度為600～800mm。封閉各人孔。

②對(duì)鍋爐其他系統(tǒng)及設(shè)備的檢查對(duì)所有附屬設(shè)備和系統(tǒng)、運(yùn)行控制設(shè)備和運(yùn)行監(jiān)測(cè)設(shè)備等進(jìn)行檢查，確認(rèn)已具備啟動(dòng)條件。風(fēng)機(jī)的啟動(dòng)及鍋爐的流化排渣

①鍋爐上水完畢，且輔機(jī)設(shè)備的各項(xiàng)檢查工作完畢并具備啟動(dòng)條件后，按照順序進(jìn)行風(fēng)機(jī)設(shè)備的啟動(dòng)。

②風(fēng)機(jī)啟動(dòng)完畢后調(diào)節(jié)一次風(fēng)機(jī)和二次風(fēng)機(jī)進(jìn)行爐膛吹掃，鍋爐吹掃完畢后，突停全部風(fēng)機(jī)進(jìn)行流化平床實(shí)驗(yàn)，打開人孔門檢查床面的平整度。

③重新按序啟動(dòng)各風(fēng)機(jī)并保持爐內(nèi)的流化狀態(tài)。調(diào)節(jié)各冷渣器輸渣風(fēng)門的開度，觀察爐膛向冷渣器的排渣情況，確認(rèn)暢通后關(guān)閉冷渣器的輸渣風(fēng)，各冷渣器處于備用狀態(tài)。床下風(fēng)道燃燒器流化風(fēng)量的控制在CFB鍋爐啟動(dòng)點(diǎn)火期間，可以采用小風(fēng)量（約60000Nm3/h的流化風(fēng)左右）點(diǎn)火啟動(dòng)技術(shù)，以節(jié)約點(diǎn)火啟動(dòng)用油和縮短啟動(dòng)時(shí)間。一次流化風(fēng)量的大小以床溫升溫幅度在120℃/h左右為宜（煙氣溫度的升溫幅度及最終溫度應(yīng)控制在耐火材料的升溫速度和使用溫度上限內(nèi)）。2只床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器可將床溫升到600℃以上，鍋爐具備投煤條件。在投煤前，由于床料中幾乎沒(méi)有可燃物，小風(fēng)量啟動(dòng)不會(huì)造成爐膛內(nèi)的結(jié)焦；投煤后，只要掌握床上溫度的變化率在2℃/分鐘左右，由于水冷風(fēng)室煙氣溫度一般已高于650℃，膨脹后的熱煙氣完全能夠滿足床內(nèi)的流化狀態(tài)，因此只要隨著給煤量的增加，逐漸加大流化風(fēng)量即可避免結(jié)焦。

床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器的啟動(dòng)及控制將初始點(diǎn)火風(fēng)量控制在2000Nm3/h，助燃風(fēng)量控制在10000Nm3/h左右；將風(fēng)道燃燒器的冷卻風(fēng)門開展；將風(fēng)道流化風(fēng)門的開度放到冷卻位置（大約5～10％開度）。首先對(duì)一側(cè)床下風(fēng)道點(diǎn)火燃燒器進(jìn)行程控點(diǎn)火，當(dāng)火檢及火檢強(qiáng)度信號(hào)均出現(xiàn)后進(jìn)行風(fēng)量的調(diào)整。通過(guò)看火孔觀察油槍火炬的形狀，對(duì)火焰貼壁的情況及時(shí)調(diào)整，調(diào)節(jié)無(wú)效時(shí)停用油槍進(jìn)行檢查清理。通過(guò)調(diào)整配風(fēng)和油槍出力，使風(fēng)道燃燒器的溫度緩慢提高，啟動(dòng)初始階段應(yīng)盡可能控制燃燒器部位（預(yù)燃室的根部及出口溫度）的溫度升溫幅度不超過(guò)120℃/h。根據(jù)爐膛溫升情況點(diǎn)燃另一風(fēng)道燃燒器的油槍。風(fēng)道點(diǎn)火燃燒器預(yù)燃室根部的溫度最高不得超過(guò)1500℃，運(yùn)行中不宜超過(guò)1300℃；預(yù)燃室出口的溫度最高不得超過(guò)1500℃，運(yùn)行中不宜超過(guò)1200℃；水冷風(fēng)室的溫度宜控制在750～800℃的范圍內(nèi)。在啟動(dòng)中，風(fēng)道流化風(fēng)作為調(diào)溫風(fēng)使用，控制水冷風(fēng)室的煙氣溫度。

大型床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器的保護(hù)必須設(shè)置足夠的壁面冷卻風(fēng)，保證燃燒器壁面能得到良好的冷卻。燃燒器的配風(fēng)能夠?qū)鹧娴男螤詈痛笮∵M(jìn)行調(diào)節(jié)。燃燒器霧化角度和擴(kuò)散角度合適，保證燃燒器火焰不刷墻。必須設(shè)置看火孔，能夠觀察和及時(shí)調(diào)整火焰形狀。保證點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器在使用前是徹底烘烤合格的，否則會(huì)在使用中發(fā)生塌落。投煤前的準(zhǔn)備

①建立給煤機(jī)的密封風(fēng)壓：在投煤初期，流化一次風(fēng)已能充分滿足燃燒空氣的要求，因此，應(yīng)將爐膛二次風(fēng)小風(fēng)門的開度均保持在冷卻位置（5％左右）即可，調(diào)節(jié)二次風(fēng)機(jī)入口風(fēng)門開度，使二次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓保持在10～12KPa左右，以使給煤機(jī)建立的密封風(fēng)壓不低于5KPa。②將給煤機(jī)的播煤風(fēng)準(zhǔn)備好：?jiǎn)?dòng)播煤風(fēng)機(jī)，調(diào)節(jié)播煤風(fēng)管的電動(dòng)控制門，使需要投運(yùn)給煤機(jī)的播煤風(fēng)量在3000Nm3/h左右。③打開煤倉(cāng)閘板門使燃料落到給煤機(jī)皮帶上，轉(zhuǎn)動(dòng)給煤機(jī)皮帶使燃料到達(dá)給煤機(jī)落料口前。④了解入爐煤的品質(zhì)（工業(yè)分析及粒徑分析）。投煤與燃燒控制原則床溫達(dá)到600℃時(shí)投煤，采用間斷投煤或連續(xù)投煤方式，給煤機(jī)數(shù)量為1臺(tái)，給煤機(jī)出力為初始出力（指令為0％，反饋為3t/h左右）。視床溫的變化情況，進(jìn)行連續(xù)投煤或間斷投煤；逐漸增加給煤量，保持床溫穩(wěn)定上升，升溫速率控制在1～2℃/分鐘內(nèi)，當(dāng)給煤機(jī)出力達(dá)到7t/h左右時(shí)，對(duì)稱投運(yùn)第2臺(tái)給煤機(jī)，并將總給煤量維持在7t/h左右。逐步改變一次風(fēng)流化風(fēng)量，保持升溫速率。當(dāng)總給煤量達(dá)到10t/h時(shí)投入第3臺(tái)給煤機(jī)，達(dá)到13t/h左右時(shí)投入第4臺(tái)給煤機(jī)。在鍋爐床溫達(dá)到700℃左右時(shí)，應(yīng)適當(dāng)提高一次風(fēng)量將床溫升溫速率控制到1℃/分鐘左右，并繼續(xù)提升床溫。調(diào)控原則：在該階段的控制中，提升床溫是主要的，在入爐煤著火后，應(yīng)通過(guò)風(fēng)煤比的變化逐漸提升鍋爐的床溫，風(fēng)的改變主要是通過(guò)調(diào)整一次流化風(fēng)量大小來(lái)實(shí)現(xiàn)的，二次風(fēng)在此階段可以不考慮調(diào)整。如果床層高度不是很高，該階段可以考慮不排渣。該階段總的原則是讓床溫穩(wěn)中有升，逐步達(dá)到停油溫度。CFB鍋爐給煤要點(diǎn)給煤機(jī)的投運(yùn)方式要考慮燃料在爐內(nèi)播撒和流化的均勻性，因此給煤機(jī)的投運(yùn)要對(duì)稱均勻，不要造成偏斜。給煤機(jī)的給煤量最好為等量給煤，至少應(yīng)兩兩相同。給煤量的增加要均勻，不宜單臺(tái)給煤機(jī)的給煤量與其它給煤機(jī)的給煤量相差較大。應(yīng)時(shí)刻注意保持給煤機(jī)內(nèi)的密封風(fēng)壓力不低于5KPa，并應(yīng)時(shí)刻注意給煤機(jī)落煤管的溫度是否有升高的趨勢(shì)。運(yùn)行人員要定期檢查煤倉(cāng)的煤位情況，及時(shí)通知燃料上煤，一定要避免出現(xiàn)燒空倉(cāng)的情況，否則后果不堪設(shè)想。CFB鍋爐配風(fēng)要點(diǎn)一次風(fēng)的流量應(yīng)大于最小臨界流化風(fēng)量。一次流化風(fēng)的作用就是保證流化和保持床溫不變。給煤量變化時(shí)，應(yīng)及時(shí)變化一次風(fēng)量；加風(fēng)加煤，減煤減風(fēng)，保持床溫不變；如果風(fēng)煤比改變時(shí)，及時(shí)調(diào)整二次風(fēng)門以維持風(fēng)煤比在合理范圍內(nèi)變化。一次風(fēng)流化風(fēng)量發(fā)生變化時(shí)，應(yīng)及時(shí)調(diào)整一次風(fēng)機(jī)入口風(fēng)門以改變一次風(fēng)機(jī)總風(fēng)量。二次風(fēng)量的改變應(yīng)由風(fēng)煤比決定。任何調(diào)整時(shí)二次風(fēng)機(jī)的出口風(fēng)壓應(yīng)維持在10KP～14KPa的范圍內(nèi)。冷渣器在投入運(yùn)行時(shí)，各個(gè)風(fēng)室冷卻風(fēng)量隨冷渣器負(fù)荷的改變而改變。在給煤機(jī)投入運(yùn)行時(shí)，投運(yùn)播煤風(fēng)量和冷卻風(fēng)量應(yīng)保持不變，而不隨負(fù)荷的改變而改變。投運(yùn)給煤機(jī)的各股播煤風(fēng)的比例應(yīng)保持均衡。J閥風(fēng)機(jī)應(yīng)通過(guò)調(diào)節(jié)到一次風(fēng)的調(diào)節(jié)門保持J閥風(fēng)機(jī)出口壓力為恒定值。點(diǎn)火增壓風(fēng)機(jī)的各股風(fēng)的風(fēng)量配比原則要求確保油槍著火容易，火炬擴(kuò)散角適中，無(wú)刷墻貼壁現(xiàn)象，燃燒完全，煙氣溫度可控，冷卻風(fēng)有效。床下點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器的停油及調(diào)整

鍋爐負(fù)荷達(dá)到30％額定出力且床溫達(dá)到800℃時(shí)，進(jìn)行油槍的停用。停用油槍時(shí)采用先停一側(cè)油槍，待床溫穩(wěn)定后再停另一支油槍的方式進(jìn)行。當(dāng)停用1支油槍后，應(yīng)及時(shí)關(guān)小床下回油調(diào)整門的開度，使油槍出力維持在700kg/h左右。此時(shí)應(yīng)注意床溫的變化，及時(shí)調(diào)整一次風(fēng)量和給煤量，維持床溫穩(wěn)定。逐漸降低油槍出力到400kg/h左右，當(dāng)鍋爐床溫穩(wěn)定后可停用另一支油槍。在停用床下油槍后，應(yīng)注意床溫和爐膛負(fù)壓的變化，并應(yīng)略減少一次風(fēng)量，以維持床溫的穩(wěn)定。CFB鍋爐燃料粒徑控制原則嚴(yán)格控制燃料粒徑在設(shè)計(jì)值附近或略偏細(xì)。在保證鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行的前提下，應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)尋找最佳燃煤顆粒度，以降低制煤電耗。篩孔孔徑mm≥8.0≥7.0≥3.17≥2.0≥1.18≥0.6≥0.3＜0.3篩余量5.08.2118.0107.0144.0323.0234.460.4CFB鍋爐運(yùn)行時(shí)床溫的控制原則

床溫控制的要點(diǎn)在于保持床溫的穩(wěn)定。根據(jù)負(fù)荷及床料高度的不同，選擇合理的床溫作為平衡的控制點(diǎn)，運(yùn)行人員通過(guò)風(fēng)、煤的改變及排渣控制，保持合理的料層高度，保持合適的風(fēng)煤比和床溫的穩(wěn)定。在CFB鍋爐運(yùn)行中，維持正常床溫是CFB鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵。在任何情況下都要控制好床溫，要避免床溫出現(xiàn)大幅度的波動(dòng)情況。在機(jī)組升負(fù)荷中應(yīng)“加風(fēng)加煤”，減負(fù)荷中應(yīng)“減煤減風(fēng)”，同時(shí)維持床溫基本不變，只有這樣才能保持鍋爐的參數(shù)穩(wěn)定。在床溫上限運(yùn)行時(shí)，應(yīng)控制床溫變化率略負(fù)，在床溫下限運(yùn)行時(shí)，應(yīng)控制床溫變化率略正。在鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行中，應(yīng)保持床溫的變化率小于±0.5℃/分鐘，以減少鍋爐其他參數(shù)的波動(dòng)。CFB鍋爐運(yùn)行負(fù)荷控制原則在燃料量和風(fēng)量操作時(shí)，必須要控制床溫，使床溫維持穩(wěn)定，不發(fā)生大的波動(dòng)。要在維持床溫穩(wěn)定的前提下，進(jìn)行燃料量和風(fēng)量的調(diào)整。升負(fù)荷時(shí)一次風(fēng)流化風(fēng)量的控制原則隨負(fù)荷的逐漸升高，給煤機(jī)出力逐漸提高，鍋爐的床溫在一次風(fēng)流化風(fēng)量的控制下穩(wěn)中有升逐漸從720℃左右提升到870℃左右。此時(shí)一次風(fēng)流化風(fēng)量從初始的80000Nm3/h提高到130000Nm3/h左右，給煤機(jī)出力從9t/h提高到30t/h左右，主蒸汽流量從50t/h提高到180t/h左右。在提升床溫階段，床溫變化率維持微正，使床溫的總變化趨勢(shì)是上升；在床溫達(dá)到設(shè)計(jì)床溫左右后，需要控制床溫的升幅，此時(shí)的床溫變化率維持微負(fù)。穩(wěn)定負(fù)荷時(shí)一次風(fēng)流化風(fēng)量的控制此時(shí)的鍋爐主蒸汽流量為420t/h，給煤機(jī)出力為60t/h左右，氧量4.0％左右，一次風(fēng)流化風(fēng)量為210000Nm3/h左右，床溫控制在880℃左右，床溫變化率基本在±0.5℃/分鐘的范圍內(nèi)波動(dòng)，所有參數(shù)的運(yùn)行穩(wěn)定性均相當(dāng)好。一次風(fēng)系統(tǒng)中各運(yùn)行風(fēng)量圖CFB鍋爐床壓控制和爐膛排渣

根據(jù)負(fù)荷和床溫確定需要控制的床壓值。低負(fù)荷時(shí)為維持床溫，床壓不宜過(guò)低。設(shè)定控制床壓值，旋轉(zhuǎn)給料閥的排渣量應(yīng)維持該床壓值基本不變。排渣的可控性是床壓可控的前提，也是連續(xù)排渣的基礎(chǔ)。而只有實(shí)現(xiàn)了排渣的連續(xù)運(yùn)行才能使CFB鍋爐的床壓得到可靠的控制，也才能實(shí)現(xiàn)CFB鍋爐的長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行。在連續(xù)排渣的情況下，排渣速度是由給煤量、燃料灰分和燃料粒徑?jīng)Q定的，并要與冷渣器的工作條件相適應(yīng)。爐膛向冷渣器的排渣是通過(guò)輸渣管上的輸渣風(fēng)來(lái)控制的，在輸渣管通暢且爐膛床壓一定的情況下，輸渣風(fēng)壓的大小決定排渣量的大小，但實(shí)際運(yùn)行中情況較為復(fù)雜，受到各種因素的制約，需要通過(guò)摸索綜合進(jìn)行判斷爐膛出渣量的大小。CFB鍋爐的冷渣器運(yùn)行控制冷渣器的床壓控制冷渣器的床壓正常運(yùn)行時(shí)以保持4～5KPa為宜。當(dāng)床壓過(guò)高并與風(fēng)室風(fēng)壓相同時(shí)，需要停止?fàn)t膛向冷渣器的排渣，直到冷渣器內(nèi)的床壓恢復(fù)正常為止。冷渣器的輸渣風(fēng)壓控制

①輸渣風(fēng)的開啟應(yīng)平穩(wěn)緩慢，切忌大起大落而造成冷渣器內(nèi)積渣過(guò)高。

②輸渣風(fēng)壓的大小應(yīng)保持冷渣器選擇室的床壓不變?yōu)樵瓌t進(jìn)行調(diào)整。

③在冷渣器停運(yùn)期間，必須保證輸渣風(fēng)的可靠切除。冷渣器的床溫控制

①控制冷渣器的各點(diǎn)床溫在各自的控制值附近，冷渣器排渣溫度應(yīng)控制低于150℃，當(dāng)排渣溫度高于250℃時(shí)，底渣輸送系統(tǒng)應(yīng)停用。

②排渣溫度高于200℃時(shí)，則應(yīng)減少進(jìn)渣量直至停止進(jìn)渣，并應(yīng)通過(guò)冷卻風(fēng)的調(diào)整使排渣溫度得以控制。冷渣器的運(yùn)行方式

①每臺(tái)冷渣器均宜采用中床壓、小進(jìn)渣量、低風(fēng)量、少排渣量的連續(xù)運(yùn)行方式，

②根據(jù)鍋爐負(fù)荷及煤質(zhì)情況，對(duì)稱投入冷渣器。冷渣器的連續(xù)排渣運(yùn)行(1)冷渣器的連續(xù)排渣運(yùn)行(2)CFB鍋爐二次風(fēng)量的運(yùn)行控制在CFB鍋爐中，二次風(fēng)主要是補(bǔ)充后期燃燒所需要的氧量和加強(qiáng)氣固兩相的混合，即在一次風(fēng)保持床溫穩(wěn)定的前提下，調(diào)整二次風(fēng)使?fàn)t膛出口氧量維持在3.9%左右。負(fù)荷變動(dòng)時(shí)一、二次風(fēng)量的調(diào)整在低負(fù)荷階段，由于一次風(fēng)量偏大，鍋爐燃燒對(duì)二次風(fēng)的需求不大，此時(shí)應(yīng)通過(guò)關(guān)小二次風(fēng)分風(fēng)門的開度保持二次風(fēng)出口風(fēng)壓不要低于10KPa，以保證給煤機(jī)的密封風(fēng)壓不低于5kPa。在給煤初期，氧量較高，二次風(fēng)只要滿足給煤機(jī)的密封風(fēng)壓即可，隨著負(fù)荷的升高，給煤量逐漸加大，給煤機(jī)的數(shù)量增多，所需要的二次風(fēng)的密封風(fēng)量也有所增加。穩(wěn)定負(fù)荷時(shí)一、二次風(fēng)量的調(diào)整在高負(fù)荷階段，由于二次風(fēng)風(fēng)壓較高，給煤機(jī)的密封風(fēng)是有保障的，該階段由于一次風(fēng)量的增減受到床溫穩(wěn)定的制約，因此當(dāng)燃燒所需氧量不足時(shí)應(yīng)用二次風(fēng)進(jìn)行補(bǔ)充。在鍋爐達(dá)到420t/h時(shí)左右時(shí)，二次風(fēng)的風(fēng)量基本達(dá)到了109000Nm3/h左右，平均氧量維持在4.2%左右，床溫維持在890℃左右，各參數(shù)維持較為穩(wěn)定。主汽溫度及一級(jí)減溫前后溫度運(yùn)行控制低負(fù)荷階段的總送風(fēng)量較高，燃燒煙氣量較大，使得低負(fù)荷過(guò)程中的吸熱量較大，主汽溫度升高較快，因此，在主汽流量達(dá)到100t/h左右后，開始使用一級(jí)減溫水進(jìn)行溫度控制?？刂坪蟮闹髌麥囟戎饾u趨于平穩(wěn)。在負(fù)荷穩(wěn)定時(shí)，溫度變化較小，一級(jí)減溫水的變化穩(wěn)定，減溫控制性能較好，主汽溫度較平直。主汽溫度及二級(jí)減溫前后溫度運(yùn)行控制在升負(fù)荷過(guò)程中，二級(jí)減溫水幾乎不用。乙側(cè)減溫水的流量表存在一些問(wèn)題，因?yàn)橐覀?cè)減溫前后的溫度基本一致，不存在使用減溫水的問(wèn)題，而表計(jì)反映有流量指示。在穩(wěn)定負(fù)荷下，甲側(cè)的爐膛溫度偏高，過(guò)熱器的甲側(cè)吸熱量要大于乙側(cè)，所以甲側(cè)的主汽溫度要偏高些，所以使用的甲側(cè)二級(jí)減溫水量要大一些。從總體上看，主汽溫度控制的較好，主汽溫度在整個(gè)負(fù)荷范圍內(nèi)較為平直。低溫過(guò)熱器的運(yùn)行控制從DG450/9.81-1型鍋爐實(shí)際運(yùn)行情況看，低溫過(guò)熱器在主汽流量達(dá)到250t/h左右時(shí)管壁溫度存在超溫（設(shè)計(jì)報(bào)警溫度500℃），最高溫度達(dá)到510℃左右，建議在該流量區(qū)段應(yīng)縮短運(yùn)行時(shí)間，快速通過(guò)，避免長(zhǎng)期超溫現(xiàn)象的存在。在高負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行中沒(méi)有超溫情況。屏式過(guò)熱器的運(yùn)行控制屏式過(guò)熱器壁溫在啟動(dòng)中投減溫水前達(dá)到的最高溫度沒(méi)有超過(guò)530℃（設(shè)計(jì)報(bào)警溫度550℃），使用減溫水后的最高壁溫在490℃以下。在穩(wěn)定高負(fù)荷運(yùn)行中沒(méi)有超溫情況。高溫過(guò)熱器運(yùn)行控制高溫過(guò)熱器壁溫在啟動(dòng)中達(dá)到的最高溫度沒(méi)有超過(guò)565℃（設(shè)計(jì)報(bào)警溫度574℃）。在穩(wěn)定高負(fù)荷工況下，高溫過(guò)熱器壁溫沒(méi)有超溫情況。450t/hCFB鍋爐在河北的應(yīng)用研究國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐主要系統(tǒng)介紹

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的烘爐技術(shù)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的冷態(tài)試驗(yàn)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的啟動(dòng)和運(yùn)行

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐負(fù)荷特性

大型CFB鍋爐設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行問(wèn)題探討結(jié)論和建議

40%BMCR負(fù)荷時(shí)

主蒸汽參數(shù)、床溫及給煤量變化主汽流量在185t/h左右，燃煤量在30t/h左右，已停用油槍，機(jī)組負(fù)荷在50MW左右。爐膛布風(fēng)板上下的床溫比較接近，上床溫在886～897℃波動(dòng)，爐膛溫度穩(wěn)定性較好；主汽溫度在524～537℃之間；主汽壓力在6.3～9.4MPa之間，主汽壓力波動(dòng)較大。40%BMCR負(fù)荷時(shí)

一、二次風(fēng)量、氧量和床溫變化

一次風(fēng)流化風(fēng)量在130000Nm3/h左右，燃煤量在30t/h左右，床溫變化率控制在±1℃/min之內(nèi)，密相區(qū)床溫控制較為穩(wěn)定；二次風(fēng)量維持在44000Nm3/h，爐膛出口氧量在4.2%左右，爐膛總體送風(fēng)量滿足鍋爐燃燒需要。在燃煤量穩(wěn)定的情況下，用一次風(fēng)控制床溫，用二次風(fēng)補(bǔ)充燃燒需要的空氣，既可保持床溫又可滿足爐內(nèi)燃燒的需要。40%BMCR負(fù)荷時(shí)

過(guò)熱器壁溫的變化

主汽流量在185t/h左右，鍋爐的主汽溫度在524～537℃之間。高過(guò)的最高壁溫溫度為556.003℃，沒(méi)有使用二級(jí)減溫水，沒(méi)有超溫現(xiàn)象（報(bào)警溫度574℃）。屏過(guò)的最高壁溫溫度為479.673℃,采用一級(jí)減溫器進(jìn)行控制，沒(méi)有超溫現(xiàn)象（報(bào)警溫度550℃）。低溫過(guò)熱器的最高壁溫溫度為498.71℃，接近報(bào)警溫度（報(bào)警溫度500℃）。高過(guò)壁溫和屏過(guò)壁溫遠(yuǎn)低于報(bào)警值，且可用減溫水進(jìn)行控制，低溫過(guò)熱器壁溫接近報(bào)警值，采用煙氣側(cè)進(jìn)行調(diào)控的余地較小。40%BMCR負(fù)荷時(shí)

爐膛內(nèi)部煙氣溫度變化總給煤量為31.2t/h左右，投運(yùn)＃2、＃3、＃4、＃5給煤機(jī)，4臺(tái)給煤機(jī)出力分別為8.6t/h、7.6t/h、7.5t/h、8.5t/h，為均勻給煤方式。從爐膛內(nèi)部下層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為830.75℃,甲乙兩側(cè)平均煙氣溫度相差75.5℃，甲側(cè)前后相差73℃，煙氣溫度偏差較大。從爐膛內(nèi)部上層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為841℃，上層平均煙氣溫度比下層高10℃左右；甲乙兩側(cè)平均煙氣溫度相差66℃左右，甲側(cè)前后相差40℃，煙氣溫度偏差較大，但比下層要略好。40%BMCR負(fù)荷時(shí)

爐膛出口及分離器入口煙氣溫度爐膛甲側(cè)平均出口煙溫為782.2℃，爐膛乙側(cè)平均出口煙溫為873.0℃，乙側(cè)比甲側(cè)高出90.8℃，甲乙兩側(cè)煙溫偏差較大。甲側(cè)旋風(fēng)分離器入口平均煙氣溫度為854.0℃，乙側(cè)旋風(fēng)分離器入口平均煙氣溫度為876.6℃，乙側(cè)比甲側(cè)高出22.6℃，甲乙兩側(cè)偏差不大。甲側(cè)旋風(fēng)分離器平均循環(huán)灰溫度為763.4℃，乙側(cè)旋風(fēng)分離器平均循環(huán)灰溫度為832.8℃，乙側(cè)比甲側(cè)高出69.4℃，甲乙兩側(cè)灰溫偏差較大。40%BMCR負(fù)荷時(shí)

爐膛尾部煙氣溫度變化在高溫過(guò)熱器入口的煙氣溫度還有一定的偏差，乙側(cè)平均煙氣溫度比甲側(cè)平均煙氣溫度偏高37.7℃；但經(jīng)過(guò)高溫過(guò)熱器后的煙氣溫度偏被消除，高溫過(guò)熱器出口甲乙兩側(cè)的平均煙氣溫度分別為536.3℃和538.0℃。低溫過(guò)熱器出口甲乙兩側(cè)平均煙氣溫度為442.6℃和456.5℃。省煤器出口甲乙兩側(cè)平均煙氣溫度為182.1℃和179.5℃?？諝忸A(yù)熱器出口的甲乙兩側(cè)平均排煙溫度為112℃和120℃。40%BMCR負(fù)荷時(shí)

水冷風(fēng)室壓力和布風(fēng)板壓力甲乙兩側(cè)的水冷風(fēng)室壓力基本一致，在該負(fù)荷下的水冷風(fēng)室平均風(fēng)壓為9.2KPa左右，穩(wěn)定性較好。甲側(cè)布風(fēng)板的平均床壓為5.6KPa（相當(dāng)靜止料層厚度為620mm），乙側(cè)布風(fēng)板的平均床壓為7.4KPa（相當(dāng)靜止料層厚度為800mm），兩側(cè)平均床壓偏差較大，同時(shí)床壓本身的波動(dòng)也較大。平均爐內(nèi)相當(dāng)靜止料層厚度約為710mm左右。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

主蒸汽參數(shù)、床溫及給煤量

平均主蒸汽流量為444.0t/h左右，鍋爐平均燃煤量為64.3t/h左右，機(jī)組負(fù)荷在115MW左右。爐膛平均上床溫為906.0℃左右，平均下床溫為897.1℃,爐膛布風(fēng)板上下的床溫比較接近，偏差只有9℃左右。鍋爐的平均主汽溫度在530.8℃左右，平均主汽壓力在8.6MPa左右（汽機(jī)要求），主汽參數(shù)比較穩(wěn)定，但主汽溫度略偏低。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

一、二次風(fēng)量、氧量和床溫

爐膛平均上床溫為906.0℃左右，平均下床溫為897.1℃,平均一次風(fēng)流化風(fēng)量在278000Nm3/h左右，平均燃煤量在64.3t/h左右，平均床溫變化率基本控制在0.9℃/min之內(nèi)，平均二次風(fēng)量維持在91295Nm3/h，爐膛平均出口氧量在3.8%左右。爐膛床溫發(fā)生了一次波動(dòng)，最高床溫大約升高了10℃左右。在保持一次風(fēng)流化風(fēng)量不變的情況下，通過(guò)調(diào)節(jié)給煤量來(lái)降低床溫，給煤量最大變化了5.5t/h，大約通過(guò)11分鐘的時(shí)間，床溫得到恢復(fù)。期間主蒸汽流量未發(fā)生變化，床溫變化率最大達(dá)到了±2℃/min左右。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

過(guò)熱器壁溫

在該負(fù)荷下高過(guò)的最高壁溫溫度為581.8℃（設(shè)計(jì)報(bào)警溫度574℃），略發(fā)生超溫現(xiàn)象，主要是運(yùn)行控制原因造成的，主汽溫度最高達(dá)到541.2℃,增大二級(jí)減溫水后可將壁溫控制在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)。屏過(guò)的最高壁溫為489.1℃（設(shè)計(jì)報(bào)警溫度550℃）,采用一級(jí)減溫器進(jìn)行控制，沒(méi)有超溫現(xiàn)象。低溫過(guò)熱器的最高壁溫為456.3℃（設(shè)計(jì)報(bào)警溫度500℃），沒(méi)有超溫現(xiàn)象。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

內(nèi)部煙氣溫度從爐膛內(nèi)部下層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為886.05℃，比爐膛布風(fēng)板上層溫度偏低15.95℃；該層煙氣溫度較為平均，前后左右均相差不大。從爐膛內(nèi)部上層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為911.7℃，比爐膛布風(fēng)板上層溫度高5.7℃；該層煙氣溫度相當(dāng)平均，前后左右溫度場(chǎng)均勻性較好。床溫波動(dòng)對(duì)爐膛內(nèi)部的上下層均有影響。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

爐膛出口及分離器入口煙氣溫度

總爐膛出口及分離器入口的煙氣溫度均勻性和穩(wěn)定性均較好。甲側(cè)旋風(fēng)分離器平均循環(huán)灰溫度為902.7℃，乙側(cè)旋風(fēng)分離器平均循環(huán)灰溫度為921.0℃，乙側(cè)比甲側(cè)高出18.3℃，甲乙兩側(cè)灰溫偏差不大。分離器部位的灰溫經(jīng)過(guò)分離器受熱面的吸熱后溫度略有下降。床溫波動(dòng)對(duì)爐膛出口煙氣溫度有影響，但影響程度不大。爐膛出口平均煙氣溫度比設(shè)計(jì)值（884℃）高32.15℃，分離器入口平均煙氣溫度比設(shè)計(jì)值（884℃）高41℃。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

爐膛尾部煙氣溫度

高溫過(guò)熱器入口平均煙氣溫度比設(shè)計(jì)值（815℃）要偏低17.1℃。床溫的波動(dòng)對(duì)該部位的溫度影響很小。高溫過(guò)熱器出口平均煙氣溫度比設(shè)計(jì)值（656℃）要偏低26.35℃，高溫過(guò)熱器的煙氣溫降比設(shè)計(jì)值159℃高5.9℃，主蒸汽溫度能夠滿足設(shè)計(jì)要求。爐膛溫度的波動(dòng)對(duì)該部位無(wú)影響。低溫過(guò)熱器的出口平均煙氣溫度487.65℃與設(shè)計(jì)值（486℃）相當(dāng)，但低溫過(guò)熱器入口煙氣溫度與設(shè)計(jì)值647℃相比偏低了17.35℃，低溫過(guò)熱器的煙氣溫降為142℃比設(shè)計(jì)值（161℃）低19℃。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

水冷風(fēng)室壓力和布風(fēng)板壓力

水冷風(fēng)室平均風(fēng)壓為12.5KPa左右，穩(wěn)定性較好，并隨一次風(fēng)流化風(fēng)量的變化而變化。甲側(cè)布風(fēng)板的平均床壓為4.8KPa（相當(dāng)靜止料層厚度為539.3mm），乙側(cè)布風(fēng)板的平均床壓為7.5KPa（相當(dāng)靜止料層厚度為819.3mm），兩側(cè)床壓偏差較大(不排除測(cè)點(diǎn)本身的問(wèn)題)，但床壓本身的波動(dòng)較小。平均爐內(nèi)相對(duì)靜止料層厚度約為679.3mm左右，屬正常料層厚度。隨給煤量的增加，一次風(fēng)流化風(fēng)量也相應(yīng)增加，床壓隨給煤量一次風(fēng)流化風(fēng)量略有變化但變化不明顯。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況#1和＃2一次風(fēng)機(jī)的平均風(fēng)門開度分別為55.4％和54.5％平均電流分別為135.4A和139.8A（額定值156.3A）。風(fēng)機(jī)出口平均風(fēng)壓為17.4KPa和17.7KPa(設(shè)計(jì)值為23KPa)。風(fēng)機(jī)入口平均流量分別為206639Nm3/h和197409.9Nm3/h(189860Nm3/h)。一次風(fēng)機(jī)的流量已超過(guò)設(shè)計(jì)流量，但因風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓沒(méi)有達(dá)到設(shè)計(jì)值，且風(fēng)機(jī)電流和風(fēng)門開度都有一定的余度，所以一次風(fēng)機(jī)的流量出力還具有裕量。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

二次風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況#1和＃2一次風(fēng)機(jī)的平均風(fēng)門開度分別為54.5％和47.95％。平均電流分別為33.6A和31.0A（額定值為41.2A）。風(fēng)機(jī)出口平均風(fēng)壓為13.9KPa和14.1KPa(設(shè)計(jì)值為10.87KPa)。風(fēng)機(jī)入口平均流量分別為47921Nm3/h和43374Nm3/h(設(shè)計(jì)值為58650Nm3/h)。二次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓已經(jīng)超過(guò)到設(shè)計(jì)值，盡管二次風(fēng)機(jī)的流量沒(méi)有達(dá)到設(shè)計(jì)流量，且風(fēng)機(jī)電流和風(fēng)門開度都有一定的余度，但二次風(fēng)機(jī)的出力裕量不大。二次風(fēng)機(jī)的風(fēng)門開度變化了1％左右，二次風(fēng)總量降低了12000Nm3/h左右,＃1風(fēng)機(jī)電流變化了2A，＃2風(fēng)機(jī)電流變化了5A，風(fēng)機(jī)本身的調(diào)節(jié)性能不是太好，原因有待進(jìn)一步分析。二次風(fēng)量降低的原因是因?yàn)橐淮物L(fēng)量增加的緣故。100%BMCR負(fù)荷時(shí)

引風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況＃1、＃2引風(fēng)機(jī)的平均風(fēng)門開度分別為92.7％和98.6％。平均電流為92.8A和98.8A（額定電流為128.2A）。入口平均壓力為-5.86KPa和-6.02KPa（設(shè)計(jì)風(fēng)壓為5.6KPa）。因?yàn)橐L(fēng)機(jī)的風(fēng)門已經(jīng)幾乎開展，風(fēng)機(jī)入口壓力已經(jīng)超過(guò)設(shè)計(jì)風(fēng)壓，盡管風(fēng)機(jī)的電流還有一定的裕度，但風(fēng)機(jī)已經(jīng)沒(méi)有調(diào)整余地，如果煤質(zhì)變差時(shí)，鍋爐只能降負(fù)荷運(yùn)行。冷渣器間斷排渣時(shí)

冷渣器的床溫及風(fēng)溫變化

各床溫隨進(jìn)渣溫度的變化而變化，當(dāng)進(jìn)渣量過(guò)大時(shí)容易造成選擇室的結(jié)焦和冷渣器排渣溫度過(guò)高。選擇室的結(jié)焦與渣的過(guò)量堆積有關(guān)系，大量高溫渣的進(jìn)入使流化發(fā)生困難，未燃盡碳極易在冷卻風(fēng)作用下發(fā)生再燃而結(jié)焦，當(dāng)渣塊過(guò)大時(shí)造成過(guò)渣孔的堵塞而導(dǎo)致冷渣器的停用。當(dāng)排渣溫度過(guò)高時(shí)（應(yīng)控制在250℃以下）受到底渣輸送系統(tǒng)的限制也要求冷渣器停用，待渣冷卻后再用。冷渣器間斷排渣

輸渣風(fēng)參數(shù)對(duì)進(jìn)渣溫度等的影響

隨輸渣風(fēng)門開度的變化，輸渣風(fēng)壓發(fā)生變化，當(dāng)輸渣分壓足夠大時(shí)，爐膛向冷渣器排渣，進(jìn)渣溫度升高。進(jìn)渣溫度的變化滯后于輸渣風(fēng)壓的變化。選擇室的回風(fēng)溫度也隨進(jìn)渣溫度的變化而變化，但其波動(dòng)幅度較小，最低溫度為722.4℃，最高溫度為855.1℃。冷卻室的回風(fēng)溫度也隨進(jìn)渣溫度的變化而變化，其波動(dòng)相對(duì)較大，最低溫度為216.5℃，最高溫度為330.7℃。冷渣器間斷排渣

冷渣器布風(fēng)板風(fēng)壓和風(fēng)室風(fēng)壓

選擇室和冷卻1室的風(fēng)室風(fēng)壓相對(duì)波動(dòng)較小，特別是選擇室的風(fēng)壓比較穩(wěn)定，而冷卻2室和冷卻3室則受進(jìn)渣的影響而變化，波動(dòng)較大。冷渣器的布風(fēng)板壓力完全受到進(jìn)渣量的變化的影響，其波動(dòng)幅度較大。冷渣器間斷排渣

旋轉(zhuǎn)給料閥轉(zhuǎn)速、冷卻風(fēng)量和冷卻風(fēng)門開度

根據(jù)渣量情況調(diào)整旋轉(zhuǎn)給料閥的轉(zhuǎn)速。選擇室冷卻風(fēng)流量變化更多受到進(jìn)渣量影響，隨進(jìn)渣量的變化而發(fā)生波動(dòng)，但風(fēng)量的變化卻沒(méi)有風(fēng)門波動(dòng)的大。冷卻1室的冷卻風(fēng)量也與選擇室類似。冷卻2室和冷卻3室的冷卻風(fēng)量主要隨風(fēng)門開度的變化而發(fā)生小幅變化，總體較為穩(wěn)定?？傮w上看，由于進(jìn)渣量沒(méi)有得到有效的控制，造成冷渣器的投停受到排渣溫度的限制而只能進(jìn)行間斷運(yùn)行。當(dāng)選擇室渣量過(guò)大時(shí)，冷渣器的冷卻風(fēng)量不足以將過(guò)量的渣冷卻到需要的排渣溫度以下，并有時(shí)造成冷渣器的淤塞和結(jié)渣堵塞，是冷渣器不能長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行的主要癥結(jié)。冷渣器連續(xù)排渣時(shí)

冷渣器的風(fēng)室及布風(fēng)板風(fēng)壓輸渣風(fēng)壓在6.36KPa左右時(shí)，爐膛向乙后冷渣器的排渣量得到了有效的控制。選擇室、冷卻1室、冷卻2室布風(fēng)板壓力的平均值分別為：5.3KPa、5.5KPa、5.8KPa；冷卻3室的布風(fēng)板壓力也較為穩(wěn)定，其平均值為2.03KPa。選擇室和冷卻1室的風(fēng)室風(fēng)壓基本保持一致，其平均值分別為14.6KPa和14.8KPa，維持較為穩(wěn)定；冷卻2室和冷卻3室的風(fēng)室風(fēng)壓基本保持一致，其平均值分別為16.9KPa和16.7KPa，維持較為穩(wěn)定。冷渣器連續(xù)排渣時(shí)

冷渣器的床溫及排渣閥轉(zhuǎn)速在進(jìn)渣量得到有效控制后，冷渣器的進(jìn)渣溫度較為平穩(wěn)，其平均溫度為819.2℃(此時(shí)鍋爐布風(fēng)板的平均床溫在869℃)。旋轉(zhuǎn)給料閥的轉(zhuǎn)速先是維持在546rpm，后調(diào)整到612rpm，基本保持了排渣的連續(xù)與通暢。選擇室的床溫穩(wěn)中有升，但最終得到了控制，其平均溫度為748.4℃(設(shè)計(jì)值為877℃)；冷卻1室的溫度曲線較為平穩(wěn)，平均床溫是375.5℃(設(shè)計(jì)值為490℃)；冷卻2室的溫度平穩(wěn)中略有升高，平均床溫是181.2℃(設(shè)計(jì)值為268℃)；冷卻3室的溫度曲線平穩(wěn)中略有升高，但最終得到控制，其平均床溫分別是是227.8℃和276.3℃（設(shè)計(jì)值為144℃）；排渣口溫度為135.4℃。冷渣器連續(xù)排渣時(shí)

冷渣器排渣溫度及灰渣比例從床溫?cái)?shù)值上看，選擇室、冷卻1室、冷卻2室的溫度均比設(shè)計(jì)值低，而冷卻3室的溫度卻比設(shè)計(jì)值高，但最終的排渣管的排渣溫度是低于排渣溫度的。在實(shí)際控制中，我們按照排渣管的排渣溫度作為控制參數(shù)進(jìn)行冷渣器排渣溫度的控制。通過(guò)試驗(yàn)得到在410t/h左右負(fù)荷時(shí)的灰渣比例為5:5左右。冷渣器間斷排渣

冷渣器的冷卻風(fēng)量

冷渣器的各風(fēng)量曲線波動(dòng)較少，但在后期受到一次風(fēng)機(jī)風(fēng)量變化的影響各風(fēng)量均有一定程度的下降，并使得冷渣器的床溫有一定程度的上升。選擇室的平均風(fēng)量為1543.4Nm3/h，風(fēng)量改變前的平均值為1627Nm3/h；冷卻1室的平均風(fēng)量為2035.9Nm3/h，風(fēng)量改變前的平均值為2098Nm3/h；冷卻2室的平均風(fēng)量為4064.8Nm3/h，風(fēng)量改變前的平均值為4078Nm3/h；冷卻3室的平均風(fēng)量為4558.9Nm3/h，風(fēng)量改變前的平均值為4689.9Nm3/h。滿負(fù)荷時(shí)鍋爐的一次流化風(fēng)的比例

在鍋爐滿負(fù)荷時(shí)的平均一次風(fēng)流化風(fēng)量為278000Nm3/h，一次風(fēng)機(jī)的總送風(fēng)量為404048.9Nm3/h，二次風(fēng)機(jī)總送風(fēng)量為91295Nm3/h。故一次風(fēng)流化風(fēng)的比例為56.1％（設(shè)計(jì)值為55％）。450t/hCFB鍋爐在河北的應(yīng)用研究國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐主要系統(tǒng)介紹

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的烘爐技術(shù)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的冷態(tài)試驗(yàn)

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐的啟動(dòng)和運(yùn)行

國(guó)產(chǎn)化大型CFB鍋爐負(fù)荷特性

大型CFB鍋爐設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行問(wèn)題探討

結(jié)論和建議

大型CFB鍋爐存在的主要問(wèn)題設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題

制造上存在的問(wèn)題安裝及設(shè)備選型上存在的問(wèn)題

設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題（1）鍋爐爐膛布風(fēng)板漏渣問(wèn)題

東方鍋爐廠生產(chǎn)的450t/hCFB鍋爐和410t/hCFB鍋爐爐膛布風(fēng)板均存在漏料問(wèn)題，在冷態(tài)和停用床下油槍前爐膛布風(fēng)板不漏料，漏料發(fā)生在鍋爐帶上一定負(fù)荷且床下油槍停用后，漏渣的部位在靠近后墻的回料中心附近。大量的漏渣將導(dǎo)致水冷風(fēng)室的堵塞并使水冷風(fēng)室磨損嚴(yán)重，危及鍋爐的正常運(yùn)行。造成爐膛布風(fēng)板漏渣的原因可能為

①回料布置集中，局部的回料量偏大；

②布風(fēng)板阻力偏小；

③風(fēng)帽阻力不均。設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題（2）爐膛布風(fēng)板阻力偏小

盡管東方鍋爐廠的布風(fēng)板設(shè)計(jì)阻力值為5400Pa，但通過(guò)冷態(tài)實(shí)際測(cè)量后換算到設(shè)計(jì)狀態(tài)（一次風(fēng)溫度188℃，風(fēng)量為220900Nm3/h，水冷風(fēng)室壓力14.9KPa）的布風(fēng)板阻力大約為3000Pa左右（用右側(cè)公式計(jì)算），布風(fēng)板的阻力偏小。由于鍋爐采用風(fēng)道內(nèi)置點(diǎn)火燃燒器、水冷風(fēng)箱和具導(dǎo)向噴嘴的水冷布風(fēng)板，一次風(fēng)從水冷風(fēng)箱底部給入，故要求布風(fēng)板阻力較大，而布風(fēng)板阻力小對(duì)均勻布風(fēng)和床料的穩(wěn)定流化不利，并有可能導(dǎo)致鍋爐的漏渣現(xiàn)象。設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題（3）耐火材料方面存在的問(wèn)題床下點(diǎn)火風(fēng)道、水冷風(fēng)室、冷渣器等部位的頂部設(shè)計(jì)不合理按現(xiàn)有的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工，一方面這些部位的掛釘不足，不能保證耐火材料的緊密固定；另一方面這些部位的施工比較難，不能保證耐火材料填實(shí)和充滿。這是設(shè)計(jì)上造成耐火材料的脫落原因之一。J閥回料口及立管部位的銜接存在問(wèn)題在J閥回料口與爐膛的銜接、分離器與回料立管的銜接等處不同耐火材料之間的銜接考慮不足，使不同材料之間因膨脹性能不一致而造成脫落。耐火材料的施工工藝及養(yǎng)護(hù)工藝考慮欠周沒(méi)有從設(shè)計(jì)角度提出對(duì)耐火材料的施工工藝要求、各部位耐火材料的養(yǎng)護(hù)注意事項(xiàng)等。設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題（4）冷渣器的水冷系統(tǒng)結(jié)構(gòu)不合理現(xiàn)在冷渣器的水冷卻部分是省煤器的一部分，屬高壓管道。冷渣器內(nèi)的渣粒較粗，流化風(fēng)速較高，容易造成受熱面的磨損。而冷渣器內(nèi)的受熱面一旦發(fā)生泄漏，現(xiàn)有的結(jié)構(gòu)布置只能將該冷渣器停用，并將所有管子割斷后才能抽出檢修。且當(dāng)渣量較大時(shí)，容易使省煤器出口水產(chǎn)生汽化。對(duì)渣的冷卻效果有限。建議采用低壓低溫冷卻介質(zhì)，以增加冷渣器的冷渣能力，并改變冷渣器水冷卻系統(tǒng)的進(jìn)出水位置以利于檢修方便。設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題（5）冷渣器的噴水系統(tǒng)設(shè)置不合理現(xiàn)有的冷渣器中為了防止冷渣器出現(xiàn)超溫結(jié)焦現(xiàn)象，設(shè)置了一套噴水系統(tǒng)，用于事故狀態(tài)下使用。但此套系統(tǒng)的使用容易造成旋轉(zhuǎn)給料閥的堵塞，并易使底渣輸送系統(tǒng)輸渣困難。建議在運(yùn)行中不要使用該套系統(tǒng)，而通過(guò)運(yùn)行中的積極調(diào)控來(lái)保證不發(fā)生超溫現(xiàn)象，即使發(fā)生了超溫也可通過(guò)暫時(shí)停用冷渣器的方式進(jìn)行處理。設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題（6）爐膛內(nèi)和冷渣器內(nèi)的多種風(fēng)帽阻力不匹配爐膛內(nèi)的“7”字型風(fēng)帽和“T”型風(fēng)帽的阻力設(shè)計(jì)匹配不好，造成“T”型風(fēng)帽流化風(fēng)速偏低。冷渣器內(nèi)的“7”字型風(fēng)帽和蘑菇頭風(fēng)帽的阻力匹配不好，造成蘑菇頭風(fēng)帽流化風(fēng)速偏低，冷渣器的邊緣流化較差或不流化。設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題（7）爐膛向冷渣器排渣的排渣管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理目前該結(jié)構(gòu)的排渣管中風(fēng)帽易磨損，磨損后無(wú)法進(jìn)行維修，且保溫材料的敷設(shè)困難；建議改變結(jié)構(gòu)。設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題（8）鍋爐排煙溫度較高，吹灰器吹灰效果欠佳從鍋爐第一次帶滿負(fù)荷開始其排煙溫度就在140℃以上，隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)鍋爐排煙溫度持續(xù)升高，投運(yùn)兩個(gè)月后排煙溫度升到180℃左右。導(dǎo)致這一結(jié)果的原因，首先是是布置在鍋爐尾部受熱面的超聲波吹灰器的吹灰效果欠佳，聚積在尾部受熱面上的飛灰得不到徹底地清除，使受熱面的換熱能力下降。排煙溫度偏高的其他可能原因：

⑴冷渣器的設(shè)計(jì)溫升為3℃，但實(shí)際溫升可能達(dá)到了10℃；

⑵當(dāng)冷渣器的冷卻用冷風(fēng)用量增多，將導(dǎo)致通過(guò)空氣預(yù)熱器的空氣流量減少，使得排煙溫度上升；

⑶當(dāng)燃燒煙氣量增加時(shí)，將導(dǎo)致排煙溫度上升。設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題（9）爐膛出口水平煙道內(nèi)積灰嚴(yán)重爐膛兩側(cè)出口到旋風(fēng)分離器的水平煙道內(nèi)堆積了高度超過(guò)1m的飛灰，無(wú)形之中將煙道內(nèi)的阻力增大了很多，其作用相當(dāng)于關(guān)小了引風(fēng)機(jī)的入口擋板。對(duì)于爐膛出口水平煙道嚴(yán)重的積灰問(wèn)題，目前還沒(méi)有可行的解決方案，只有在每次停爐時(shí)對(duì)此進(jìn)行清理。大型CFB鍋爐存在的主要問(wèn)題設(shè)計(jì)上存在的問(wèn)題

制造上存在的問(wèn)題安裝及設(shè)備選型上存在的問(wèn)題

制造上存在的