轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的分析

轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的分析第1頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

在高層建筑結(jié)構(gòu)的底部，當(dāng)上部樓層部分豎向構(gòu)件（剪力墻、框架柱）不能直接連續(xù)貫通落地時(shí)，應(yīng)設(shè)置結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，在結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層布置轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)件。當(dāng)高層建筑上部樓層豎向結(jié)構(gòu)體系與下部樓層差異較大，或者下部樓層豎向結(jié)構(gòu)軸線距離擴(kuò)大或上、下部結(jié)構(gòu)軸線錯(cuò)位時(shí)，就必須在結(jié)構(gòu)改變的樓層布置轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。第2頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

底部大空間部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，上部為剪力墻結(jié)構(gòu)，底部數(shù)層為落地剪力墻或筒體和支承上部剪力墻的框架組成的協(xié)同工作結(jié)構(gòu)體系。這種結(jié)構(gòu)類(lèi)型由于底部有較大空間，能適用于許多建筑功能的要求，廣泛用于底部是商店、餐廳、車(chē)庫(kù)、機(jī)房等用途，上部為住宅、公寓、飯店等高層建筑。第3頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型

高規(guī)10.1.2條文說(shuō)明，帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采用至少兩個(gè)不同力學(xué)模型的結(jié)構(gòu)分析軟件進(jìn)行整體計(jì)算。高規(guī)10.1.5條，復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)中的受力復(fù)雜部位，宜進(jìn)行應(yīng)力分析，并按應(yīng)力進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)校核。第4頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.1梁托柱的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)

這類(lèi)轉(zhuǎn)換層的計(jì)算模型，可以仍采用

桿模型。如結(jié)構(gòu)中較多軸線采用梁托柱的傳力形式，則該結(jié)構(gòu)也應(yīng)該定義為“復(fù)雜高層”，托柱梁應(yīng)按框支梁設(shè)計(jì)及構(gòu)造控制，當(dāng)轉(zhuǎn)換層在3層及3層以上時(shí)，框支柱的抗震等級(jí)應(yīng)提高1級(jí)；在特殊構(gòu)件定義中應(yīng)把與托柱梁相連的柱定義為框支柱，以便內(nèi)力調(diào)整。第5頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第6頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第7頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第8頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.2框支剪力墻轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)

高規(guī)10.2.10條，轉(zhuǎn)換層上部的豎向抗側(cè)力構(gòu)件（墻、柱）宜直接落在轉(zhuǎn)換層主結(jié)構(gòu)上。當(dāng)結(jié)構(gòu)豎向布置復(fù)雜，框支主梁承托剪力墻并承托轉(zhuǎn)換次梁及其上剪力墻時(shí)，應(yīng)進(jìn)行應(yīng)力分析，按應(yīng)力校核配筋，并加強(qiáng)配筋構(gòu)造措施。B級(jí)高度框支剪力墻高層建筑的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，不宜采用框支主、次梁方案。第9頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月框支剪力墻結(jié)構(gòu)宜采用墻元（殼元）模型，如SATWE、PMSAP等?？蛑辛旱臉?gòu)造應(yīng)按高規(guī)的相應(yīng)要求控制，如托梁上的洞口布置、托梁的腰筋配置等等；框支柱、托梁均應(yīng)在特殊構(gòu)件中單獨(dú)定義，否則程序不會(huì)按框支柱、托梁進(jìn)行設(shè)計(jì)控制?？梢杂肍EQ對(duì)主梁托墻的框支榀進(jìn)行二次應(yīng)力分析，F(xiàn)EQ可以按高規(guī)的要求進(jìn)行加強(qiáng)部位的應(yīng)力配筋。次梁托墻的轉(zhuǎn)換榀則無(wú)法進(jìn)行平面應(yīng)力分析。第10頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第11頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第12頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第13頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第14頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第15頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第16頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第17頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第18頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月“高規(guī)”10.2.1條，非抗震設(shè)計(jì)和6度抗震設(shè)計(jì)可采用；7、8度抗震設(shè)計(jì)的地下室轉(zhuǎn)換構(gòu)件可采用厚板。厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，目前缺乏完善的分析方法，應(yīng)盡量避免采用。整體計(jì)算時(shí)厚板一定要考慮厚板面外的變形，這樣才能把上部結(jié)構(gòu)、厚板、下部結(jié)構(gòu)的變形、傳力等計(jì)算合理，由于厚板上下傳力的特殊性，厚板面外變形的正確考慮，決定了計(jì)算結(jié)果的正確性。厚板平面內(nèi)可以按無(wú)限剛考慮。1.3厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)

第19頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月在用SATWE、PMSAP進(jìn)行結(jié)構(gòu)的整體分析時(shí)，應(yīng)使厚板上下結(jié)構(gòu)的軸線在厚板這層同時(shí)畫(huà)出，并在軸線上布置100*100的虛梁，當(dāng)虛梁所圍成的房間較大時(shí)還應(yīng)增加虛梁，人工地細(xì)分厚板單元。最后在分析時(shí)厚板必須定義為彈性樓板（可以用“彈性板3”面內(nèi)無(wú)限剛，面外有剛度）。此外厚板本身的細(xì)部分析，可以借助二次分析程序SLABCAD完成，其中板的配筋、沖切、應(yīng)力驗(yàn)算等均包含在內(nèi)。第20頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月SATWE厚板的分析與結(jié)構(gòu)整體分析是分開(kāi)的，在整體分析中考慮板的變形是為了結(jié)構(gòu)中除厚板以外構(gòu)件分析的準(zhǔn)確性。PMSAP則是板與其它構(gòu)件一起分析、配筋。支撐厚板的柱均應(yīng)定義為框支柱。第21頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.4超大梁轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)

一般這種超大梁占有一層的高度（剪力墻），分析模型與構(gòu)件的配筋模型難以統(tǒng)一，所以采用兩次分析用不同的計(jì)算模型來(lái)分別解決。1）

梁所在的一層仍按一層結(jié)構(gòu)輸入，大梁按剪力墻定義，此時(shí)可以正確分析整體結(jié)構(gòu)及構(gòu)件內(nèi)力，除大梁（用剪力墻輸入）的配筋不能用以外，其余構(gòu)件的配筋均能參考采用；第22頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2）

把大梁作為一層輸入，即兩層合并為一層，大梁則按梁定義，層高為兩層之和，這種計(jì)算模型僅用于考察、計(jì)算大托梁受力、配筋，其余構(gòu)件及結(jié)構(gòu)整體分析的結(jié)果可以不用。層高的增加使柱的計(jì)算長(zhǎng)度增加，此時(shí)程序自動(dòng)考慮柱上端的剛域，亦使結(jié)構(gòu)分析準(zhǔn)確。也可以用FEQ進(jìn)行二次分析。第23頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1.5桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)

桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可由SATWE、TAT、PMSAP輸入計(jì)算，其分析的關(guān)鍵是桁架上、下層弦桿的軸力，所以在分析時(shí)一定要把上、下弦桿層的樓板定義成彈性樓板6或彈性膜，以便計(jì)算出上、下弦桿的軸力。當(dāng)斜腹桿的布置比較簡(jiǎn)單，只與上、下樓層節(jié)點(diǎn)相連，則用SATWE、TAT計(jì)算沒(méi)有問(wèn)題；如果斜腹桿布置復(fù)雜，用SATWE、TAT計(jì)算時(shí)就需要簡(jiǎn)化。復(fù)雜連接的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可以用SPASCAD建模，PMSAP計(jì)算。第24頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)控制

2.1總體要求的條文規(guī)定及軟件操作高規(guī)條文：1）表4.2.2-1和表4.2.2—1關(guān)于A、B級(jí)最大適用高度的規(guī)定；2）第10.2.2條8度不宜超過(guò)3層；7度不宜超過(guò)5層；框支層層數(shù)規(guī)定；3）第10.1.2條9度抗震設(shè)計(jì)，不應(yīng)采用帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)；4）按表4.8.2和表4.8.3，正確填寫(xiě)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級(jí)；5）第10.2.3條，底部帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)布置有關(guān)規(guī)定。

第25頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月設(shè)定‘底部帶轉(zhuǎn)換層高層

建筑結(jié)構(gòu)’

注意：SATWE、TAT和PMSAP目前將‘底部帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)’包含在‘復(fù)雜高層結(jié)構(gòu)’中，沒(méi)有細(xì)分。l

SATWE①

進(jìn)入菜單《1.接PM生成SATWE數(shù)據(jù)》→《1.分析與設(shè)計(jì)參數(shù)補(bǔ)充定義》→《總信息》。②

在‘結(jié)構(gòu)體系’框中選取‘復(fù)雜高層結(jié)構(gòu)’即可。

在‘轉(zhuǎn)換層所在層號(hào)’項(xiàng)內(nèi)轉(zhuǎn)換層填入所在的結(jié)構(gòu)自然層號(hào)。若有地下室則包括地下室層號(hào)在內(nèi)。第26頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第27頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月設(shè)定‘框架、剪力墻的抗震等級(jí)’

l

SATWE①

進(jìn)入菜單《1.接PM生成SATWE數(shù)據(jù)》→《1.分析與設(shè)計(jì)參數(shù)補(bǔ)充定義》→《地震信息》。②

在‘框架抗震等級(jí)’項(xiàng)內(nèi)選擇抗震等級(jí)。③

在‘剪力墻抗震等級(jí)’項(xiàng)內(nèi)選擇抗震等級(jí)。第28頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第29頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月關(guān)聯(lián)操作：

抗震等級(jí)：用戶(hù)若要細(xì)調(diào)每根構(gòu)件的抗震等級(jí)可進(jìn)行此項(xiàng)操作。經(jīng)此操作后的構(gòu)件抗震等級(jí)不會(huì)再自動(dòng)提高。計(jì)算軟件，對(duì)以上內(nèi)容不進(jìn)行檢查和糾錯(cuò)。

第30頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.2剛度控制及軟件輸出

1）位移比周期比高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移，A、B級(jí)高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；

A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍，B級(jí)高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.4倍。第31頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt與平動(dòng)為主的第一周期T1之比，A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于0.9；B級(jí)高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。這是一般高層建筑結(jié)構(gòu)，要滿(mǎn)足的；帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)也是如此。第32頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2）轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比高規(guī)的10.2.3條2款，轉(zhuǎn)換上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比的計(jì)算和限值，應(yīng)符合附錄E的規(guī)定。結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件，按附錄E的計(jì)算方法，計(jì)算了側(cè)剛比。高規(guī)附錄E中E.0.1是針對(duì)轉(zhuǎn)換層位于1層的，采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剪切剛度比算法，

宜為1，限制非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于3，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于2。

第33頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月E.0.2是針對(duì)轉(zhuǎn)換層位置大于1層的，采用轉(zhuǎn)換層的上部結(jié)構(gòu)與帶轉(zhuǎn)換層的下層結(jié)構(gòu)等效側(cè)向剛度比算法，

宜為1，限制非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于2，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于1.3。當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上時(shí)轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的60%。

第34頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月上機(jī)操作：三種計(jì)算層側(cè)向剛度的方法方法1--高規(guī)附錄E.0.1的剪切剛度：Ki=GiAi/hi，適用于轉(zhuǎn)換層位于1層的剛度突變的控制；

方法2--高規(guī)附錄E.0.2的方法剪彎剛度：Ki=1

/Δi，適用于轉(zhuǎn)換層位置大于1層的剛度突變的控制；方法3--地震剪力與地震層間位移的比：Ki=Vi/ΔUi，適用于轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上時(shí)轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的60%的控制。

第35頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

轉(zhuǎn)換層位于1層時(shí)用戶(hù)應(yīng)該采用‘剪切剛度’方法計(jì)算層剛度，

當(dāng)轉(zhuǎn)換層位置大于1層用戶(hù)應(yīng)該采用‘剪彎剛度’方法計(jì)算層剛度，

轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上時(shí)用戶(hù)還要采用‘地震剪力與地震層間位移的比’方法再計(jì)算一次層剛度，從而進(jìn)行轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的60%的下限控制。目前程序未輸出超下限的警告提示。第36頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上的結(jié)構(gòu)要計(jì)算兩次，才能正確地做好轉(zhuǎn)換層上、下剛度突變的控制。結(jié)果說(shuō)明：SATWE可在WMASS.OUT文件中查看

第37頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月==================================================高位轉(zhuǎn)換時(shí)轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比==================================================轉(zhuǎn)換層所在層號(hào)=3轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)起止層號(hào)及高度=1，3，10.10轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)起止層號(hào)及高度=4，6，8.10

X方向下部剛度=0.2353E+08，X方向上部剛度=0.2769E+08，X方向剛度比=0.9439

Y方向下部剛度=0.4338E+08，Y方向上部剛度=0.3284E+08，Y方向剛度比=0.6072第38頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.3剪力墻底部加強(qiáng)部位

高規(guī)的10.2.4條，剪力墻底部加強(qiáng)部位的高度可取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值。程序按此規(guī)定，自動(dòng)確定剪力墻底部加強(qiáng)部位，并執(zhí)行與之有關(guān)的相應(yīng)操作。第39頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月WMSS.OUT文件中有輸出：

剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)信息.................................剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)層數(shù)IWF=5剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)高度(m)Z_STRENGTHEN=22.90第40頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.4抗震等級(jí)

當(dāng)轉(zhuǎn)換層位置設(shè)置在3層或3層以上時(shí)，框支柱、位于底部加強(qiáng)部位的剪力墻抗震等級(jí)宜按表4.8.2和表4.8.3規(guī)定提高一級(jí)采用，已為特一級(jí)可不再提高。對(duì)凡是在整體結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)中定義的，程序自動(dòng)判斷，是否復(fù)雜高層，轉(zhuǎn)換層是否在3層及以上，而對(duì)框支柱，底部加強(qiáng)部位的剪力墻的抗震等級(jí)提高一級(jí)，對(duì)底部加強(qiáng)部位的不落地剪力墻的抗震等級(jí)不予提高；對(duì)于在“特殊構(gòu)件”菜單中另行改動(dòng)了抗震等級(jí)，則不做調(diào)整。最終調(diào)整的結(jié)果，可在配筋文件中看到，用戶(hù)可進(jìn)一步核實(shí)。第41頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.5薄弱樓層地震剪力放大

高規(guī)的10.2.6條，帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)，其薄弱層地震剪力應(yīng)按高規(guī)的5.1.14條規(guī)定乘以1.15增大系數(shù)。程序依據(jù)5.1.14條，檢查相鄰層剛度比，當(dāng)樓層抗側(cè)剛度小于其上層70%，或小于其上相鄰三層側(cè)向剛度平均值的80%，則將該樓層構(gòu)件的地震內(nèi)力乘以1.15。用戶(hù)可在WMASS.OUT、TAT-M.OUT文件中看到薄弱層信息。第42頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

轉(zhuǎn)換層是豎向抗側(cè)力構(gòu)件不連續(xù)貫通，按抗規(guī)表3.4.2--2，屬豎向不規(guī)則，該樓層地震剪力應(yīng)乘1.15增大系數(shù)。此項(xiàng)要點(diǎn)，軟件沒(méi)有自動(dòng)實(shí)現(xiàn)，用戶(hù)自行指定轉(zhuǎn)換層為薄弱層，以便程序?qū)υ搶拥牡卣鸺袅μ岣?。?3頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.6樓層最小地震剪力系數(shù)控制

高規(guī)的3.3.13條，水平地震作用計(jì)算時(shí)，結(jié)構(gòu)各樓層對(duì)應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)符合表3.3.13的要求。第44頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月樓層最小地震剪力控制（抗震規(guī)范5.2.5，高規(guī)3.3.13）

抗震驗(yàn)算時(shí)，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合下式要求∶

VEKi>λ(Gi+Gi+1+….+Gn)

式中VEki—第i層對(duì)應(yīng)于水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的樓層剪力；

λ---剪力系數(shù)，不應(yīng)小于下表規(guī)定的樓層最小地震剪力系數(shù)值，對(duì)于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，尚應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù)；

Gi---地震時(shí)結(jié)構(gòu)第i層的重力荷載代表值。

（結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值加可變荷載組合值）

第45頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月樓層最小地震剪力系數(shù)值類(lèi)別 7度 8度9度 扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯或 基本周期小于3.5s

0.016(0.024)0.032(0.048)0.064

基本周期大于5.0s

0.012(0.018)0.024(0.032)0.040

注∶1、基本周期介于3.5s和5s之間的結(jié)構(gòu)，可插入取值；2、括號(hào)內(nèi)數(shù)值分別用于設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。水平地震影響系數(shù)最大值αmax∶0.08（

0.12）0.16（0.24）0.32第46頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月程序給出一個(gè)控制開(kāi)關(guān)，由設(shè)計(jì)人員決定是否由程序自動(dòng)進(jìn)行調(diào)整。若選中∶由程序自動(dòng)進(jìn)行調(diào)整，則程序?qū)Y(jié)構(gòu)的每一層剪重比進(jìn)行判斷，若小于規(guī)范要求，則相應(yīng)放大該層的地震作用效應(yīng)。第47頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

當(dāng)結(jié)構(gòu)的地震作用不滿(mǎn)足規(guī)范要求的最小剪力系數(shù)時(shí)，首先要檢查采用振型分解反應(yīng)譜法選取的振型個(gè)數(shù)是否足夠多；即參與振動(dòng)的有效質(zhì)量是否滿(mǎn)足了大于90%的要求。不滿(mǎn)足此要求，可能是一些高振型的地震貢獻(xiàn)沒(méi)被計(jì)算在內(nèi)；還過(guò)少，則反映了結(jié)構(gòu)剛度和質(zhì)量可能存在不合理分布，嚴(yán)格來(lái)說(shuō)，需要調(diào)整結(jié)構(gòu)布置以使其滿(mǎn)足最小剪力系數(shù)要求。本參數(shù)打開(kāi)時(shí)程序自動(dòng)調(diào)整放大地震作用效應(yīng)以使其滿(mǎn)足最小剪力系數(shù)要求，此時(shí)用戶(hù)仍應(yīng)知道該結(jié)構(gòu)的方案可能是存在缺陷的。第48頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.7框剪結(jié)構(gòu)、框支結(jié)構(gòu)柱

地震剪力調(diào)整

框剪結(jié)構(gòu)的0.2Qo調(diào)整

框架部分的地震剪力，不應(yīng)小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的20%和按框—剪結(jié)構(gòu)分析的框架部分各樓層地震剪力中最大值1.5倍二者的較小值?？蛑е卣鹱饔孟碌膬?nèi)力調(diào)整

1）框支柱數(shù)目不多于10根時(shí):當(dāng)框支層為1—2層時(shí)各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的2%；2）當(dāng)框支層為3層及3層以上時(shí)，各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的3%。；第49頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3）框支柱數(shù)目多于10根時(shí)，當(dāng)框支層為1—2層時(shí)每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力20%；4）當(dāng)框支層為3層及3層以上時(shí)，每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力30%?？蛑е袅φ{(diào)整后，應(yīng)相應(yīng)調(diào)整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩。第50頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月框支柱地震軸力增大高規(guī)4.9.2、10.2.12條規(guī)定規(guī)定，框支柱在特一級(jí)、一、二級(jí)抗震時(shí)，地震作用產(chǎn)生的軸力分別乘以增大系數(shù)1.8、1.5、1.2。但在計(jì)算軸壓比時(shí)不考慮該增大系數(shù)?？蚣芰旱膹澗丶袅ATWE、TAT、PMSAP在執(zhí)行本條時(shí)，自動(dòng)對(duì)框支柱的彎矩剪力作調(diào)整，由于調(diào)整系數(shù)往往很大，為了避免異常情況，程序給出一個(gè)控制開(kāi)關(guān)，由設(shè)計(jì)人員決定是否對(duì)與框支柱相連的框架梁的彎矩剪力進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。第51頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整

第52頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月框架柱、框支柱設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整系數(shù)

框架柱、角柱和框支柱設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整框架柱、角柱和框支柱設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整第53頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一般剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整系數(shù)第54頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)剪力墻設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整系數(shù)第55頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月框架梁、連梁設(shè)計(jì)剪力調(diào)整系數(shù)第56頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月框支柱設(shè)計(jì)軸力調(diào)整工程例第57頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月工程例∶E169，22層，高度61.6m，底三層框支，上部19層剪力墻，7度。框支柱一級(jí)抗震?？蛑еS力調(diào)整系數(shù)1.5?？疾斓谌龑拥?5柱。

第三層(轉(zhuǎn)換層)平面第58頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三層框支柱（柱號(hào)15)標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力中的軸力-------------------------------------------------

N-C=15Node-i=463,Node-j=299,DL=3.700(m),Angle=0.000Shear-XShear-YAxialMx-BtmMy-BtmMx-TopMy-Top(1)-4.4-7.5161.3-6.9-4.520.811.8(2)-6.5-34.7-52.434.7-7.093.817.0(3)-2.4-1.785.71.3-2.45.26.6(4)-2.9-15.6-26.415.4-3.042.37.6(5)176.6-42.6-5148.032.1133.8125.5-519.6(6)34.7-4.8-1030.43.826.414.0-102.0------------------------------------------------

第59頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三層框支柱（第15柱）設(shè)計(jì)軸力(第28種組合)計(jì)算∶

1.2*(-5148.)+0.6*(-1030.4)+0.28*85.7+1.3*161.3*1.5=-6457.3第三層框支柱（第16柱）設(shè)計(jì)軸力(第40種組合)計(jì)算∶

1.0*(-4657.4)+0.5*(-798.8)+0.28*(-247.9)-1.3*(-468.2)*1.5=-4213.21.5系數(shù)只對(duì)地震作用產(chǎn)生的軸力進(jìn)行放大

第60頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月框支托梁設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整工程例第61頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月框支托梁彎矩、剪力調(diào)整工程例（第三層）第62頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

框支托梁地震剪力調(diào)整a、薄弱樓層1.15調(diào)整b、框剪0.2Q0調(diào)整c、高規(guī)10.2.6轉(zhuǎn)換構(gòu)件地震內(nèi)力（彎矩、剪力）增大1.8,1.5,1.25d、梁構(gòu)件剪力調(diào)整

本例中，第三層框支托梁地震剪力的調(diào)整系數(shù)如下∶

a、1.15；b、X向1.0，Y向1.0；c、1.5(一級(jí)抗震)；d、剪力調(diào)整1.3。第63頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第31梁剪力標(biāo)準(zhǔn)值∶（右端剪力）

N-B=31(Node-i=643,Node-j=644)DL=2.799(m)(1)63.6-74.9-49.50.05.40.00.00.0(2)-9.414.58.50.0-1.10.00.00.0(3)35.8-42.9-28.10.02.70.00.00.0(4)-5.78.65.10.0-0.60.00.00.0(5)570.1475.0376.2273.9167.958.2-55.0-171.9-292.40.0-266.6-277.0-287.4-297.8-308.1-318.5-328.9-339.3

-349.725.0(6)113.092.771.950.528.56.0-17.1-40.7-64.90.0-57.1-58.7-60.4-62.0-63.6-65.2-66.8-68.4

-70.04.7第64頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

剪力設(shè)計(jì)值、配箍Shear-509.-522.-536.-549.-562.-576.-589.-603.-616.Load(28)(28)(28)(28)(28)(28)(28)(28)(28)CaseAsv280.280.280.280.280.280.280.280.280.Rsv0.800.800.800.800.800.800.800.800.80梁右端剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算式∶（第28工況）

1.2*(-349.7)+0.6*(-70.)+(0.28*(-28.1)+1.3*(-49.5)*1.15*1.5)*1.3=-616.17

薄弱層增大托梁地震內(nèi)力增大梁剪力調(diào)整系數(shù)第65頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第39梁標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力∶（右端彎矩）

N-B=39(Node-i=470,Node-j=471)DL=2.950(m)(1)-11.3-152.7-48.60.0-1.40.00.00.0(2)11.816.22.80.03.20.00.00.0(3)-4.7-83.7-26.80.0-0.40.00.00.0(4)5.69.21.20.01.50.00.00.0(5)-73.2-8.951.6108.3161.2210.3255.6297.1334.80.0179.5169.2158.9148.6138.3128.0117.7107.497.13.2(6)-10.5-1.27.515.723.330.336.842.748.00.026.024.522.921.419.818.316.715.213.60.5第66頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

彎矩設(shè)計(jì)值、配筋N-B=39

(I=470,J=471)(1)B*H(mm)=350*1150Lb=2.95Cover=30Nf=1-I--1--2--3--4--5--6--7--J-+M0.60.178.293.404.509.610.706.796.(kNm)Load(0)(37)(29)(29)(29)(29)(29)(29)(29)CaseBtm1690.1373.1373.1373.1373.1415.1695.1961.2213.Ast%Steel0.420.340.340.340.340.350.420.490.55梁右端彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算式∶1.2*(334.8)+0.6*(48.0)-0.28*(-83.7)-1.3*(-152.7)*1.15*1.5=796.42

第67頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月剪力墻設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整工程例第68頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月工程例:DM_PS，36層，轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。底6層框支，設(shè)防烈度7度，二類(lèi)場(chǎng)地土。結(jié)構(gòu)總高114.1m,滿(mǎn)足B類(lèi)高度（120m）。

底部加強(qiáng)區(qū)，底下8層，剪力墻抗震等級(jí)特一級(jí)。第69頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第70頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第71頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

第7墻板，第28工況，1--6層設(shè)計(jì)彎矩。第72頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

第7墻板，第40工況，1--6層設(shè)計(jì)彎矩。第73頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第74頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

位于底部加強(qiáng)部位內(nèi)的非落地剪力墻的內(nèi)力調(diào)整，取非加強(qiáng)部位剪力墻調(diào)整系數(shù)進(jìn)行放大。在底部加強(qiáng)部位內(nèi)，墻體不連續(xù)，上層墻體找不到底部墻體彎矩設(shè)計(jì)值，取非加強(qiáng)部位剪力墻調(diào)整系數(shù)進(jìn)行放大。

第75頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第76頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月四、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的二次分析

4.1高精度平面有限元分析FEQFEQ主要針對(duì)框支剪力墻結(jié)構(gòu)中框支榀的二次分析，當(dāng)次梁承托剪力墻時(shí)，不能用FEQ分析。所以應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：（1）

只能分析主梁承托的框支榀；（2）

在截取計(jì)算榀時(shí)，最好全軸線截取，以減少與整體分析時(shí)的誤差；第77頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年