六西格瑪經(jīng)典案例課件

大家好大家好1部門:杭發(fā)公司鑄造廠項目負責人:丁樹良何帥偉王慧勇項目周期

:2009年6月--12月降低氣缸體水套芯磕碰傷率部門:杭發(fā)公司鑄造廠降低氣缸2

1.項目陳述:水套芯是影響發(fā)動機鑄件性能的關鍵砂芯，由于其具有薄壁、形狀復雜、易變形等特點，因此在生產(chǎn)、運輸過程中的磕碰傷就一直成為制約產(chǎn)能和質量的主要瓶頸，對后續(xù)的造型、澆注、鑄件的清理、機加工等工序以及鑄件質量和由此引起的發(fā)動機售后服務等都造成了很大的影響。采取有效手段迅速改進水套芯磕碰傷，對于提升發(fā)動機鑄件質量具有重要意義。

2.項目范圍:

3.現(xiàn)狀及目標:

項目授權書

項目編號:

項目名稱:降低氣缸體水套芯

磕碰傷率

部門:杭發(fā)公司鑄造廠

綠帶:丁樹良何帥偉王慧勇4.開始日期:2009年6月結束日期:

2009年12月1.項目陳述:項目授權書35.內部、外部顧客需求:

在氣缸體造型時，經(jīng)常發(fā)現(xiàn)水套芯有裂紋，涂料被部分擦落掉，嚴重者部分地方已擦落到砂子甚至導致砂芯的報廢等磕碰傷，必須經(jīng)現(xiàn)場修補才能使用。是延誤生產(chǎn)、引起鑄件發(fā)生鐵夾砂、粘砂、組織疏松、表面光潔度降低等缺陷的一個原因，影響后道工序直通率的主要原因。清理氣缸體時，經(jīng)常發(fā)現(xiàn)氣缸體水套底部有鐵夾砂缺陷存在，需多次返工才能清理干凈，清理不掉的將導致報廢，加重了清理工人的勞動強度以及人力、動力、機器設備等的浪費。對公司的鑄件質量、整體的發(fā)動機質量、產(chǎn)品的售后服務和聲譽等產(chǎn)生重要影響。項目授權書6.項目預計收益:

水套芯的磕碰傷率由破損率（12.5%）和缺陷率（87.5%）組成，破損直接導致水套芯的報廢，有缺陷的水套芯必須在造型前進行現(xiàn)場修補方可使用，但可能會引起鑄造缺陷，降低鑄件的鑄造質量。

A、硬性收益:

通過鑄造廠07、08年及09年1～5月份的氣缸體造型總數(shù)223254只，每月平均25個工作日測算出，日均需生產(chǎn)水套芯352個，氣缸體水套芯的破損率由12.5%降低至2%，減少水套芯的生產(chǎn)數(shù)為：352×(12.5-2)%×25×12＝11088（個/年）。每個水套芯的平均生產(chǎn)成本為32.58元。每年節(jié)約成本約：11088×32.58＝361247.04元。根據(jù)07、08年統(tǒng)計，由于水套芯鐵夾砂造成的氣缸體報廢數(shù)為813個，平均每年有407個，氣缸體鑄件單重268Kg，氣缸體商品價10900元/噸，扣除可回收材料費4500元/噸，則：407×0.268×(10900-4500)=698086.4元。故每年可節(jié)約：361247.04+698086.4=1059333.44元。B、軟性收益:氣缸體水套芯的缺陷率由87.5%降低至1%，可明顯提高水套芯在造型時的一次完好率，減少砂芯的現(xiàn)場修補及后續(xù)的造型、澆注、清理等工序的工時損失和動力、刀具、機器設備耗損等的浪費；對后面各工序的連續(xù)性生產(chǎn)提供了基本保障；同時，鑄件由于水套芯的磕碰傷所引起的鐵夾砂、粘砂、組織疏松等缺陷可得到顯著性的改善，對發(fā)動機的質量、公司的產(chǎn)品聲譽、售后服務等都會帶來巨大的無形收益。

7.團隊成員：5.內部、外部顧客需求:項目授權書6.項目預計收益:4D-1:項目選定D-2:與戰(zhàn)略關系D-3:顧客及CTQD-4:項目范圍D-5:Y及缺陷定義D-6:基線及目標陳述D-7:效果及成本預算D-8:人力組織D-9:推進計劃D階段目錄I

CADMD-1:項目選定D階段目錄ICADM5D-1:項目選定

根據(jù)公司反饋，5月31日，在我公司售后服務處，連續(xù)發(fā)生多起因氣缸體水道有鑄砂將水箱堵死，水箱散熱效果差，導致發(fā)動機高溫而要求更換發(fā)動機的嚴重事故，引起公司及分廠領導的高度重視：更換的發(fā)動機編號及客戶追償清單王總在現(xiàn)場給分廠領導的短信I

CADMD-1:項目選定根據(jù)公司反饋，5月31日，6制定對策D-1:項目選定

鑄造廠領導及時組織相關部門研究分析問題，決定成立項目改善小組，盡最大努力減少鑄件的粘砂等缺陷。I

CADM制定D-1:項目選定鑄造廠領導及時組織相關7

經(jīng)多方研究及論證，認為水套部位殘留余砂極有可能是有磕碰傷的水套芯流入型腔澆注后造成的粘砂，在機加工工部沒有清洗干凈而導致的（鑄造沒有鑄件內腔清洗手段）。由于受到傳統(tǒng)工藝及生產(chǎn)條件的限制，水套芯在生產(chǎn)及轉運過程中一直存在較為普遍的磕碰傷狀況。因此項目組決定突破傳統(tǒng)工藝和思維限制，運用六西格瑪工具和方法論有效降低水套芯的磕碰傷難題。D-1:項目選定存在磕碰傷的水套芯I

CADM經(jīng)多方研究及論證，認為水套部位殘留余砂極有可能8D-2:與戰(zhàn)略聯(lián)系公司經(jīng)營戰(zhàn)略在產(chǎn)能不斷擴大的同時，不斷提高發(fā)動機的質量，提升公司的行業(yè)竟爭力。部門經(jīng)營戰(zhàn)略GB項目

SINOTRUK一步到位步步到位市場需求

我國經(jīng)濟的持續(xù)高速發(fā)展,以及國家的四萬億基礎設施建設投入，使得市場對重型車的需求持續(xù)增長，重型發(fā)動機的市場供不應求。

為公司提供優(yōu)質的氣缸體鑄件。

氣缸體水套芯磕碰傷率的降低，可以有效減少鑄造缺陷，提高氣缸體鑄件質量。I

CADMD-2:與戰(zhàn)略聯(lián)系公司經(jīng)營戰(zhàn)略在產(chǎn)能不斷擴大的同時9D-3:顧客與CTQ造型工序內部顧客大件線造型時，發(fā)現(xiàn)水套芯普遍存在因磕碰引起的涂料損傷等缺陷，需現(xiàn)場修補才能使用，不但加重造型工的勞動強度以及修補工時、材料等浪費，還影響生產(chǎn)節(jié)拍。清理工序清理氣缸體鑄件時，經(jīng)常發(fā)現(xiàn)氣缸體水套底部有夾砂缺陷存在，需多次返工才能清理干凈，否則將導致報廢，加重了清理工的勞動強度以及人力、能源、機器設備等的浪費。因磕碰引起的涂料損傷響應部位的夾砂缺陷外部顧客I

CADMD-3:顧客與CTQ造型工序內部顧客大件線造型時，發(fā)現(xiàn)水套10D-3:顧客與CTQ項目CTQ:

綜上所述:氣缸體水套芯的磕碰傷對內、外顧客的影響都很大，通過降低磕碰傷率，可顯著提高鑄件質量。I

CADMD-3:顧客與CTQ項目CTQ:ICADM11D-4:項目范圍宏觀流程圖原砂樹脂制芯浸涂烘干造型澆注水套芯鉆孔整芯浸涂鏟車轉運與項目密切相關的流程烘房鏟車轉運造型流程均在項目組可控范圍內I

CADMD-4:項目范圍宏觀流程圖原砂制芯浸涂造型澆注水套芯鉆孔整12D-5:Y及缺陷定義缺陷定義Y定義小Y定義I

CADMD-5:Y及缺陷定義缺陷Y小YICADM13D-6:基線及目標陳述BaselineGoalEntitlement目標:破損率2%缺陷率1%潛在最佳值:

破損率1%

缺陷率0.5%降幅98.48％基線:

破損率12.5%缺陷率87.5%（100-3）/（100-1.5）×100％＝98.48％不改善改善達成目標I

CADMD-6:基線及目標陳述BaselineGoalEntitl14D-7:效果及成本預算HardSavingSoftSaving共節(jié)約有效金額106萬元RMB

通過鑄造廠07、08年及09年1～5月份的氣缸體造型總數(shù)223254只，每月平均25個工作日測算出，日均需生產(chǎn)水套芯352個，氣缸體水套芯的破損率由12.5%降低至2%，減少水套芯的生產(chǎn)數(shù)為：352×(12.5-2)%×25×12＝11088（個/年）。每個水套芯的生產(chǎn)成本為32.58元。每年節(jié)約成本約：11088×32.58＝361247.04元。根據(jù)07、08年統(tǒng)計，由于水套芯鐵夾砂造成的氣缸體報廢數(shù)為813個，平均每年有407個，氣缸體鑄件單重268Kg，氣缸體商品價10900元/噸，扣除可回收材料費4500元/噸，則：407×0.268×(10900-4500)=698086.4元。故每年可節(jié)約：

361247.04+698086.4=1059333.44元。

氣缸體水套芯的缺陷率由87.5%降低至1%，可明顯提高水套芯在造型時的完好率，減少砂芯的現(xiàn)場修補及后續(xù)的造型、澆注、清理等工序的工時損失和動力、刀具、機器設備耗損等的浪費；對后面各工序的連續(xù)性生產(chǎn)提供了基本保障；同時，鑄件由于水套芯的磕碰傷所引起的夾砂、粘砂、組織疏松等缺陷可得到顯著性的改善，對發(fā)動機的質量、公司的產(chǎn)品聲譽、售后服務等都會帶來巨大的無形收益。

I

CADMD-7:效果及成本預算HardSavingSoftSa15D-8:人力組織Champion:劉念煌丁樹良

GB:何帥偉王慧勇指導:成偉部門:技術科核心人員:王偉春部門:質?？坪诵娜藛T:王慧勇部門:鑄一車間核心人員:江曉明職責:組織工藝方案的設計、實施

部門:鑄一車間核心人員:丁樹良貢獻率:80%貢獻率:80%貢獻率:40%貢獻率:40%職責:工藝方案設計、論

證

職責:開展實驗收集數(shù)據(jù)職責:開展實驗收集數(shù)據(jù)部門:技術科核心人員:何帥偉貢獻率:80%職責:工藝方案設計、論

證評審:陳建華部門:鑄一車間核心人員:彭國江貢獻率:40%職責:開展實驗收集數(shù)據(jù)I

CADMD-8:人力組織Champion:劉念煌16D-8:人力組織項目組成員合影I

CADMD-8:人力組織項目組成員合影ICADM17D-9:推進計劃I

CADM項目已完成D-9:推進計劃ICADM項目已完成18M階段目錄M-1:Y的測量系統(tǒng)分析M-2:Y的流程能力分析M-3:魚骨圖M-4:C&E矩陣M-5:失效模式分析(FMEA)M-6:快速改善措施M-7:快速改善后的2ndFMEAM-8:M階段小結ICADMM階段目錄M-1:Y的測量系統(tǒng)分析ICADM19M-1:Y的測量系統(tǒng)分析(離散型)結論:本測量系統(tǒng)可信賴。檢驗員自身評估一致性檢驗員驗數(shù)符數(shù)百分比

95%

置信區(qū)間江小明

3030100.00(90.50,100.00)彭國江

3030100.00(90.50,100.00)王慧勇

3030100.00(90.50,100.00)每個檢驗員與標準評估一致性檢驗員驗數(shù)符數(shù)百分比95%

置信區(qū)間江小明3030100.00(90.50,100.00)彭國江3030100.00(90.50,100.00)王慧勇

3030100.00(90.50,100.00)檢驗員之間評估一致性驗數(shù)符數(shù)百分比95%

置信區(qū)間

3030100.00(90.50,100.00

所有檢驗員與標準評估一致性驗數(shù)符數(shù)百分比95%置信區(qū)間

3030100.00(90.50,100.00)測量內容：水套芯的破損與有缺陷（離散數(shù)據(jù)）★[樣本數(shù)量]：共30個★[測量環(huán)境]：鑄造廠★[測量者]：王慧勇、江曉明、彭國江

★[記錄者]：何帥偉★[測量方法]：目測:對于30個水套芯，其中有3件破損其余有缺陷的樣本進行測量系統(tǒng)分析。≥80≥80ICADMM-1:Y的測量系統(tǒng)分析(離散型)結論:本測量系統(tǒng)可信賴。20M-1:Y的測量系統(tǒng)分析(連續(xù)型)量具R&R

研究變異%研究變%公差來源標準差(SD)(6*SD)異(%SV)(SV/Toler)合計量具R&R0.00522260.03133510.957.18重復性0.00522260.03133510.957.18再現(xiàn)性0.00000000.0000000.000.00測量者0.00000000.0000000.000.00部件間0.04738920.28433599.4065.15合計變異0.04767610.286057100.0065.54可區(qū)分的類別數(shù)=12測量內容：氣缸體水套芯緊實率測試（連續(xù)數(shù)據(jù)）★[樣本數(shù)量]：共8個★[測量機器]：臺秤★[測量者]：王慧勇、江曉明、彭國江

★[記錄者]：何帥偉★[測量方法]：用臺秤分別對8個樣品測試兩次并記錄結果?！颷判定基準]：％P/TV≤30％、%P/T≤30％、明顯分類數(shù)≥5≥51、％P/TV=10.95%＜30％2、％P/T=7.18%＜30％2、明顯分類數(shù)=12＞5

結論:本測量系統(tǒng)可信賴<30%ICADMM-1:Y的測量系統(tǒng)分析(連續(xù)型)量具R&R測量內容：21M-1:Y的測量系統(tǒng)分析(連續(xù)型)量具R&R

研究變異%研究變%公差來源標準差(SD)(6*SD)異(%SV)(SV/Toler)合計量具R&R0.00712850.04277123.995.55重復性0.00707600.04245623.825.51再現(xiàn)性0.00086400.0051842.910.67測量者0.00086400.0051842.910.67部件間0.02884060.17304397.0822.47合計變異0.02970850.178251100.0023.15可區(qū)分的類別數(shù)=5測量內容：氣缸體冷芯盒水套芯常溫強度測試（連續(xù)數(shù)據(jù)）★[樣本數(shù)量]：共10個★[測量機器]：液壓式萬能強度試驗儀★[測量者]：沈林粉、陳紅銘、白麗娜★[記錄者]：江賢波★[測量方法]：用液壓式萬能強度儀分別對10個樣品測試兩次并記錄結果★[判定基準]：％P/TV≤30％、%P/T≤30％、明顯分類數(shù)≥5<30%≥51、％P/TV=23.99%＜30％2、％P/T=5.55%＜30％2、明顯分類數(shù)=5≥5

結論:本測量系統(tǒng)可信賴ICADMM-1:Y的測量系統(tǒng)分析(連續(xù)型)量具R&R測量內容：22M-1:Y的測量系統(tǒng)分析(離散型)結論:本測量系統(tǒng)可信賴。檢驗員自身評估一致性檢驗員驗數(shù)符數(shù)百分比

95%

置信區(qū)間江小明

3030100.00(90.50,100.00)彭國江

3030100.00(90.50,100.00)王慧勇

3030100.00(90.50,100.00)每個檢驗員與標準評估一致性檢驗員驗數(shù)符數(shù)百分比95%

置信區(qū)間江小明3030100.00(90.50,100.00)彭國江3030100.00(90.50,100.00)王慧勇

3030100.00(90.50,100.00)檢驗員之間評估一致性驗數(shù)符數(shù)百分比95%

置信區(qū)間

3030100.00(90.50,100.00

所有檢驗員與標準評估一致性驗數(shù)符數(shù)百分比95%置信區(qū)間

3030100.00(90.50,100.00)測量內容：氣缸體水套芯轉運的平穩(wěn)度測試（離散數(shù)據(jù)）★[樣本數(shù)量]：共30個★[測量環(huán)境]：鑄造廠★[測量者]：王慧勇、江曉明、彭國江

★[記錄者]：何帥偉★[測量方法]：目測:對于30車水套芯的轉運，當轉運后每車的報廢數(shù)≤1或者發(fā)生涂料等擦落的水套芯數(shù)≤50%即為平穩(wěn)度好的樣本進行測量系統(tǒng)分析。≥80≥80ICADMM-1:Y的測量系統(tǒng)分析(離散型)結論:本測量系統(tǒng)可信賴。23M-1:Y的測量系統(tǒng)分析(離散型)結論:本測量系統(tǒng)可信賴。檢驗員自身評估一致性檢驗員驗數(shù)符數(shù)百分比

95%

置信區(qū)間江小明

3030100.00(90.50,100.00)彭國江

3030100.00(90.50,100.00)王慧勇

3030100.00(90.50,100.00)每個檢驗員與標準評估一致性檢驗員驗數(shù)符數(shù)百分比95%

置信區(qū)間江小明3030100.00(90.50,100.00)彭國江3030100.00(90.50,100.00)王慧勇

3030100.00(90.50,100.00)檢驗員之間評估一致性驗數(shù)符數(shù)百分比95%

置信區(qū)間

3030100.00(90.50,100.00

所有檢驗員與標準評估一致性驗數(shù)符數(shù)百分比95%置信區(qū)間

3030100.00(90.50,100.00)測量內容：氣缸體水套芯涂料層的抗擦落強度測試（離散數(shù)據(jù)）★[樣本數(shù)量]：共30個★[測量環(huán)境]：鑄造廠★[測量者]：王慧勇、江曉明、彭國江

★[記錄者]：何帥偉★[測量方法]：目測:對于30個水套芯，其中有3個抗擦落強度差的樣本進行測量系統(tǒng)分析。≥80≥80ICADMM-1:Y的測量系統(tǒng)分析(離散型)結論:本測量系統(tǒng)可信賴。24M-2:Y的流程能力分析(離散型)數(shù)據(jù)收集說明:2009年5月份，記錄每天生產(chǎn)的水套芯數(shù)量與發(fā)生磕碰傷的水套芯數(shù)量，并對該期間流程能力作分析。

DPU=1,得出該流程的短期Sigma水平為1.16，還有很大的提升空間。1.0000ICADMM-2:Y的流程能力分析(離散型)數(shù)據(jù)收集說明:DPU=125M-3:魚骨圖水套芯磕碰傷PersonnelMaterialMachineMethodEnvironment取放砂芯C砂芯修補疏松C砂芯清理浮砂C砂芯浸涂C質量意識C鉆孔時用力均勻性C砂芯小車減震N烘房溫度均勻性N鏟車防雨措施C砂芯小車進出烘房速度C廠區(qū)道路N車間道路N雨天轉運N砂芯浸涂后及時進烘房N砂芯擺放方式C砂芯擺放量C烘干時間控制C烘干溫度控制C砂芯磨平凸起C樹脂加入量C涂料比重C涂料懸浮性C砂芯工裝C鏟車速度C鏟車搬運砂芯C烘房空氣的循環(huán)性N射砂壓力C射砂時間C樹脂兩組分比例C混砂時間CICADMM-3:魚骨圖水套芯PersonnelMaterialMa26M-4:C&E矩陣對魚骨圖選出的輸入因子進行打分，初步篩選關鍵因子ICADMM-4:C&E矩陣對魚骨圖選出的輸入因子進行打分，初步篩選27M-4:C&E矩陣ICADMM-4:C&E矩陣ICADM28M-4:C&E矩陣ICADMM-4:C&E矩陣ICADM29M-4:C&E矩陣通過柏拉圖我們找出了影響80%的重要因子ICADMM-4:C&E矩陣通過柏拉圖我們找出了影響80%的重要因子30M-5:失效模式分析(FMEA)采用FMEA對上述因子進行細化分析ICADMM-5:失效模式分析(FMEA)采用FMEA對ICADM31M-5:失效模式分析(FMEA)ICADMM-5:失效模式分析(FMEA)ICADM32M-5:失效模式分析(FMEA)ICADMM-5:失效模式分析(FMEA)ICADM33M-5:失效模式分析(FMEA)ICADM通過FMEA對上述因子進行細化以及柏拉圖分析，我們找出了其中占80%份額的重要因子，它們對Y是否真的有影響，我們將采取快速改善措施后再作2ndFMEA的分析和驗證M-5:失效模式分析(FMEA)ICADM通過FMEA對上34M-6:快速改善措施通過C&E矩陣和FMEA分析，我們找出了對水套芯的磕碰傷具有顯著性影響的因子。這些因子大部分為我們現(xiàn)階段無法控制的，通過技術科、質?？?、裝備科和生產(chǎn)車間的討論研究后，我們決定對水套芯的生產(chǎn)流程進行再造，將不可控因子轉化為可控因子、或降低其風險順序數(shù)（RPN）。以下為新的生產(chǎn)流程（在6月25日前已經(jīng)由鑄一車間負責改造完成）：水套芯鉆孔整芯浸涂表干爐懸掛鏈造型ICADMM-6:快速改善措施通過C&E矩陣和FMEA分析，35M-6:快速改善措施ICADMM-6:快速改善措施ICADM36M-6:快速改善措施ICADMM-6:快速改善措施ICADM37M-6:快速改善措施ICADMM-6:快速改善措施ICADM38M-6:快速改善措施流程再造前的水套芯流程再造前后的水套芯表面質量對比流程再造后的水套芯ICADMM-6:快速改善措施流程再造前的水套芯流程再造前后的水套芯表39M-6:快速改善措施流程再造前后的因子轉化轉化轉化ICADMM-6:快速改善措施流程再造前后的因子轉化轉化轉化ICADM40M-7:快速改善后的2ndFMEAICADMM-7:快速改善后的2ndFMEAICADM41M-7:快速改善后的2ndFMEAICADMM-7:快速改善后的2ndFMEAICADM42M-7:快速改善后的2ndFMEAICADMM-7:快速改善后的2ndFMEAICADM43結論:通過柏拉圖，我們找到了影響80%的關鍵因子，

將此4個關鍵因

子確定為Ａ階段分析驗證的項目輸入。M-7:快速改善后的2ndFMEAICADM結論:通過柏拉圖，我們找到了影響80%的關鍵因子，將此44M-8:M階段小結通過兩次FMEA，找出了4個仍然比較重要的輸入因子它們對Y是否真的有影響，我們將在下一階段進行進一步的分析和驗證。X1:涂料比重X2：烘干溫度X3：烘干時間X4：浸涂后進表干爐的時間ICADMM-8:M階段小結通過兩次FMEA，找出了4個仍然比較重要45通過快速改善的流程再造，Y的現(xiàn)狀如下：M-8:M階段小結DPU=0.0558,得出該流程的短期Sigma水平為3.1，Sigma水平有很大提升。0.0558ICADM至8月底，水套芯磕碰傷率已降至5.48％通過快速改善的流程再造，Y的現(xiàn)狀如下：M-8:M階段小結D46A階段目錄A-1:數(shù)據(jù)收集計劃A-2:涂料比重因子分析A-3:烘干溫度與烘干時間因子分析A-4:浸涂后進表干爐的時間因子分析A-5:快速改善A-6:A階段總結ICADMA階段目錄A-1:數(shù)據(jù)收集計劃ICADM47A-1:數(shù)據(jù)收集計劃分析用數(shù)據(jù)收集計劃項目名稱降低氣缸體水套芯的磕碰傷GB

丁樹良何帥偉王慧勇ICADMA-1:數(shù)據(jù)收集計劃分析用數(shù)據(jù)收集計劃項目名稱降低氣缸體48結論:P=0.007，小于α＝0.05拒絕H0，即：涂料比重對水套芯磕碰傷數(shù)有顯著性影響。卡方檢驗:合格數(shù),磕碰傷數(shù)在觀測計數(shù)下方給出的是期望計數(shù)在期望計數(shù)下方給出的是卡方貢獻合格數(shù)磕碰傷數(shù)合計

127624300

279.0021.00

0.0320.429

229010300

279.0021.00

0.4345.762

327129300

279.0021.00

0.2293.048合計

83763900卡方

=9.933,DF=2,P值

=0.007

A-2:涂料比重因子分析采用卡方檢驗：H0：水套芯磕碰傷數(shù)與涂料比重無關P1=P2H1：水套芯磕碰傷數(shù)與涂料比重有關P1≠P2ICADM結論:P=0.007，小于α＝0.05拒絕49A-3:烘干溫度與烘干時間因子分析通過將烘干溫度（160、180、200）與烘干時間（40、60、80min）進行組合，收集在不同組合下水套芯的磕碰傷數(shù)量，作出多變異圖。結論:烘干溫度、烘干時間及其交互作用對水套芯磕碰傷數(shù)影響顯著。ICADMA-3:烘干溫度與烘干時間因子分析通過將烘干溫度（160、150采用雙因子方差分析檢驗：H0：水套芯磕碰傷數(shù)與烘干時間無關P1=P2H1：水套芯磕碰傷數(shù)與烘干時間有關P1≠P2

雙因子方差分析:磕碰傷數(shù)與溫度,時間來源自由度SSMSFP溫度

228.79414.396837.270.000時間

28.7944.396811.380.000交互作用

456.63514.158736.660.000誤差

5420.8570.3862合計

62115.079S=0.6215R-Sq=81.88%R-Sq（調整）=79.19%結論：P=0.000<0.05，拒絕H0。即烘干溫度、烘干時間及其交互作

用對水套芯磕碰傷數(shù)有顯著性影響。A-3:烘干溫度與烘干時間因子分析ICADM采用雙因子方差分析檢驗：結論：P=0.000<0.51單因子方差分析:烘干后砂芯強度與浸涂后進表干爐時間來源自由度SSMSFP浸涂后放置時間31.499070.49969463.270.000誤差360.038830.00108合計391.53790S=0.03284R-Sq=97.48%R-Sq（調整）=97.26%結論:P=0.000小于α＝0.05拒絕H0，即:浸涂后進表干爐

時間對烘

干后砂芯強度有顯著影響。A-4:浸涂后進表干爐時間因子分析采用單因子方差分析檢驗：H0：烘干后砂芯強度與浸涂后進表干爐時間無關P1=P2H1：烘干后砂芯強度與浸涂后進表干爐時間無關P1≠P2

ICADM結論:P=0.000小于α＝0.05拒絕52A-4:浸涂后進表干爐時間因子分析ICADM結論:浸涂后進表干爐的時間為零時，烘干后的砂芯強度最高。即浸

涂后放置時間越短越好。A-4:浸涂后進表干爐時間因子分析ICADM結53A-5:快速改善

通過分析，發(fā)現(xiàn)浸涂后進表干爐的時間為零時，烘干后的砂芯強度最高。即浸涂后放置時間越短越好，而我們新的流程就是在這樣的條件下生產(chǎn)的，在老的流程下這個條件是不可能得到改善的。這也從一方面證明了我們的流程再造是合理的。我們馬上對其進行工藝控制，并實施標準化。ICADMA-5:快速改善通過分析，發(fā)現(xiàn)浸涂54A-6:A階段總結

通過A階段的驗證與分析，除對浸涂后進表干爐的時間做了快速改善外，基本確定了涂料比重、烘干溫度和烘干時間3個因子是氣缸體水套芯磕碰傷的關鍵因子。至9月底，水套芯磕碰傷率已降至4.03％ICADM過程受控，趨于好轉。A-6:A階段總結通過A階段的驗證55DPU=0.0407,得出該流程的短期Sigma水平為3.25。0.0407A-6:A階段總結ICADMDPU=0.0407,得出該流程的短期Sigma水平為3.256I-1:I階段改善計劃I-2:烘干溫度和烘干時間因子分析I-3:響應曲面設計I-4:涂料比重單因子試驗I-5:I階段小結I階段目錄ICADMI-1:I階段改善計劃I階段目錄ICADM57

通過A階段的驗證與因子分析，確定了涂料比重、烘干溫度和烘干時間3個因子是導致氣缸體水套芯產(chǎn)生磕碰傷的關鍵因子。根據(jù)鑄造常識：將烘干溫度和烘干時間一對因子進行DOE，輸出變量為砂芯灼減量；對于涂料比重進行單因子試驗以找出最佳的參數(shù)范圍。I-1:I階段改善計劃ICADM通過A階段的驗證與因子分析，確定了涂料比重、烘干溫58I-2:烘干溫度和烘干時間因子分析(DOE)I-2:烘干溫度和烘干時間因子分析(DOE)59I-2:烘干溫度和烘干時間因子分析(DOE)I-2:烘干溫度和烘干時間因子分析(DOE)60擬合因子:砂芯灼減量與烘干溫度,烘干時間砂芯灼減量的效應和系數(shù)的估計（已編碼單位）項效應系數(shù)系數(shù)標準誤

TP常量

0.7999090.0170147.040.000烘干溫度

0.0157500.0078750.019940.390.705烘干時間

0.0772500.0386250.019941.940.094烘干溫度*烘干時間

-0.009750-0.0048750.01994-0.240.814S=0.0564036PRESS=0.0408980R-Sq=36.17%R-Sq（預測）=0.00%R-Sq（調整）=8.82%對于砂芯灼減量方差分析（已編碼單位）來源自由度SeqSSAdjSSAdjMSFP主效應

20.01243130.01243130.00621561.950.2122因子交互作用

10.00019010.00019010.00019010.060.814殘差誤差70.02226950.02226950.0031814

彎曲

10.02223840.02223840.02223844281.180.000

純誤差

60.00003120.00003120.0000052合計

100.0348909P<0.05彎曲存在模型總效果不顯著I-2:烘干溫度和烘干時間因子分析(DOE)擬合因子:砂芯灼減量與烘干溫度,烘干時間P<0.061結論：1、從ANOVA表首先可以看到，模型的總效果不顯著。在彎曲一欄中，p值為0.000，顯示響應變量有彎曲趨勢。

2、在殘差分析中，由殘差對各自變量的圖中也驗證了嚴重的彎曲存在。以下我們將通過響應曲面設計(RSM)來確定最佳工藝參數(shù)方程。I-2:烘干溫度和烘干時間因子分析(DOE)結論：1、從ANOVA表首先可以看到，模型的總效果不顯著。在62I-3:響應曲面設計（RSM）ICADMI-3:響應曲面設計（RSM）ICADM63I-3:響應曲面設計（RSM）ICADMI-3:響應曲面設計（RSM）ICADM64響應曲面回歸:砂芯灼減量與烘干溫度,烘干時間分析是使用已編碼單位進行的。砂芯灼減量的估計回歸系數(shù)項系數(shù)系數(shù)標準誤TP常量

0.875800.001073816.5060.000烘干溫度

0.018940.00119915.7960.000烘干時間

0.028250.00119923.5530.000烘干溫度*烘干溫度

-0.068800.001819-37.8290.000烘干時間*烘干時間

-0.128800.001819-70.8190.000烘干溫度*烘干時間

0.016000.0023986.6710.000S=0.00239845PRESS=0.000182036R-Sq=99.90%R-Sq（預測）=99.53%R-Sq（調整）=99.82%對于砂芯灼減量的方差分析來源

自由度

SeqSSAdjSSAdjMSFP回歸

50.0385180.0385180.0077041339.150.000

線性

20.0046270.0046270.002313402.130.000

平方

20.0336350.0336350.0168182923.500.000

交互作用

10.0002560.0002560.00025644.500.000殘差誤差

70.0000400.0000400.000006

失擬

30.0000210.0000210.0000071.520.338

純誤差

40.0000190.0000190.000005合計

120.038558I-3:響應曲面設計（RSM）結論：1.模型總的效果顯著，且不存在失擬現(xiàn)象。2.因子的各項效應顯著，模型擬合效果好。我們得到相應的響應曲面回歸方程為：砂芯灼減量=0.87580+0.01894烘干溫度+0.02825烘干時間-0.06880烘干溫度2-0.12880烘干時間2+0.01600烘干溫度×烘干時間。P>0.05失擬不顯著模型總效果顯著因子影響顯著ICADM響應曲面回歸:砂芯灼減量與烘干溫度,烘干時間I-3:65I-3:響應曲面設計（RSM）結論：通過響應曲面設計和工藝參數(shù)優(yōu)化，我們得到：烘干溫度為184℃，烘干時間為63min時，砂芯灼減量達到最大值0.8789kg，此條件有利于減少水套芯的磕碰傷率。ICADMI-3:響應曲面設計（RSM）結論：ICADM66I-3:響應曲面設計（RSM）使用砂芯灼減量模型的新設計點數(shù)的預測響應點擬合值擬合值標準誤95%置信區(qū)間95%預測區(qū)間

10.8788900.0010615(0.876380,0.881400)(0.872688,0.885092)結論：通過點預測與區(qū)間預測，我們得到：烘干溫度為180±10℃，烘干時間為60±10min時，砂芯灼減量基本達到0.84kg以上，滿足我們的工藝要求，可以有效的減少水套芯的磕碰傷率。圖中所示值也在我們可接受范圍之內。ICADM白色區(qū)域為目標范圍I-3:響應曲面設計（RSM）使用砂芯灼減量模型的新設67I-3:響應曲面設計（RSM）ICADM

結論:

利用新的烘干溫度和烘干時間工藝對水套芯進行烘干，水套芯的磕碰傷率明顯降低達到了目標值。說明新的工藝范圍是有效的。I-3:響應曲面設計（RSM）ICADM結論:利用新68I-4:涂料比重單因子試驗（OFAT）

根據(jù)烘干溫度和烘干時間的響應曲面設計優(yōu)化分析結果，烘干溫度＝184℃，烘干時間＝63min的條件下，取涂料比重在1.3-1.6，經(jīng)烘干轉運，統(tǒng)計發(fā)生磕碰傷的水套芯數(shù)數(shù)據(jù)如下：I-4:涂料比重單因子試驗（OFAT）根據(jù)69I-5:I階段小結

在I階段，通過對烘干溫度與烘干時間的DOE、RSM試驗分析，得到烘干溫度和烘干時間的優(yōu)化值（184℃/63min），涂料比重單因子回歸分析得到優(yōu)化數(shù)值（1.45）。通過點預測與區(qū)間預測以及現(xiàn)場的生產(chǎn)情況，我們分別得到