預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算

簡(jiǎn)介：對(duì)比了新舊混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范中關(guān)于預(yù)應(yīng)力計(jì)算方法的不同，總結(jié)了各國(guó)學(xué)者對(duì)總預(yù)應(yīng)力損失近似估算值的研究成果，提出了預(yù)應(yīng)力損失的簡(jiǎn)化計(jì)算方法，為快速合理地進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。關(guān)鍵字：預(yù)應(yīng)力損失簡(jiǎn)化計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的大小影響到已建立的預(yù)應(yīng)力，當(dāng)然也影響到結(jié)構(gòu)的工作性能，因此，如何計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值，是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一個(gè)重要內(nèi)容。引起預(yù)應(yīng)力損失的原因很多，而且許多因素相互制約、影響，精確計(jì)算十分困難。我國(guó)新的《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002經(jīng)歷四年半修訂，已順利完成。此次修訂對(duì)原規(guī)范GBJ10-89進(jìn)行補(bǔ)充和完善，增加和改動(dòng)了不少內(nèi)容?，F(xiàn)就其中預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算部分談?wù)勛约旱睦斫?，供大家參考指正?.預(yù)應(yīng)力損失基本計(jì)算在預(yù)應(yīng)力損失值的計(jì)算原則方面，各國(guó)規(guī)范基本一致，均采用分項(xiàng)計(jì)算然后疊加以求得總損失。全部損失由兩部分組成，即瞬時(shí)損失和長(zhǎng)期損失。其中，瞬時(shí)損失包括摩擦損失，錨固損失（包括錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋滑移）和混凝土彈性壓縮損失。長(zhǎng)期損失包括混凝土的收縮，徐變和預(yù)應(yīng)力鋼材的松弛等三項(xiàng)，它們需要經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)間才能完成。我國(guó)新規(guī)范采用分項(xiàng)計(jì)算然后按時(shí)序逐項(xiàng)疊加的方法。下面將分項(xiàng)討論引起預(yù)應(yīng)力損失的原因，損失值的計(jì)算方法。1-1孔道摩擦損失O12孔道摩擦損失是指預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失。包括長(zhǎng)度效應(yīng)（kx）和曲率效應(yīng)（p0）引起的損失。宜按下列公式計(jì)算：O12=O (1-1/ekx+pe)當(dāng)（kx+p0）^0.2時(shí)（原規(guī)范GBJ10-89為0.3），?？砂聪铝薪乒接?jì)算： 12Oi2=(kx+p0)。1.張拉端 2.計(jì)算截面式中：X--張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度(m),可近似取該段孔道在縱軸上的投影長(zhǎng)度；0—張拉端至計(jì)算截面曲線(xiàn)孔道部分切線(xiàn)的夾角(rad);K—考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)，按規(guī)范取值；M—預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按規(guī)范取值。對(duì)摩擦損失計(jì)算用的K,p值取為定值，是根據(jù)當(dāng)前國(guó)內(nèi)有關(guān)試驗(yàn)值確定的，與原規(guī)范GBJ10-89不同，與國(guó)外相比，p值較高，是由于鐵皮管質(zhì)量不高或預(yù)壓力筋與混凝土直接接觸，從而增大摩擦力的緣故。錨固損失。11錨固損失是指張拉端錨固時(shí)錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失.1.2.1對(duì)直線(xiàn)預(yù)應(yīng)力筋可按下列公式計(jì)算：Ol1=aE/l式中:a—張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值(mm),按規(guī)范取值；l--張拉端至錨固端之間的距離(mm).1.2.2對(duì)后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線(xiàn)鋼筋或折線(xiàn)鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值O應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力曲線(xiàn)鋼筋或折線(xiàn)鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長(zhǎng)度l范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋變形值等于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值的條件確定，反向摩硬系數(shù)可按規(guī)范取值。1.2.2.1拋物線(xiàn)形預(yù)應(yīng)力鋼筋可近似按圓弧形曲線(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋考慮。當(dāng)其對(duì)應(yīng)的圓心角0^30。時(shí)(圖1),由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值Ol1可按下列公式計(jì)算：O=2ol(p/r+k)(1-x/l)l1 conf c f反向摩擦影響長(zhǎng)度lf(m)可按下列公式計(jì)算：lf=VaE/1000On(p/r+k)式中：r—圓弧形曲線(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑(m)；M—預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按范取值；k—考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)，按規(guī)范取值;x--張拉端至計(jì)算截面的距離（m）；a--張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值（mm）；%—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量。圖1：圓弧形曲線(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失。111.2.2.2端部為直線(xiàn)（直線(xiàn)長(zhǎng)度為10）,而后由兩條圓弧形曲線(xiàn)（圓弧對(duì)應(yīng)的圓心角0^30°）組成的預(yù)應(yīng)力鋼筋（圖2）。由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度1f范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值o11可按下列公式計(jì)算：圖2：兩條圓弧形曲線(xiàn)組成的預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失。11當(dāng)x^l時(shí)，o=2i(1-10)+2i(1-1)TOC\o"1-5"\h\z0 11 1 1 2f1當(dāng)1<x忍l時(shí),o=2i(1-x)+2i(1-1)0 1 11 1 1 2f1當(dāng)1<x忍l時(shí),o=2i(1-x)1 f 11 2 f反向摩擦影響長(zhǎng)度1f(m)可按下列公式計(jì)算：1=VaE/1000i-i(121-120)/i+121f s 2 1 2i=o(k+u/r)i=o(k+u/r)1a c1 2b c2式中：1--預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉端起點(diǎn)至反彎點(diǎn)的水平投影長(zhǎng)度；i1、i--第一、二段圓弧形曲線(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋中應(yīng)力近似直線(xiàn)變化的斜率；r：、i2--第一、二段圓弧形曲線(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑；o：、ob--預(yù)應(yīng)力鋼筋在a、b點(diǎn)的應(yīng)力。1.2.2.3當(dāng)折線(xiàn)形預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固損失消失于折點(diǎn)c之外時(shí)(圖.3),由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度1f范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值o“可按下列公式計(jì)算：當(dāng)x^l0時(shí)，o=2o1+2i(1-10)+2o+2i(1-1)；11 1 1 2 2f1當(dāng)I0<x^l1時(shí)，O=2i(l-x)+2o+2i(l-l)；11 1 1 2 2f1圖3：折線(xiàn)形預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失O11當(dāng)11<X忍lf時(shí)，Oi1=2i2(1f-x),反向摩擦影響長(zhǎng)度1f(m)可按下列公式計(jì)算：1=VaE/1000i-[i(1-10)2+2i10(1-10)+2o110+2O1]/i+121f s 2 1 1 1 1 21 2i=O(1-p0)k,i=O[1-k(1-10)](1-p0)2ko1=op0o2=0 [1-k(11-10)](1-p0川0式中：i--預(yù)應(yīng)力鋼筋在bc段中應(yīng)力近似直線(xiàn)變化的斜率；-預(yù)應(yīng)力鋼筋在折點(diǎn)c以外應(yīng)力近似直線(xiàn)變化的斜率；張拉端起點(diǎn)至預(yù)應(yīng)力鋼筋折點(diǎn)c的水平投影長(zhǎng)度。其中兩圓弧段組成的預(yù)應(yīng)力鋼筋的。的計(jì)算公式和折線(xiàn)型預(yù)應(yīng)力鋼筋的?！暗挠?jì)算公式均為《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范1》GB50010-2002新增內(nèi)容，大大完善了預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算?；炷良訜狃B(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差損失°13先張法構(gòu)件：°13=2At△為混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋與承受拉力設(shè)備之間的溫差(。0。t預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松馳損失°141.4.1預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線(xiàn)普通松馳：°14=0.4^(°/fptk-0.5)°一次張拉W二1，超張拉W=0.9低松馳：當(dāng)°con^0.7fptk時(shí)，°14=0.125(°con/fptk-0.5)°明；當(dāng)0.7fptk°^0.8fptk時(shí),°14=0.2(°/fptk-0.575)°1.4.2熱處理鋼筋一次張拉°]4=0.05°超張拉°14=0.035°：n《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中，各類(lèi)冷加工鋼筋(冷拉，冷拔，冷扎，冷扭)沒(méi)有列入規(guī)范。1.5混凝土的收縮和徐變損失°15混凝土收縮、徐變引起預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失值°15可按下列方法確定：先張法構(gòu)件：°15=(45+280°/f')/(1+15p)后張法構(gòu)件：°15=(35+280°pc/f'cu)/(1+15p)5式中： PCCU 15°c--在受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處的混凝土去向壓應(yīng)力；f'PC--施加預(yù)應(yīng)力時(shí)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；p二受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中，對(duì)原規(guī)范GBJ10-89公式系數(shù)25改為35，220改為280，偏于安全；并取消關(guān)于高濕結(jié)構(gòu)，°可以降低50%的規(guī)定，也偏于安全；有了考慮時(shí)間因素的方法，取消原規(guī)范P系數(shù)的計(jì)算公式.1.6當(dāng)計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時(shí)應(yīng)按下列數(shù)值取用：先張法構(gòu)件按100N/mm2；后張法構(gòu)件80N/mm2。預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容之一。在進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的初步設(shè)計(jì)時(shí)，并不需要也無(wú)法精確計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失，只要知道預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力。的預(yù)估值，能大制定出預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋用量即可。在完成初步設(shè)計(jì)之后,P再按預(yù)應(yīng)力筋在結(jié)構(gòu)構(gòu)件中布置形式及預(yù)應(yīng)力工藝，按分項(xiàng)計(jì)算法較準(zhǔn)確的計(jì)算出應(yīng)力損失，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的使用性能和承載力.按照我國(guó)規(guī)范分項(xiàng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失,計(jì)算工作量大，且非常繁復(fù)。因此，對(duì)總預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行估算和簡(jiǎn)化計(jì)算,是合理，快捷進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)所迫切需要的，具有重要的工程實(shí)踐價(jià)值?？傤A(yù)應(yīng)力損失的近似估算自二十世紀(jì)50年代以來(lái),對(duì)采用高強(qiáng)鋼絲和鋼絞線(xiàn)作預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,各國(guó)學(xué)者進(jìn)行了大量的試驗(yàn)觀(guān)測(cè)與分析，作出了預(yù)應(yīng)力鋼筋總損失的近似估算值的規(guī)定。1975年美國(guó)公路橋梁規(guī)范(AASHTO)對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋總損失值進(jìn)行了規(guī)定。預(yù)應(yīng)力鋼筋種類(lèi)總損失N/mm2fc’=27.6MPafc’=34.5Mpa先張鋼絞線(xiàn)—310后張鋼絲、鋼絞線(xiàn)221228鋼筋1521591976年美國(guó)后張混凝土協(xié)會(huì)(PTI)手冊(cè)對(duì)后張預(yù)應(yīng)力筋近似總損失值進(jìn)行了規(guī)定。預(yù)應(yīng)力鋼筋鋼材總損失N/mm2板梁和肋梁應(yīng)力消除的1862(MPa)級(jí)鋼絞線(xiàn)和1655(MPa)級(jí)綱絲207241鋼筋138172低松馳1862(MPa)級(jí)鋼絞線(xiàn)103138要定出一個(gè)統(tǒng)一的預(yù)應(yīng)力總損失值是很難的，因?yàn)樗Q于很多因素:如混凝土和鋼材的性能，養(yǎng)護(hù)與濕度條件，預(yù)加應(yīng)力的時(shí)間和大小以及預(yù)應(yīng)力工藝等.取用一般工藝的鋼材與混凝土，在一般天氣條件下養(yǎng)護(hù)的結(jié)構(gòu)，林同炎提出的用張拉控制應(yīng)力。con表達(dá)的總損失及各組成因素?fù)p失的平均值如表所示。損失項(xiàng)次先張（%。）con后張（%。）con混凝土彈性壓縮41混凝土徐變65混凝土收縮76鋼材松弛88總損失2520表中數(shù)值已考慮適當(dāng)?shù)某瑥埨越档退沙诤涂朔Σ梁湾^固損失，凡未被克服的摩擦損失必須另加。損失值用張拉控制應(yīng)力。的百分比表達(dá)有利于顯示總損失和它的大致組成。對(duì)先張法總預(yù)應(yīng)力損失值歧用約25%。和后張法約20%。和預(yù)應(yīng)力梁可能出現(xiàn)的總損失出入不大。上述的總損失率是根據(jù)本世紀(jì)50年代到70年代長(zhǎng)期應(yīng)用過(guò)的數(shù)值適當(dāng)提高而得出的。所用的高強(qiáng)鋼材為應(yīng)力消除的1862（MPa）級(jí)鋼絞線(xiàn)和1655（MPa）級(jí)綱絲。我國(guó)學(xué)者也在這方面做了一些統(tǒng)計(jì)分析，指出在進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)單跨框架梁,總預(yù)應(yīng)力損失值可取20%。；對(duì)雙跨和三跨框架梁的內(nèi)支座截面總預(yù)應(yīng)力損失值可取30%。；邊跨跨中岌邊支座截面總預(yù)應(yīng)力損失值可取20%。；三跨的內(nèi)跨跨中截面'總預(yù)應(yīng)力損失值可取40%。；當(dāng)大跨框架結(jié)構(gòu)或平板、柱結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土頂層邊柱時(shí)，其中預(yù)應(yīng)力筋總、預(yù)應(yīng)力損失值可取20%。成。按照上述預(yù)估的總預(yù)應(yīng)力損失值得出配筋后，需按其在結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的布置形式及預(yù)應(yīng)力工藝，按分項(xiàng)計(jì)算法較準(zhǔn)確的計(jì)算出預(yù)應(yīng)力損失，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的使用性能和承載力。工程經(jīng)驗(yàn)表明，這種驗(yàn)算是容易通過(guò)的。預(yù)應(yīng)力損失的簡(jiǎn)化計(jì)算對(duì)后張預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件而言，預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失主要有錨固損失。，摩擦損失。，松弛損失。，和收縮變形損失。四項(xiàng)，其中。計(jì)算較方便;這里重點(diǎn)討論'。，。和。：的計(jì)算問(wèn)題。哈爾濱建筑大學(xué)的鄭文忠博士給出了一些預(yù)應(yīng)力損失的簡(jiǎn)化計(jì)算方法，簡(jiǎn)述如下：3.1錨固損失?！凹澳Σ翐p失。弗的簡(jiǎn)化計(jì)算對(duì)后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力多曲線(xiàn)鋼筋或折線(xiàn)鋼筋，可將同根（束）預(yù)應(yīng)力筋各段曲線(xiàn)摩擦損失斜率統(tǒng)一取為常值，并仍沿用孔道摩擦損失的指數(shù)曲線(xiàn)簡(jiǎn)化為直線(xiàn)和正，反摩擦損失斜率相等這兩點(diǎn)假定，則可大大簡(jiǎn)化。了。12計(jì)算。同根（束）預(yù)應(yīng)力筋各段曲線(xiàn)摩擦損失斜率統(tǒng)一為：m二。（p*E0+K*Ex）/Ex式中：EX—預(yù)應(yīng)力筋從張拉端至錨固端水平投影長(zhǎng)度，m；E0—從張拉端全錨固端預(yù)應(yīng)力筋各相鄰曲線(xiàn)段特征點(diǎn)切線(xiàn)夾角總和(rad)o計(jì)算分析表明，簡(jiǎn)化后方法與原方法相比，控制截面出計(jì)算誤差工程上是可以接受的。3.2收縮變形損失。15的簡(jiǎn)化計(jì)算《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中的計(jì)算公式《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中后張法構(gòu)件O5的計(jì)算公式：O15=(35+2800p/f'u)/1+15p計(jì)算工作量大，且非常繁復(fù).而且屬于試算校核型，不便操作。為合理，快捷的進(jìn)行設(shè)計(jì)，這里給出預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)中。15的簡(jiǎn)化計(jì)算方法。根據(jù)活載qL與恒載qd的比值，預(yù)應(yīng)力混凝土框架大梁中。的取值可簡(jiǎn)化pc當(dāng)qL/qd^1.0時(shí)，O=NP/Apc當(dāng)qL/qd>1.0時(shí)，Op=1.5NP/Ap的取值，根據(jù)大量工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，可近似取p=0.01。這樣，預(yù)應(yīng)力混凝土框架大梁中O的簡(jiǎn)化計(jì)算方法為：15Ol5=(35+2800p/f'u)/1.15東南大學(xué)孟少平同志在預(yù)應(yīng)力損失的簡(jiǎn)化計(jì)算方面，作了較深入的研究工作?？偨Y(jié)引起預(yù)應(yīng)力損失的因素很多，如由于預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦，錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋滑移以及混凝土的收縮，徐變和預(yù)應(yīng)力鋼材的松弛等，而且有些因素引起的預(yù)應(yīng)力損失值還隨時(shí)間的增長(zhǎng)和環(huán)境的變化而變化，不僅如此，這些因素還相互制約，相互影響，精確計(jì)算十分復(fù)雜和困難。合理的對(duì)總預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行近似估算和簡(jiǎn)化計(jì)算，是十分必要的的,具有重要的工程實(shí)踐價(jià)值。參考文獻(xiàn)：杜拱辰，現(xiàn)代預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1988。呂志濤等，現(xiàn)代預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)，北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1988。林同炎，DEsignofPrEstrEssedConcreteStructure，鐵道出版社，1981。周氐等，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范理解與應(yīng)用，中國(guó)建筑工業(yè)出版,2002。鄭文忠等，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力損失的近似估算和簡(jiǎn)化計(jì)算，工業(yè)建筑1999.3孟少平等，預(yù)應(yīng)力混凝土框架設(shè)計(jì)中預(yù)應(yīng)力損失簡(jiǎn)化計(jì)算，1993.4。呂志濤等，部分預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力度及配筋選擇，建筑結(jié)構(gòu)1993.9。鄭文忠等，預(yù)應(yīng)力混凝土房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)統(tǒng)一理論，哈爾濱建筑大學(xué)博士后科研工作報(bào)告，1997?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002。《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ10-89。預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算及其簡(jiǎn)化計(jì)算郭舉李光瑞馬杰?簡(jiǎn)介：預(yù)應(yīng)力損失的大小影響到已建立的預(yù)應(yīng)力，當(dāng)然也影響到結(jié)構(gòu)的工作性能，因此，如何計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值，是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一個(gè)重要內(nèi)容。引起預(yù)應(yīng)力損失的原因很多，而且許多因素相互制約、影響，精確計(jì)算十分困難。?關(guān)鍵字：預(yù)應(yīng)力損失，簡(jiǎn)化計(jì)算

我國(guó)新的《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002經(jīng)歷四年半修訂，已順利完成。此次修訂對(duì)原規(guī)范GBJ10-89進(jìn)行補(bǔ)充和完善，增加和改動(dòng)了不少內(nèi)容?，F(xiàn)就其中預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算部分談?wù)勛约旱睦斫猓┐蠹覅⒖贾刚?。預(yù)應(yīng)力損失基本計(jì)算在預(yù)應(yīng)力損失值的計(jì)算原則方面，各國(guó)規(guī)范基本一致，均采用分項(xiàng)計(jì)算然后疊加以求得總損失。全部損失由兩部分組成，即瞬時(shí)損失和長(zhǎng)期損失。其中，瞬時(shí)損失包括摩擦損失，錨固損失(包括錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋滑移)和混凝土彈性壓縮損失。長(zhǎng)期損失包括混凝土的收縮，徐變和預(yù)應(yīng)力鋼材的松弛等三項(xiàng)，它們需要經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)間才能完成。我國(guó)新規(guī)范采用分項(xiàng)計(jì)算然后按時(shí)序逐項(xiàng)疊加的方法。下面將分項(xiàng)討論引起預(yù)應(yīng)力損失的原因，損失值的計(jì)算方法。1.1孔道摩擦損失a12孔道摩擦損失是指預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失。包括長(zhǎng)度效應(yīng)(kx)和曲率效應(yīng)(p0)引起的損失。宜按下列公式計(jì)算：O12=0con(1-1/ekx+p0)當(dāng)(kx+p0)W0.2時(shí)(原規(guī)范GBJ10-89為0.3)，al2可按下列近似公式計(jì)算：ol2=(kx+p0)acon式中：X--張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度(m),可近似取該段孔道在縱軸上的投影長(zhǎng)度；0--張拉端至計(jì)算截面曲線(xiàn)孔道部分切線(xiàn)的夾角(rad);K--考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)，按規(guī)范取值；p--預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按規(guī)范取值。對(duì)摩擦損失計(jì)算用的K，p值取為定值，是根據(jù)當(dāng)前國(guó)內(nèi)有關(guān)試驗(yàn)值確定的，與原規(guī)范GBJ10-89不同，與國(guó)外相比，p值較高，是由于鐵皮管質(zhì)量不高或預(yù)壓力筋與混凝土直接接觸，從而增大摩擦力的緣故。錨固損失al1錨固損失是指張拉端錨固時(shí)錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失

1.2.1對(duì)直線(xiàn)預(yù)應(yīng)力筋可按下列公式計(jì)算：Ol1=aEs/l式中:a--張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值(mm),按規(guī)范取值；l--張拉端至錨固端之間的距離(mm).1.2.2對(duì)后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線(xiàn)鋼筋或折線(xiàn)鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值Ol應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力曲線(xiàn)鋼筋或折線(xiàn)鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長(zhǎng)度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋變形值等于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值的條件確定，反向摩擦系數(shù)可按規(guī)范取值。1.2.2.1拋物線(xiàn)形預(yù)應(yīng)力鋼筋可近似按圓弧形曲線(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋考慮。當(dāng)其對(duì)應(yīng)的圓心角0<30。時(shí)(圖1),由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值Ol1可按下列公式計(jì)算：O11=2oconlf(p/rc+k)(1-x/lf)反向摩擦影響長(zhǎng)度lf(m)可按下列公式計(jì)算：lf=JaEs/1000ocon(p/rc+k)式中：rc--圓弧形曲線(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑(m)；M—預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按范取值；k--考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)，按規(guī)范取值；x--張拉端至計(jì)算截面的距離(m)；a--張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值(mm)；Es--預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量。

1.2.2.2端部為直線(xiàn)(直線(xiàn)長(zhǎng)度為10),而后由兩條圓弧形曲線(xiàn)(圓弧對(duì)應(yīng)的圓心角0W30°)組成的預(yù)應(yīng)力鋼筋(圖2)。由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度1f范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值O11可按下列公式計(jì)算：當(dāng)xWl0時(shí)，O11=2i1(11-10)+2i2(1f-11)當(dāng)l0<xW11時(shí)，O11=2i1(11-x)+2i2(1f-11)當(dāng)11<xWIf時(shí)，O11=2i2(1f-x)反向摩擦影響長(zhǎng)度1f(m)可按下列公式計(jì)算：1f=JaEs/1000i2-i1(121-120)/i2+121i1=Oa(k+p/rc1) i2=ob(k+p/rc2)式中：11--預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉端起點(diǎn)至反彎點(diǎn)的水平投影長(zhǎng)度；i1、i2--第一、二段圓弧形曲線(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋中應(yīng)力近似直線(xiàn)變化的斜率；rc1、rc2--第一、二段圓弧形曲線(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑；Oa、Ob--預(yù)應(yīng)力鋼筋在a、b點(diǎn)的應(yīng)力。1.2.2.3當(dāng)折線(xiàn)形預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固損失消失于折點(diǎn)c之外時(shí)(圖.3),由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值O11可按下列公式計(jì)算：當(dāng)xW10時(shí)，O11=2o1+2i1(11-10)+2O2+2i2(1f-11)；當(dāng)I0<xWi1時(shí)，O11=2i1(11-x)+2O2+2i2(1f-11)；當(dāng)11<XWIf時(shí),O11=2i2(1f-x),反向摩擦影響長(zhǎng)度1f(m)可按下列公式計(jì)算:

lf=JaEs/1000i2-[i1(l1-l0)2+2i1l0(l1-l0)+2o1l0+2a2l1]/i2+l21i1=Ocon(1-p0)k,i2=ocon[1-k(l1T0)](1-p0)2kO1=0conp0o2=0con[1-k(l1-l0)](1-p0)p0式中：-預(yù)應(yīng)力鋼筋在bc段中應(yīng)力近似直線(xiàn)變化的斜率；-預(yù)應(yīng)力鋼筋在折點(diǎn)c以外應(yīng)力近似直線(xiàn)變化的斜率；l1--張拉端起點(diǎn)至預(yù)應(yīng)力鋼筋折點(diǎn)c的水平投影長(zhǎng)度。其中兩圓弧段組成的預(yù)應(yīng)力鋼筋的Ol1的計(jì)算公式和折線(xiàn)型預(yù)應(yīng)力鋼筋的Ol1的計(jì)算公式均為《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002新增內(nèi)容，大大完善了預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算。混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差損失al3先張法構(gòu)件：Ol3=2At△t為混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋與承受拉力設(shè)備之間的溫差(°C)。預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松馳損失al41.4.1預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線(xiàn)普通松馳：Ol4=0.4甲(ocon/fptk-0.5)ocon一次張拉甲=1,超張拉甲=0.9低松馳：當(dāng)OconW0.7fptk時(shí)，Ol4=0.125(ocon/fptk-0.5)ocon;當(dāng)0.7fptkoconW0.8fptk時(shí)，O14=0.2(ocon/fptk-0.575)ocon1.4.2熱處理鋼筋一次張拉O14=0.05ocon超張拉O14=0.0350con《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中，各類(lèi)冷加工鋼筋(冷拉，冷拔，冷扎，冷扭)沒(méi)有列入規(guī)范。

1.5混凝土的收縮和徐變損失。15混凝土收縮、徐變引起預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失值O15可按下列方法確定：先張法構(gòu)件：a15=(45+2800pc/f,cu)/(1+15p)后張法構(gòu)件：a15=(35+2800pc/f'cu)/(1+15p)式中:apcc--在受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處的混凝土去向壓應(yīng)力；f'cu--施加預(yù)應(yīng)力時(shí)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；p—受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中，對(duì)原規(guī)范GBJ10-89公式系數(shù)25改為35,220改為280，偏于安全；并取消關(guān)于高濕結(jié)構(gòu)，al5可以降低50%的規(guī)定，也偏于安全；有了考慮時(shí)間因素的方法，取消原規(guī)范P系數(shù)的計(jì)算公式.1.6當(dāng)計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時(shí)應(yīng)按下列數(shù)值取用：先張法構(gòu)件按100N/mm2；后張法構(gòu)件80N/mm2。預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容之一。在進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的初步設(shè)計(jì)時(shí)，并不需要也無(wú)法精確計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失，只要知道預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力ape的預(yù)估值，能大制定出預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋用量即可。在完成初步設(shè)計(jì)之后,再按預(yù)應(yīng)力筋在結(jié)構(gòu)構(gòu)件中布置形式及預(yù)應(yīng)力工藝，按分項(xiàng)計(jì)算法較準(zhǔn)確的計(jì)算出應(yīng)力損失，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的使用性能和承載力.按照我國(guó)規(guī)范分項(xiàng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失,計(jì)算工作量大，且非常繁復(fù)。因此，對(duì)總預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行估算和簡(jiǎn)化計(jì)算,是合理，快捷進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)所迫切需要的,具有重要的工程實(shí)踐價(jià)值。總預(yù)應(yīng)力損失的近似估算自二十世紀(jì)50年代以來(lái)，對(duì)采用高強(qiáng)鋼絲和鋼絞線(xiàn)作預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,各國(guó)學(xué)者進(jìn)行了大量的試驗(yàn)觀(guān)測(cè)與分析，作出了預(yù)應(yīng)力鋼筋總損失的近似估算值的規(guī)定。1975年美國(guó)公路橋梁規(guī)范(AASHTO)對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋總損失值進(jìn)行了規(guī)定。預(yù)應(yīng)力鋼筋種類(lèi)總損失N/mm2fc’=27.6MPafc’=34.5Mpa先張鋼絞線(xiàn)一310后張鋼絲、鋼絞線(xiàn)221228鋼筋152159

1976年美國(guó)后張混凝土協(xié)會(huì)(PTI)手冊(cè)對(duì)后張預(yù)應(yīng)力筋近似總損失值進(jìn)行了規(guī)定。預(yù)應(yīng)力鋼筋鋼材總損失N/mm2板梁和肋梁應(yīng)力消除的1862(MPa)級(jí)鋼絞線(xiàn)和1655(MPa)級(jí)綱絲207241鋼筋138172低松馳1862(MPa)級(jí)鋼絞線(xiàn)103138要定出一個(gè)統(tǒng)一的預(yù)應(yīng)力總損失值是很難的,因?yàn)樗Q于很多因素:如混凝土和鋼材的性能，養(yǎng)護(hù)與濕度條件，預(yù)加應(yīng)力的時(shí)間和大小以及預(yù)應(yīng)力工藝等.取用一般工藝的鋼材與混凝土,在一般天氣條件下養(yǎng)護(hù)的結(jié)構(gòu),林同炎提出的用張拉控制應(yīng)力Ocon表達(dá)的總損失及各組成因素?fù)p失的平均值如表所示。損失項(xiàng)次先張(%Ocon)后張(％Ocon)混凝土彈性壓縮41混凝土徐變65混凝土收縮76鋼材松弛88總損失2520表中數(shù)值已考慮適當(dāng)?shù)某瑥埨越档退沙诤涂朔Σ梁湾^固損失，凡未被克服的摩擦損失必須另加。損失值用張拉控制應(yīng)力Ocon的百分比表達(dá)有利于顯示總損失和它的大致組成。對(duì)先張法總預(yù)應(yīng)力損失值取用約25%Ocon和后張法約20%Ocon和預(yù)應(yīng)力梁可能出現(xiàn)的總損失出入不大。上述的總損失率是根據(jù)本世紀(jì)50年代到70年代長(zhǎng)期應(yīng)用過(guò)的數(shù)值適當(dāng)提高而得出的。所用的高強(qiáng)鋼材為應(yīng)力消除的1862(MPa)級(jí)鋼絞線(xiàn)和1655(MPa)級(jí)綱絲。我國(guó)學(xué)者也在這方面做了一些統(tǒng)計(jì)分析，指出在進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)單跨框架梁,總預(yù)應(yīng)力損失值可取20%Ocon；對(duì)雙跨和三跨框架梁的內(nèi)支座截面總預(yù)應(yīng)力損失值可取30%Ocon；邊跨跨中及邊支座截面總預(yù)應(yīng)力損失值可取20%Ocon；三跨的內(nèi)跨跨中截面總預(yù)應(yīng)力損失值可取40%Ocon；當(dāng)大跨框架結(jié)構(gòu)或平板一柱結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土頂層邊柱時(shí)，其中預(yù)應(yīng)力筋總預(yù)應(yīng)力損失值可取20%Ocon。按照上述預(yù)估的總預(yù)應(yīng)力損失值得出配筋后，需按其在結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的布置形式及預(yù)應(yīng)力工藝，按分項(xiàng)計(jì)算法較準(zhǔn)確的計(jì)算出預(yù)應(yīng)力損失，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的使用性能和承載力。工程經(jīng)驗(yàn)表明，這種驗(yàn)算是容易通過(guò)的。預(yù)應(yīng)力損失的簡(jiǎn)化計(jì)算對(duì)后張預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件而言，預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失主要有錨固損失ol1,摩擦損失Ol2,松弛損失Ol4,和收縮變形損失Ol5四項(xiàng)，其中Ol4計(jì)算較方便，這里重點(diǎn)討論

O11,012和。15的計(jì)算問(wèn)題。哈爾濱建筑大學(xué)的鄭文忠博士給出了一些預(yù)應(yīng)力損失的簡(jiǎn)化計(jì)算方法，簡(jiǎn)述如下：3.1錨固損失a11及摩擦損失a12的簡(jiǎn)化計(jì)算對(duì)后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力多曲線(xiàn)鋼筋或折線(xiàn)鋼筋，可將同根（束）預(yù)應(yīng)力筋各段曲線(xiàn)摩擦損失斜率統(tǒng)一取為常值，并仍沿用孔道摩擦損失的指數(shù)曲線(xiàn)簡(jiǎn)化為直線(xiàn)和正，反摩擦損失斜率相等這兩點(diǎn)假定，則可大大簡(jiǎn)化O11，O12計(jì)算。同根（束）預(yù)應(yīng)力筋各段曲線(xiàn)摩擦損失斜率統(tǒng)一為：m=ocon（p*￡0+K*￡x）/￡x式中：EX—預(yù)應(yīng)力筋從張拉端至錨固端水平投影長(zhǎng)度，m；￡0—從張拉端至錨固端預(yù)應(yīng)力筋各相鄰曲線(xiàn)段特征點(diǎn)切線(xiàn)夾角總和（rad）。計(jì)算分析表明，簡(jiǎn)化后方法與原方法相比，控制截面出計(jì)算誤差工程上是可以接受的。3.2收縮變形損失a15的簡(jiǎn)化計(jì)算《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中的計(jì)算公式《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002中后張法構(gòu)件O15的計(jì)算公式：O15=（35+2800pc/f'cu）/1+15p計(jì)算工作量大，且非常繁復(fù).而且屬于試算校核型，不便操作。為合理，快捷的進(jìn)行設(shè)計(jì)，這里給出預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)中O15的簡(jiǎn)化計(jì)算方法。根據(jù)活載qL與恒載qd的比值，預(yù)應(yīng)力混凝土框架大梁中Opc的取值可簡(jiǎn)化為：當(dāng)qL/qdW1.0時(shí)，Opc=NP/A當(dāng)qL/qd>1.0時(shí)，Opc=1.5NP/Ap的取值，根據(jù)大量工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，可近似取p=0.01。這樣，預(yù)應(yīng)力混凝土框架大梁中O15的簡(jiǎn)化計(jì)算方法為：

a15=(35+2800pc/f'cu)/1.15東南大學(xué)孟少平同志在預(yù)應(yīng)力損失的簡(jiǎn)化計(jì)算方面，作了較深入的研究工作。參考文獻(xiàn)：杜拱辰，現(xiàn)代預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1988。呂志濤等，現(xiàn)代預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)，北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1988。林同炎，DEsignofPrEstrEssedConcreteStructure，鐵道出版社,1981。周氐等，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范理解與應(yīng)用，中國(guó)建筑工業(yè)出版2002。鄭文忠等，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力損失的近似估算和簡(jiǎn)化計(jì)算，工業(yè)建筑1999.3孟少平等，預(yù)應(yīng)力混凝土框架設(shè)計(jì)中預(yù)應(yīng)力損失簡(jiǎn)化計(jì)算，1993.4。呂志濤等，部分預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力度及配筋選擇，建筑結(jié)構(gòu)1993.9。鄭文忠等，預(yù)應(yīng)力混凝土房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)統(tǒng)一理論，哈爾濱建筑大學(xué)博士后科研工作報(bào)告，1997?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002。《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ10-89。6.2預(yù)應(yīng)力損失值計(jì)算6.2.1預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)應(yīng)力損失值可按表6.2.1的規(guī)定計(jì)算。當(dāng)計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時(shí)，應(yīng)按下列數(shù)值取用:先張法構(gòu)件100N/mm2；后張法構(gòu)件80N/mm2。表6.2.1 預(yù)應(yīng)力損失值（N/mm2）引起損失的因素符號(hào)先張法構(gòu)件后張法構(gòu)件張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮。11按本規(guī)范第6.2.2條的規(guī)定計(jì)算按本規(guī)范第6.2.2條和第6.2.3條的規(guī)定計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋的摩擦與孔道壁之間的摩擦。12—按本規(guī)范第6.2.4條的規(guī)定計(jì)算在轉(zhuǎn)向裝置處的摩擦按實(shí)際情況確定混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差。132At—預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松馳。14預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線(xiàn)普通松馳：0.4寸(°con/fptk—0-5)Gcon此處，一次張拉°w=1，超張拉W=0?9低松馳：當(dāng)Gcon<0.7fptk時(shí)0.125(ocon/fptk-0.5)ocon當(dāng)0.7件conMOfk時(shí)0.2(ocon/fptk-0.575)ocon熱處理鋼筋一次張拉0.05gcon超張拉0.035gcon混凝土的收縮和徐變°15按本規(guī)范第6.2.5條的規(guī)定計(jì)算用螺旋式預(yù)應(yīng)力鋼筋作配筋的環(huán)形構(gòu)件，當(dāng)直徑d<3m時(shí)，由g — 3016于混凝土的局部擠壓注：1表中a為混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差（°c）；2表中超張拉的張拉程序?yàn)閺膽?yīng)力為零開(kāi)始張拉至1.03ocon；或從應(yīng)力為零開(kāi)始張拉至1.05g，持荷2min后，卸載至g；3當(dāng)acon/fptk<（c05時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松馳損失值可取為零6.2.2預(yù)應(yīng)力直線(xiàn)鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值％可按下列公式計(jì)算：式中a 張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值（mm），可按表6.2.2采用;l 張拉端至錨固端之間的距離（mm）。表6.2.2 錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值a（mm）錨具類(lèi)別a支承式錨具（鋼絲束鐓頭錨具等）螺帽縫隙1每塊后加墊板的縫隙1錐塞式錨具（鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具等）5夾片式錨具有頂壓時(shí)5無(wú)頂壓時(shí)6?8注：1表中的錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值也可根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定；2其他類(lèi)型的錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定。塊體拼成的結(jié)構(gòu)，其預(yù)應(yīng)力損失尚應(yīng)計(jì)及塊體間填縫的預(yù)壓變形。當(dāng)采用混凝土或砂漿為填縫材料時(shí)，每條填縫的預(yù)壓變形值可取為1mm。6.2.3后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線(xiàn)鋼筋或折線(xiàn)由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值。成應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力曲線(xiàn)鋼筋或折線(xiàn)鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長(zhǎng)度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋變形值等于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值的條件確定，反向摩擦系數(shù)可按本規(guī)范表6.2.4中的數(shù)值采用。常用束形的后張預(yù)應(yīng)力鋼筋在反向摩擦影響長(zhǎng)度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值%可按本規(guī)范附錄D計(jì)算。6.2.4預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值％（圖6.2.4），宜按下列公式計(jì)算：（6.2.4-1（6.2.4-1）當(dāng)（Kx+陽(yáng)）＜0.2時(shí)，ol2可按下列近似公式計(jì)算：ol2=（Kx+pO）ocon （6.2.4-