DB42-T 1746-2021 超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系技術(shù)規(guī)程

17462021

GB

175GB/T

714 GB/T

1228GB/T

1229 GB/T

1230 GB/T

1231GB/T

第2部分：熱軋帶肋鋼筋GB/T

1596GB/T

3632 GB

GB/T

GB/T

GB/T

13288.2 涂覆涂料前鋼材表面處理

噴射清理后的鋼材表面粗糙度特性

第2部分：磨料噴射

GB/T

GB/T

GB/T

GB/T

GB/T

GB

GB

JGJ

63 JG/T

472JT/T

722 JTG

3362

2021

JTG

D50 JTG

D60JTG

D64 JTG

E30 JTG

F40 JTG

TB/T

3275 TB

ISO

ISO

3.1

high

performance

3.2

performance

deck

pavement

3.3

deck

3.4

deck

structure

3.5

deck

3.6

surface

1.25～0.63mm

0.315～0.16mm

≥1.25mm＜0.63mm≥0.63mm＜0.16mm≤10≤10UHPC

174620213.7

3.8

4.1

UHPC

42.5

GB

175

GB/T

1596

TB/T

3275

UHPC

SiO

ff

f

f

JG/T

GB

8076

GB

30%。

GB/T

JGJ

63

UHPC

UHPC

f

f

UHPC

UHPC

f61.573.986.2

f42.451.059.5

f252832

f17.219.322.1

f

34.437.640.7

2021

UHPC

UHPC

f

（1）

f

UHPC

100?mm×100?mm×300?mm

GB/T

JTG

E30

UHPC

GUHPC

G

（2）

UHPC

μ

α

10

f（MPa）HRB4006～50HRBF400HRB5006～50HRBF500-6收縮應(yīng)變（×10

DB42/T

174620214.1.14

在自然養(yǎng)護(hù)條件下，UHPC

4.1.15

b)

dd

d4.1.16

UHPC

2.0MPa。4.2

GB/T

714

的規(guī)定。

a)

高強(qiáng)度螺栓、螺母、墊圈的技術(shù)條件應(yīng)符合GB/T

1228、GB/T

1229、GB/T

1230、GB/T

1231和GB/T

b)

TB

的相關(guān)規(guī)定取用；c)

GB/T

4.3

RRB400

GB/T1499.2

表5

f

ff

f

HRB400RRB400HRB500EHRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500、RRB400DB42/T

2021

330MPa

330MPa

E

4.4

JTG

D50

UHPC

5.1

5.2

5.3

a)

b)

c)

5.4

D64-01

5.5

a)

料時(shí)，最高和最低有效溫度標(biāo)準(zhǔn)值可按JTG

值；b)

DB42/T

17462021圖1

hH

T

25

256.7100

（3）hUHPC層厚度（mm）T

（4）hUHPC層厚度（mm）5.6

JTG

D60、

D64-01、JTG

3362

5.7

UHPC

5050505030DB42/T

2021a)

UHPC收縮效應(yīng)按本規(guī)程4.1.14及JTG

b)

UHPC徐變效應(yīng)按本規(guī)程4.1.14執(zhí)行，在進(jìn)行整體計(jì)算時(shí)，可采用調(diào)整鋼材與UHPC彈性模量比n

n(t,t

（5）nnn

=

/(t,t

)t

5.8

JTG

D50

的相關(guān)規(guī)定實(shí)施。

6.1

D60

DB42/T

17462021表9

c

c

鋼梁的抗彎模量（mm

）；S≤R

（6）橋梁的重要性系數(shù)，對(duì)應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)、二級(jí)的超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋

1.1S

R

JTG

D60

GB

JTG

D64

中相關(guān)條文進(jìn)行。6.2

JTG

D60

形成超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系后彎矩設(shè)計(jì)值增量（N超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的抗彎模量（mmUHPC

s

（8）s

（8）形成超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系后彎矩設(shè)計(jì)值增量（N超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的抗彎模量（mm

UHPC

層應(yīng)分別滿(mǎn)足式（9）：

≤f

（9）f

f

f

UHPC

M

f

橋梁的重要性系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.1、第6.1.2條和第6.1.3條的規(guī)定取值；Mf

f

f

鋼材的抗拉或抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）。圖2

UHPC

M

f

f

f

10DB42/T

17462021fMPa

6.3

V≤V

fA

V

V

A

f

1.1

f

6.4

應(yīng)考慮施工方法和順序的影響，分別考慮UHPC硬化前鋼主梁的整體穩(wěn)定性和形成超高性能混對(duì)于鋼主梁的整體穩(wěn)定性按照J(rèn)TG

對(duì)于形成超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系后主梁的整體穩(wěn)定性按照J(rèn)TG/T

D64-01的相關(guān)規(guī)定

UHPC

1110.513.010.012.512.0DB42/T

2021lb10表10

l/表10

l/b

l

GB

M≤

M

LT

LT

12LT

2LT

≤

0.2)

M超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋面結(jié)構(gòu)的彎矩設(shè)計(jì)值（NM超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋面結(jié)構(gòu)的抗彎承載力（N

M采用材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的橋面結(jié)構(gòu)的截面抗彎承載力（NM

超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋面結(jié)構(gòu)的側(cè)扭屈曲彈性臨界彎矩（Nmm），可按附錄B12

0.210.340.490.76DB42/T

17462021

W）。

6.5

JTG

D64

疲勞荷載計(jì)算模型Ⅰ采用等效的車(chē)道荷載，集中荷載為0.7，均布荷載為0.3按公級(jí)車(chē)道荷載標(biāo)準(zhǔn)取值；應(yīng)考慮多車(chē)道的影響，橫向車(chē)道布載系數(shù)應(yīng)按JTG

用；圖4所示。加載時(shí)，兩模型車(chē)的中心距不得小于40?圖4

13DB42/T

2021圖5

當(dāng)構(gòu)件和連接不滿(mǎn)足疲勞荷載模型Ⅰ驗(yàn)算要求時(shí)，應(yīng)按模型Ⅱ驗(yàn)算；橋面系構(gòu)件應(yīng)采用疲勞荷載計(jì)算模型Ⅲ驗(yàn)算。

≤＞

ssDMf驗(yàn)算截面到伸縮縫的距離（m）。

Ff

p≤

Ffp≤

L

Mf

)(

pmax

pmin

)(pmax

pmin

14Ff E2Ff E2≤

kk按疲勞荷載計(jì)算模型Ⅰ計(jì)算得到的正應(yīng)力幅和剪應(yīng)力幅（MPa）；

sC

Mf

FfE2≤

C

Mf

sCMf

sCMfE2

pmax

pmin

和圖8、圖9取用；

...

≤

Ff

E2≤

FfE2≤

C

Mf

(

ksC

/

)3(

ksC

/

)5

E2

pmax

pmin

15DB42/T

2021圖6

6.5.10

類(lèi)熱點(diǎn)來(lái)說(shuō)，采用外推公式（31）進(jìn)行熱點(diǎn)應(yīng)力外推。

0.4

倍板厚處應(yīng)力（MPa）；

1.0

倍板厚處應(yīng)力（MPa）。

4mm、8mm、12mm

3

3

16DB42/T

17462021

6.5.11

UHPC

0.5

6.5.12

N

N

200

17DB42/T

2021

7.1

S≤C

S

對(duì)UHPC層抗裂驗(yàn)算及撓度驗(yàn)算，作用（或荷載）應(yīng)采用JTG

D60中短期效應(yīng)組合，汽車(chē)荷載效撓度及應(yīng)力計(jì)算應(yīng)考慮施工順序的影響；

鋼與UHPC層均為理想線(xiàn)彈性體；

18DB42/T

17462021成部分，參與主梁共同受力，稱(chēng)為主梁體系；大的橫梁，稱(chēng)為橋面體系；

JTG

D60、JTG

D64-01、GB

7.2

UHPC

UHPC

0.05mm。

E.1

UHPC

0.05mm。

UHPC

E.2

列出的名義彎拉應(yīng)力容許值時(shí)，即認(rèn)為接縫處

UHPC

第二、三體系效應(yīng)的疊加：

層及鋼主梁法向應(yīng)力可按下列公式（34）、（35）

nnn0

E

E

MIy

y19DB42/T

2021

UHPC

7.3

JTG

D64

D/L

10

跨徑L跨徑L撓度D

撓度D

鋼橋面板

鋼橋面鋪裝

跨徑L

跨徑L撓度D

撓度D

加勁肋

鋼橋面板

鋼橋面鋪裝加勁肋

10

8.1

UHPC

0.50

f

75%的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，且應(yīng)滿(mǎn)足穩(wěn)定的要求。8.2

JTG

D60

的規(guī)定取用。

UHPC

0.70

f

80%

9.1

20DB42/T

17462021

UHPC

UHPC

剪驗(yàn)算；V≤V

VV

單個(gè)連接件的抗剪承載力（N）；37求。

S

正常使用極限狀態(tài)下結(jié)合面的最大滑移值（mm）；S9.2

UHPC

V

A

fVA

栓釘釘桿截面面積（mm）；f

和局部計(jì)算結(jié)果進(jìn)行疊加；V量宜按栓釘包絡(luò)圖形狀進(jìn)行分段計(jì)算，在相應(yīng)區(qū)段內(nèi)均勻布置；21

層對(duì)組合截面中性軸的面積矩（mmUHPC和鋼主梁界面的端部應(yīng)考慮混凝土收縮徐變作用或溫度作用對(duì)抗剪連接件縱橋向水平剪應(yīng)按照式（40）進(jìn)行計(jì)算；

VcsUHPC收縮徐變或溫度引起的縱橋向集中剪力在結(jié)合面的水平傳遞長(zhǎng)度，取主梁相鄰腹板間兩者中的較小值（mm）

9.3

6.5

6.5

6.5

9.4

9.2

節(jié)、9.3

JTG

D6010

10.1

10.1.1

UHPC

45?10.1.2

UHPC

UHPC

10?mm；22DB42/T

17462021

10?

100?JTG

3362

UHPC

UHPC

10.2

10.2.1

12?

12?mm

10.2.2

10.2.3

13?

19?mm；

300?

20?10.3

10.3.1

UHPC

對(duì)于橫向接縫，接縫位置宜設(shè)置在兩相鄰橫隔板間跨中至前后1/4點(diǎn)的范圍內(nèi)，接縫位置如圖11

11

UHPC

10.3.2

12

23DB42/T

2021

10.4

10.4.1

JTG

D50

的要求。10.4.2

UHPC

10.4.3

UHPC

11

11.1

11.1.1

11.1.2

11.1.3

UHPC

UHPC

圖13

11.1.4

11.2

11.2.1

24DB42/T

1746202111.2.2

11.2.3

UHPC

11.3

11.3.1

UHPC

11.3.2

UHPC

11.4

11.4.1

11.4.2

對(duì)于新建鋼橋，鋼橋面板的噴砂除銹施工應(yīng)符合：鋼板表面若有銳邊、飛濺、不光滑焊縫及切割邊緣等缺陷，應(yīng)先用工具打磨；

11.4.3

GB

JT/T

722

11.4.4

對(duì)于舊鋼橋橋面鋪裝翻修施工時(shí)，清除原橋面鋪裝層后按照

11.4.2

層的過(guò)程應(yīng)符合：蝕、污染狀況進(jìn)行全面檢查。及時(shí)將孔洞填補(bǔ)，以防止

UHPC

11.5

11.5.1

11.5.2

當(dāng)栓釘?shù)脑O(shè)計(jì)位置與鋼主梁拼接焊縫位置沖突時(shí)，應(yīng)將栓釘偏離焊縫邊界不小于20?mm，不應(yīng)焊接完成后應(yīng)按GB

25DB42/T

202111.5.3

11.6

11.6.1

JTG

3362、JTG

D64-01

11.6.2

11.7

11.7.1

11.7.2

UHPC

11.7.3

UHPC

UHPC

UHPC

11.7.4

11.8

11.8.1

UHPC

供應(yīng)、攤鋪設(shè)備、場(chǎng)內(nèi)外條件等劃分布料區(qū)域及布料順序。11.8.2

通過(guò)試驗(yàn)段確定施工關(guān)鍵參數(shù)；UHPC從布料入模到攤鋪振搗完成時(shí)間應(yīng)控制在30?11.8.3

攤鋪振搗抹平完畢后，應(yīng)在

?min

UHPC

11.9

11.9.1

UHPC

接縫施工應(yīng)保證鋪裝體系整體的連接性能和施工質(zhì)量。11.9.2

UHPC

先澆筑段UHPC達(dá)到一定強(qiáng)度后進(jìn)行鑿毛處理；

11.10.1

UHPC

26DB42/T

1746202111.10.2

10?

?11.10.3

10?

72?

48?

11.10.4

的相關(guān)規(guī)定。

11.12.1

UHPC

?11.12.2

低溫施工：當(dāng)施工氣溫處于

?℃～10?

30?

UHPC

35?12

12.1

12.1.1

12.1.2

JTG

12.1.3

12.1.4

超高性能混凝土鋼橋面鋪裝施工原始記錄等相關(guān)資料均應(yīng)如實(shí)保存完好。12.2

12.2.1

12.2.2

12.2.3

UHPC

同一工程、同一原材料來(lái)源、同一組生產(chǎn)設(shè)備生產(chǎn)的成型鋼筋，檢驗(yàn)批量不應(yīng)大于

60?

30?12.2.4

27

≤0.014%

200m

100m

GB/T

200m

GB/T

200m

≤10mm

≤5%

≤10

100m

DB42/T

202112.3

12.3.1

中相關(guān)檢驗(yàn)要求。表13

12.3.2

12.3.2

12.4

12.4.1

14

求。

12.4.2

12.4.2

12.5

12.5.1

中相關(guān)檢驗(yàn)要求。

28

ff

1.050.95GB/T50081，100mm×100mm×300mm

GB/T50080，每

UHPC

≤0.2%

3m

100m

≤10

100m

DB42/T

17462021表15

12.5.2

12.5.2

接縫布置合理，位置錯(cuò)開(kāi)，接縫長(zhǎng)度滿(mǎn)足要求，接縫焊接或綁扎應(yīng)牢固；12.6

12.6.1

UHPC

18

表16

UHPC立方體抗壓強(qiáng)度的平均值和最小值，

表17

29

±5%

±1h

DB42/T

2021

12.6.2

UHPC12.6.2

UHPC

鋼筋網(wǎng)和栓釘，且表面厚度應(yīng)均勻一致，無(wú)坑洼；12.7

12.7.1

無(wú)明顯碾壓輪跡；搭接處應(yīng)緊密、平順，不得有積水現(xiàn)象；12.7.2

JTG

F40

12.8

12.8.1

12.8.2

12.8.3

304848.7°1616.7°196100196100484810019616.7°DB42/T

174620214848.7°1616.7°196100196100484810019616.7°

UHPC

A.1

為進(jìn)一步規(guī)范UHPC抗拉強(qiáng)度的試驗(yàn)方法，并在檢驗(yàn)或控制UHPC預(yù)制或現(xiàn)澆構(gòu)件的質(zhì)量時(shí)，有一個(gè)統(tǒng)一的UHPC抗拉強(qiáng)度的指標(biāo)，特制定此推薦試驗(yàn)方法。A.2

UHPC的取樣應(yīng)符合GB/T

A.3

UHPC軸心抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)應(yīng)以三個(gè)試件為一組，每組試件所用的拌合物應(yīng)從同一盤(pán)混凝土或同一車(chē)A.4

UHPC軸拉試件尺寸如圖A.1

600?

500?mm×100?mm×10?mm的長(zhǎng)方體，待達(dá)到一定強(qiáng)度后鑿毛并進(jìn)行兩端楔形塊的二次澆筑（圖A.1

后試件等截面段長(zhǎng)度為

220?

190?

100?mm×100?mm，兩端楔形塊橫斷面由

100?mm×100?mm線(xiàn)性變化為

100?mm×196?

30?mm長(zhǎng)度范圍內(nèi)為

10?mm×196?

16.7°。

16

.7°

UHPC軸拉試件設(shè)計(jì)尺寸圖（mm）A.5

UHPC軸拉試件鋼筋的布置如圖A.2

31DB42/T

2021圖A.2

A.6

能夠自由變形而不受鋼筋約束，同時(shí)應(yīng)保證開(kāi)孔處不會(huì)出現(xiàn)漏漿，澆筑時(shí)應(yīng)振搗密實(shí)；A.7

為保證試件與試驗(yàn)機(jī)連接性能良好，連接裝置上端設(shè)置雙向轉(zhuǎn)動(dòng)功能，避免試件加載過(guò)程中偏心A.8

在試件各面標(biāo)記參考點(diǎn)，選擇四面中心位置粘貼應(yīng)變片；設(shè)計(jì)鋼支架并參照參考點(diǎn)進(jìn)行安裝，鋼32DB42/T

17462021

10?

15?

.............................................. 、

A.9

位移及應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置如圖A.3

所示。正式試驗(yàn)前對(duì)試件預(yù)拉至

10?kN以消除試驗(yàn)系統(tǒng)的非彈性變形，正式試驗(yàn)過(guò)程采用分級(jí)加載，每級(jí)荷載為

?kN，加載速度為

?kN/min，根據(jù)加載過(guò)程中實(shí)際情況立面圖

UHPC試件

UHPC試件1鋼支架

鋼支架

橫斷面圖UHPC試件電子百分表

電子百分表

矩形鋼環(huán)參考點(diǎn) 參考點(diǎn) 參考點(diǎn)參考點(diǎn)應(yīng)變片

應(yīng)變片鋼支架

鋼支架

鋼環(huán)夾緊螺栓

鋼環(huán)固定螺栓

......................................................................1

A.10

FfF

33DB42/T

2021A）。A.11

三個(gè)試件測(cè)值的算數(shù)平均值作為該組試件的強(qiáng)度值（精確至0.1?三個(gè)測(cè)值中最大值或最小值中如有一個(gè)與中間值的差值超過(guò)中間值的15?如最大值和最小值與中間值的差均超過(guò)中間值的15?34DB42/T

17462021

B.1

B.2

2s202

s4 4s

s4 4s

w3w

sbsbsbsb3

M

N

W

的截面模量（mm）；AA受壓下翼緣和腹板的面積（mmE鋼材彈性模量（MPa）；

軸的慣性矩（mml35DB42/T

2021kI

單位寬度腹板出平面的截面慣性矩（mm）；htbt 圖B.1

36C.1

DB42/T

17462021

損傷效應(yīng)系數(shù)

按圖C.1

大于

80?

80?

10?

10?

C.2

37DB42/T

20210

0

6

1/5

Q疲勞荷載模型車(chē)總重，對(duì)于模型Ⅱ?yàn)?45?kN，對(duì)于模型Ⅲ為480??態(tài)道路進(jìn)行交通調(diào)查得到，當(dāng)無(wú)可靠數(shù)據(jù)時(shí)按下式（C.2）計(jì)算：

p

C.3C.4

t

22

51122

511jj

5111 1

k

k5

1/5

38DB42/T

17462021C.5

39

MPa

UHPC

UHPC

UHPC

D.1

UHPC層的主要疲勞細(xì)節(jié)如表D.1

200

D.1

UHPC層的主要疲勞細(xì)節(jié)如表D.1

200

見(jiàn)附錄E。表D.1

D.2

鋼梁的疲勞細(xì)節(jié)如表D.2

200

40

MPa

≤2mm≤2mm1t2ta

90

1）的部分熔透坡口焊。

904）全熔透坡口焊，焊縫凸面高度不超過(guò)焊縫寬度的140*125*90aDB42/T

17462021a

41

MPa909010DB42/T

2021

??1：MPa?因熱點(diǎn)應(yīng)力法不適用于疲勞細(xì)節(jié)5、6、9，建議采用名義應(yīng)力法計(jì)算；?

pmax

0.6

pmin

42

MPaUHPC10013.27515.35018.4UHPC12015.27517.45020.3UHPC14017.27519.35022.4

MPaUHPC1008.6759.95012.0DB42/T

17462021

UHPC

E.1

??mm，縱橫橋向配筋，直徑為10?表E.1

E.2

的名義彎拉應(yīng)力容許值可按應(yīng)按表E.1中配筋UHPC名義彎拉應(yīng)力容許值的0.65倍取值，如表E.2所示。表E.2

43

MPa755013.27512.55014.6DB42/T

2021表E.2

44DB42/T

17462021

UHPC

UHPC層第二、三體系應(yīng)力計(jì)算時(shí)主要關(guān)注的位置如表F.

關(guān)注位置UHPC層

主梁腹板或縱隔板UHPC層

鋼面板

關(guān)注位置

橫隔板UHPC層鋼面板

關(guān)注位置UHPC層鋼面板關(guān)注位置

45DB42/T

2021

UHPC

G.1

如UHPC層抗裂驗(yàn)算不滿(mǎn)足本規(guī)程第

7.2.1

條，除采用提高UHPC等級(jí)、減小鋼筋間距的方法外，還G.2

對(duì)于采用超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的連續(xù)梁橋，正確安排UHPC層施工順序，可以有效降低負(fù)彎矩區(qū)UHPC層的應(yīng)力。分階段澆筑如圖G.1

鋼梁先澆混凝土a)架

設(shè)

鋼

梁 b)先

澆

跨

中

混

凝

土后澆混凝土c)澆

筑

支

點(diǎn)

混

凝

土

G.1

G.3

對(duì)采用超高性能混凝土鋼橋鋪裝體系的連續(xù)梁橋，可采用預(yù)加荷載法或支點(diǎn)位移法，依靠鋼梁的強(qiáng)迫變形對(duì)組合梁施加預(yù)應(yīng)力，降低UHPC層的應(yīng)力。如圖G.2

和圖G.3

鋼梁 混凝土橋面板a)架設(shè)鋼梁 b)預(yù)加荷載后澆混凝土 混凝土受壓c)澆筑支點(diǎn)混凝土 d)卸除配重

a)支點(diǎn)上升 b)澆筑混凝土混凝土板受壓c)支點(diǎn)下降圖G.3

46DB42/T

17462021《超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系技術(shù)規(guī)程》條文說(shuō)明

現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)

GB

8076《混凝土外加劑》是我國(guó)關(guān)于外加劑產(chǎn)品的主要標(biāo)準(zhǔn)。現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)

GB

JGJ

63《混凝土用水標(biāo)準(zhǔn)》包括了各種混f

fd

fk

1.45

/1.45，其中1.45

f

/1.62f其中

1.62

UHPC

試驗(yàn)

0~2%時(shí)，UHPC

2500～2800kg/m4.1.10

UHPC

4.1.11

UHPC

for

Precast

UHPC

Waffle

Deck

System,

4.1.12

JTG

4.1.15

for

Precast

UHPC

Waffle

Deck

System,

4.1.16

的抗?jié)B級(jí)別定義參考了

GB

50164《混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)》相關(guān)規(guī)定，測(cè)試方法應(yīng)

UHPC

UHPC

2.0MPa5.3

承載能力極限狀態(tài)計(jì)算包括了持久狀況和偶然狀況下構(gòu)件截面的承載能力計(jì)算，以及穩(wěn)定、抗剪及整體穩(wěn)定計(jì)算時(shí)效應(yīng)組合采用基本組合；傾覆計(jì)算和疲勞計(jì)算時(shí)效應(yīng)組合采用標(biāo)準(zhǔn)組合。5.5

JTG

D60《公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范》中，由于普通混凝土板較厚，組合橋梁的溫度按照多折線(xiàn)考慮，其中折線(xiàn)的第一段（從混凝土頂面開(kāi)始）的范圍為

100mm?？紤]到

UHPC

層較薄，其厚度一般小

100mm，UHPC

層始終落在第一段折線(xiàn)內(nèi)。簡(jiǎn)化起見(jiàn)，本條文根據(jù)

UHPC

的設(shè)計(jì)厚度計(jì)算出其底面的溫

UHPC

5.7

JTG

47DB42/T

2021

本條是關(guān)于超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系橋梁安全等級(jí)的選用。表

中的安全等級(jí)劃分是按照現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)

GB

50153《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》的相關(guān)規(guī)定，并考慮超高性能混凝土鋼橋

JTG

本條為強(qiáng)制性條文，給出了承載力極限狀態(tài)計(jì)算的表達(dá)式，適用于本規(guī)程結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力計(jì)

不同的施工方法和順序可能造成結(jié)構(gòu)各部分構(gòu)件受力狀態(tài)的不同，在計(jì)算超高性能混凝土鋼橋

JTG

采用彈性設(shè)計(jì)方法計(jì)算超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的抗彎承載能力，以截面上任意一點(diǎn)達(dá)到材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為抗彎承載力的標(biāo)志，相關(guān)計(jì)算符合

D64-01《公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工

超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的抗彎承載力計(jì)算應(yīng)考慮剪力滯效應(yīng)影響，考慮鋼梁和

UHPC

D64-01《公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定。試驗(yàn)研究表明，

當(dāng)超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系的橋面結(jié)構(gòu)采用閉口縱肋時(shí)，由于加勁肋的扭轉(zhuǎn)剛度較大，

本條對(duì)處于負(fù)彎矩區(qū)的橋面結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算主要是側(cè)扭失穩(wěn)驗(yàn)算，在形成超高性能混凝歐洲規(guī)范

對(duì)大多數(shù)公路橋梁結(jié)構(gòu)，汽車(chē)荷載是導(dǎo)致疲勞破壞的主要因素，故在本規(guī)程中對(duì)車(chē)輛荷載作用

疲勞荷載計(jì)算模型Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ參考

JTG

D64《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》中的相關(guān)規(guī)定。疲勞計(jì)算模型Ⅱ是根據(jù)交通運(yùn)輸部

2007

年下達(dá)的年度公路工程標(biāo)準(zhǔn)制修訂項(xiàng)目《公路橋梁疲勞設(shè)計(jì)荷載標(biāo)

的基礎(chǔ)上修改車(chē)輛著地面積

條已在損傷等效系數(shù)中考慮48DB42/T

17462021

在疲勞荷載計(jì)算模型Ⅰ～Ⅲ中已考慮了行駛在良好狀態(tài)路面上時(shí)形成的動(dòng)力效應(yīng)。但當(dāng)車(chē)輛行

正交異性板各疲勞細(xì)節(jié)對(duì)車(chē)載不敏感，而僅對(duì)輪載敏感，且由于正交異性板各疲勞細(xì)節(jié)的有效

JTG

6.5.10

根據(jù)熱點(diǎn)的位置，可以將熱點(diǎn)分為兩類(lèi)：a

類(lèi)位于板表面焊趾，b

類(lèi)位于板邊緣焊趾，采用不

公式（33）為持久狀況正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算表達(dá)式。作用的效應(yīng)組合一般為標(biāo)準(zhǔn)組合、頻

作用的組合規(guī)定與現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)

JTG

D62《公路鋼筋混凝

設(shè)計(jì)應(yīng)力驗(yàn)算一般均采用簡(jiǎn)便的初等材料力學(xué)方法，基本假定是在滿(mǎn)足設(shè)計(jì)精度的前提下，規(guī)

本條文中，超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系中的三個(gè)受力體系是參考了經(jīng)典的正交異性鋼橋面

modeling

and

on

the

in

cracked

high

performance

A；2012）的研究結(jié)論，當(dāng)裂縫寬度不超過(guò)

0.05mm

時(shí)，

在超高性能混凝土鋼橋面鋪裝體系中，要控制

UHPC

層的裂縫寬度，須對(duì)

層進(jìn)行配筋。試

層厚度為

鋼筋中心間距分別為

0.05mm

裂縫寬度對(duì)應(yīng)的名義彎拉應(yīng)力如附錄

49DB42/T

2021試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭袖摌蛎姘宓暮穸绕Ｊ氐厝?/p>

12mm，而目前正交異性鋼橋面中的鋼橋面板厚度一般